塔吊天然基础基础施工方案

1、目 录第一章工程概况.2一、工程概况2二、地质概况2第二章编制依据.6第三章基础设计.7一、塔吊的选择7二、塔吊的基础定位7三、塔吊基础设计7第四章基础计算书8六、配筋示意图8第五章基础施工.18第六章附件19萝岗敏捷广场别墅区（14号塔吊）塔吊基础施工方案第一章工程概况一、工程概况萝岗敏捷广场项目由广州市尚钧誉房地产开发有限公司投资建设，项目规划用地面积125644褶（约200亩），总建筑面积429747 m20本项目包含多层、高层公 寓、商业、公建配套，为综合商住小区项目。项目建设单位为：广州市尚钧誉房地产开发有限公司；勘察单位为：韶关地质工程勘察院；监理单位为：广州市百业建设顾问有限公司

2、；施工单位为：江西省国利建设集团有限公司本工程为萝岗敏捷广场项目工程，总建筑面积约42万m2,高层结构为剪力墙结 构、低层结构为框架结构，共由9栋高层住宅及酒店公寓；29栋低层住宅、商 业、会所、体育设施等公共建筑及地下地下车库组成，楼层分别为地下2层和地上120层，层高：高层标准层层高为 5.0m.高层建筑屋面高度最高为100米。 结构为剪力墙结构，工程位于萝岗区水西村，交通便利。二、地质概况（1）第四系人工堆积层（QmD素填土（层序号1）： 土黄色、浅灰色、灰黑色，稍湿，松散状，主要由粘土堆 填而成，夹有较多砂粒。本次勘察共有70个孔揭露本层，其中：层厚0.406.00m, 平均厚度2.3

3、2m；顶板埋深0.000.00m,平均埋深0.00m；顶板标高28.65 41.31m,平均标高 34.04m。（2）第四系耕植土（ Qp。耕植土（层序号2）:灰色、深灰色、灰黑色，稍湿，松散状，主要由粘粒组成， 含较多植物根系。本次勘察共有 82个孔揭露本层，其中：层厚0.302.30m, 平均厚度0.50m；。43.84m,平均标高54.13m31.72;顶板标高0.00m,平均埋 深0.00m0.00顶板埋深.（3）第四系冲-洪积层（Qal+pl ）含砂粘土（层序号3-1）:灰白色、灰黄色，稍湿，软塑-可塑状，主要由粘粒和 粉粒组成，含有少量砂粒。本次勘察共有 21个孔揭露本层，其中：层

4、厚1.00 12.70m,平均厚度4.36m；顶板埋深0.004.50m,平均埋深1.26m；顶板标高 29.01 44.41m,平均标高 32.90m。此层取土样6件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性 质指标统计成果表”。中砂（层序号3-2）:灰白色、灰黄色、土黄色，饱和，松散状。主要由石英砂 粒组成，含少量粘土。本次勘察共有17个孔揭露本层，其中：层厚1.408.50m, 平均厚度4.29m；顶板埋深0.0013.50m,平均埋深3.62m；顶板标高22.73 33.61m,平均标高29.40m。实测标贯试验 N= 6.09.0击，平均击数7.5击（标 贯次数=4）。

5、淤泥质土（层序号3-3）:灰褐色、灰黑色，饱和，软塑状，主要由粘粒及腐植质组成，含少量有机质及砂粒，具臭味。本次勘察共有43个孔揭露本层，其中： 层厚0.6010.90m,平均厚度4.34m；顶板埋深0.6012.60m,平均埋深4.20m； 顶板标高20.7532.70m,平均标高28.66m。实测标贯试验N= 2.06.0击，平 均击数2.9击（标贯次数=32）。此层取土样7件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性 质指标统计成果表”。粘土（层序号3-4）:灰白色、灰色，灰黄色，稍湿，软塑-可塑状，主要由粘粒 组成，含有少量砂粒。本次勘察共有32个孔揭露本层，其中：层厚0

6、.6013.90m, 平均厚度6.44m；顶板埋深2.2019.80m,平均埋深8.01m；顶板标高14.17 35.81m,平均标高25.23m。实测标贯试验 Nf= 3.012.0击，平均击数6.4击（标 贯次数=48）。此层取土样8件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性 质指标统计成果表”。中砂（层序号3-5）:灰白色、灰黄色、土黄色，饱和，松散状。主要由石英砂 粒组成，含少量粘土。本次勘察共有20个孔揭露本层，其中：层厚1.007.90m, 平均厚度3.22m；顶板埋深4.8021.40m,平均埋深11.65m；顶板标高12.26 28.27m,平均标高 21.31

7、m。此层取土样7件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性 质。指标统计成果表”腐植土（层序号3-6）:黑褐色、灰黑色，稍湿，质轻，强度差，可见有树木残 骸，有腐植气味。本次勘察共有19个孔揭露本层，其中：层厚0.553.35m, 平均厚度1.80m；顶板埋深9.1022.40m,平均埋深13.78m；顶板标高10.01 23.91m,平均标高18.51m。实测标贯试验 N= 4.015.0击，平均击数7.9击（标 贯次数=7）。含砂粘土（层序号3-7）:灰白色、灰黄色，稍湿，可塑状，主要由粘粒组成，含有少量砂粒。本次勘察共有 22个孔揭露本层，其中：层厚1.3014.00m,

8、平 均厚度6.53m；顶板埋深5.2021.50m,平均埋深12.25m；顶板标高12.11 27.29m,平均标高20.29m。实测标贯试验N= 6.021.0击，平均击数9.7击（标 贯次数=40）。此层取土样7件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性 质指标统计成果表”。含粘土砂（层序号3-8）:灰白色、灰黄色、土黄色，饱和，稍密状。主要由石 英砂粒组成，含少量粘土。本次勘察共有12个孔揭露本层，其中：层厚1.0010.70m,平均厚度4.83m；顶板埋深8.6023.20m,平均埋深15.70m；顶板标 高10.4524.66m,平均标高16.70m。实测标贯试验N=

9、 11.018.0击,平均击 数13.9击（标贯次数=13）。（4）第四系坡积层（Qdl）含砾粉质粘土（层序号4）: 土黄色、灰黄色间灰白色，稍湿，可塑-硬塑状， 主要由粘粒和砂粒组成。夹有较多碎石小块。本次勘察共有107个孔揭露本层，其中：层厚1.3021.20m,平均厚度6.41m；顶板埋深0.0019.20m,平均埋 深2.47m；顶板标高12.8452.52m,平均标高37.81m。实测标贯试验N= 7.0 20.0击，平均击数12.9击（标贯次数=68）。此层取土样16件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学 性质指标统计成果表”。（5）第四系残积层（Qel）砾质粘性

10、土：灰黄色，褐黄色间灰白色、稍湿，可塑-硬塑状，由花岗岩风化残积而成，含砾约25%右，砾径2-6mm岩芯遇水易软化。该层各孔均有揭露， 其中：层厚0.7020.55m,平均厚度7.55m；顶板埋深0.3031.50m,平均埋 深10.92m；顶板标高2.1553.83m,平均标高28.31m。实测标贯试验N= 7.029.0击，平均击数19.5击（标贯次数=140）。此层取土样22件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学 性质。指标统计成果表”（6）花岗岩（r ）全风化花岗岩（层序号6-1）:灰黄色，灰褐色间灰白色，岩芯呈土柱状，已风 化成坚硬土状，原岩结构基本破坏，但尚可辨认

11、，岩质极软，遇水易散。该层除ZK52外，其余各孔均有揭露，其中：层厚 0.7017.20m,平均厚度6.70m；顶 板埋深3.4033.80m,平均埋深18.44m；顶板标高-0.1550.73m,平均标高 20.85m。实测标贯试验N= 30.049.0击，平均击数36.2击（标贯次数=141）。强风化花岗岩（层序号6-2）:灰褐色、暗黄色，灰白色，岩芯呈半岩半土状，岩石风化强烈，原岩结构大部分破坏，手捏易散，遇水易崩解。该层除ZK52外， 其余各孔均有揭露，其中：层厚2.3032.61m,平均厚度8.02m；顶板埋深7.80 41.10m,平均埋深25.14m；顶板标高-8.1646.33

12、m,平均标高14.15m。实测标贯试验N= 50.085.0击，平均击数56.2击（标贯次数=83）。中风化花岗岩（层序号6-3）:灰色、灰褐色间灰白色，岩芯呈块状、短柱状，裂隙发育，岩质较硬，锤击声脆。本次勘察共有 19个孔揭露本层，其中：层厚 0.507.14m,平均厚度2.33m；顶板埋深13.1045.10m,平均埋深24.78m； 顶板标高-11.0440.93m,平均标高17.42m。2.3水文地质条件地下水位埋深：1.20m15.60m,平均埋深：7.51m,地下水位标高：25.25m39.68m, 平均标高：31.72m。地下水主要赋存在第四系土层孔隙之中，属于孔隙潜水混合类型

13、，地下水含量较丰富，补给途径主要为大气降水。据在 ZK50 ZK149孔所取 的水样品化验结果，场地地下水对混凝土具微腐蚀性，对混凝土中钢筋具微腐蚀 性。各土层地基承载力及有关桩基参数建议值.桩周土承载力变形擦力特征EoC asMPaKPakPaMPaKPa素填-8081 m 耕植 9028-p1513 3-1 含砂粘 110 4.513.0 中 130-3-2 16-18 淤泥质 60 8-2.2-1.0 3-3 粘 140 13.515 3-4 2.010 alp 中 150 -20 3-5 -18腐殖60 3-6含砂粘 150 1815 3-7 3.35.013含粘土 160 16 3-

14、8 -2020-含砾粉质粘 180 204.52825 47.5 d砾质粘性 220 6.5 5 353011.525 e6-1全风化花岗350 3370307.513.5强风化花岗 550r - 6-2 -100-中风化花岗岩12006-3第二章编制依据1、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010;2、塔式起重机设计规范GB/T13752-1992;3、施工组织设计及其建筑、结构施工图纸；4、JL5613塔式起重机使用说明书；5、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）GB 50010-2010 （混凝土结构设计规范、6.第三章基础设计一、塔吊的选择1、本

15、方案只针对本工程别墅区内和 C9C10的塔吊基础（即8、14号塔吊）。二、塔吊的基础定位1、塔吊安装位置及基础定位放线详图项目部应根据确定的项目塔吊平面示意图 进行细化并标注详细定位尺寸，塔吊平面位置布置图项目部可参考附图一： 塔吊 平面位置示意图，也可根据项目现场实际情况作相应调整，但调整后的塔吊安装 位置必须保证塔吊附墙安装、360度旋转、拆卸、材料吊装等要求。2、在塔吊桩基础施工前，项目部必须详细标注塔吊桩基础定位尺寸并上报总工室审核后方可进行塔吊基础施工。三、塔吊基础设计（一）基础要求：1、基础埋深最少为1600mm3、基础座应全部埋入混凝土基础内。4、对混凝土表面的水平度进行检验，要

16、求其水平度0 5/1000。5、按产品说明书及规定的标准节型号，检测基础座是否符合要求。6、检查基础座是否牢固地安装灌注在混凝土基础中。7、测量基础座丝套端面的水平度0 5/1000的要求是否符合。8、制作基础时必须同时埋好接地装置。9、基础持力层必须为砾质粘性土层。(二)塔吊基础设计：1、根据塔吊基础设计要求，本工程塔吊基础选用钢筋混凝土基础、基础承台厚 1600mm,基础承台尺寸为 5500 mmX 5500 mm,承台垫层为100mnB C15混凝 土垫层，钢筋保护层取50mm承台混凝土强度等级采用 C40,承台上部选配双向 C25130,承台底均匀布置。基础底座应全部埋入混凝土基础板内

17、。防雷接地采 用C25130,部选配双向.基础钢筋焊接主楼防雷接地网。2、塔吊基础具体做法详附图二：塔吊基础做法详图。(三)其它1、塔吊基础承台面标高与地下室底板顶面标高平，在塔吊基础承台施工时应按要求错开搭接预埋地下室底板钢筋， 并在塔吊基础承台四周预埋止水钢板， 具体 做法详附图二。2、塔吊基础应尽量避开地下室结构承台、地梁位置，如确实无法避开，则在塔 吊基础承台施工时应根据设计图纸要求提前预埋预留结构承台、地梁钢筋。第四章基础计算书矩形板式基础计算书一、塔机属性，塔机型号JL561339 (m)塔机独立状态的最大起吊高度 H048 H(m)塔机独立状态的计算高度型钢 塔身桁架结构1.7B

18、(m)塔身桁架结构宽度 二、塔机荷载.塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值259 (kN)塔身自重 G067.6 (kN)G起重臂自重128 (m)起重臂重心至塔身中心距离 RG13.8 (kN) G小车和吊钩自重260 (kN)Q最大起重荷载max15.8 (m)最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax10 (kN)最小起重荷载Qmin50(m) R 最大吊物幅度 QminMax60 X15.8, 10X50 = 948 m) (kN M 最大起重力矩 219.8(kN)平衡臂自重G3.7.4(m)平衡臂重心至塔身中心距g 122.5(kN)平衡块自14(m)平衡块重心至塔身中心距G

19、42)(kN/m、风荷载标准值2 k工程所在广广州工作状0.2)(kN/基本风0.5非工作状锥形塔帽，小车变塔帽形状和变幅方地面粗糙田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊)工作状1.59风振系非工作状1.591.37风压等效高度变化系工作状1.95风荷载体型系1.95非工作状态1.2 a风向系数0.35 塔身前后片桁架白平均充实率a 00.8X1.2X1.59X 1.95X 1.37X0.2工作状态 =0.822)风荷载标准值3 (kN/mk2.04= 1.95X非工作状态0.8X1.2X1.59X 1.37X 0.5 3、塔机传递至基础荷载标准值.工作状态259+67.6+3.8

20、+19.8+122.5= 472.7 (kN)塔机自重标准值 Fk160(kN) F起重荷载标准值qk472.7+60= 532.7 (kN)竖向荷载标准值Fk23.42= 481.7X0.35X0.82x(kN)水平荷载标准值Fvk67.628+3.815.8-19.87.4-122.514+0.9(948+0.523.42481450.39 m)(kN倾覆力矩标准非工作状竖向荷载标准(kN)472.7k2.040.351.7458.26(kN)水平荷载标准 v67.628-19.87.4-122.514+0.558.2641429.52 m)倾覆力矩标准(kNk 4、塔机传递至基础荷载设计

21、值工作状塔机自重设计(kN)1.21.2472.567.241.41.46起重荷载设计(kN)84Q567.24+8竖向荷载设计 F(kN)651.241.41.4水平荷载设计(kN)23.432.79vv1.2x (67.6X28+3.8X 15.8-19.8X 7.4-122.5X 14)+1.4x 0.9X (948+0.5X 23.42x 48) =倾覆力矩设计值 M(kN - m)2012.28非工作状态F(kN)竖向荷载设计值 567.24 = 1.2X 1.2F= 472.7k81.56= 58.26(kN) F1.4F=1.4X水平荷载设计值 vkv1995.07480.5X

22、7.4-122.5X(67.6Xm) 倾覆力矩设计值 M(kN - 1.2X28-19.8X 14)+1.4x 58.26X = 二、基算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5.5基础宽b(m) 5.51.6h(m)基础高度 基础参数325基础混凝土强度等级 C40 ) (kN/m基础混凝土自重丫 c3l90基础上部覆土厚度h(m)基础上部覆土的重度Y (kN/m408 (mm)基础混凝土保护层厚度 地基参数0.3 160 (kPa) f基础宽度的地基承载力修正系数n地基承载力特征值bak3l91.6 )基础埋深的地基承载力修正系数基础底面以下的土的重度ri T(kN/m d1.6d(m

23、)基础埋置深度19基础底面以上土的加权平均重度.)(kN/207.69(kPa)修正后的地基承载力特征地基变2020(mm)基础倾斜方向一端沉降(mm)基础倾斜方向另一端沉降5000b(mm)基础倾斜方向的基底宽度基础及其上土的自重荷载标准值：G=blh T =5.5X 5.5X1.6X 25=1210kNck基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G=1.2X 1210=1452kN k 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M=GR+GR-GR-GR+0.9 X (M+0.5FH/1.2)vk32G3kQmax1G4G142=67.6X 28+3.8X 15.8-19.8X 7.4-1

24、22.5X 14+0.9X (948+0.5义 23.42X 48/1.2)=1366.08kN - mF=F/1.2=23.42/1.2=19.52kNvkvk 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=1.2 X (GR+GR-GR-GR)+1.4X 0.9X (M+0.5FH/1.2)vkG1G42Qmax1432G3=1.2 X 67.6X 28+3.8X 15.8-19.8X 7.4-122.5X 14)+1.4X 0.9X(948+0.5X 23.42X48/1.2)=1894.25kN - mF=F/1.2=32.79/1.2=27.32kNvv 基础长宽比：l/b=5.5/

25、5.5=101.1,基础计算形式为方形基础。223/6=27.73m=lb5.5/6=5.5X W 处3/6=27.73m=bl/6=5.5X 5.5Wy相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：220.5220.5=1025.58kN - )=1450.39X b/(b M=M5.5/(5.5+l+5.5)mkkx220.5220.5=1025.58kN m )=1450.39X 5.5/(5.5+5.5=M Ml/(b+l kky 1、偏心距验(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P=(F+G)/A-M/W-M/W ykyxkxkkkmin二(

26、532.7+1210)/30.25-1025.58/27.73-1025.58/27.73=-16.36 0.125bl=0.125X 5.5X 5.5=3.78m2.15=4.61m bT=2.15X满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 P=-16.36kPakminP=(F+G)/3bT=(532.7+1210)/(3X2.15X 2.15)=126.1kPakkmaxk、基础轴心荷载作用应力32 5.5)=57.61kN/m)/(lb)=(532.7+1210)/(5.5XP=(F+G kkk 4、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f=f+ 4

27、 丫(b-3)+ 4 丫(d-0.5)makdab=160.00+0.30X 19.00X (5.50-3)+1.60X 19.00X (1.60-0.5)=207.69kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P=57.61kPa f=207.69kPa ak满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P=126.1kPa 1.2f=1.2X207.69=249.23kPaakmax满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h=h- 6 =1600-(40+25/2)=1548mm 0 X轴方向净反力：P= y (F/A-(M+Fh)/W)=1.35 X (532.700/30.250-(1366.

28、080+19.517X1.600)/27.729)=-44.2xminvkkk2 55kN/mP= 丫(F/A+(M”+Fh)/W)=1.35 乂 (532.700/30.250+(1366.080+19.517X1.600)/27.729)=91.&kvkkxmax202kN/m 假设P=0,偏心安全，得xmin291.802/5.500=60.088kN/m/b=(5.500+1.700)/2)X =(b+B)/2)PPxmax1x 轴方向净反力：YP=Y (F/A-(M“+Fh)/W)=1.35 X (532.700/30.250-(1366.080+19.517X1.600)/27.7

29、29)=-442yminkvkk2 55kN/mP= 丫(F/A+(M”+Fh)/W)=1.35 X (532.700/30.250+(1366.080+19.517X1.600)/27.729)=91.3kvkymaxk202kN/m假设P=0,偏心安全，得ymin291.802/5.500=60.088kN/m/l=(5.500+1.700)/2)X P=(l+B)/2)P ymaxiy 基底平 均压力设计值：2)/2=(91.8+60.09)/2=75.94kN/m+P p=(P ixxxmaxp=(P+P)/2=(91.8+60.09)/2=75.94kPaiyymaxy基础所受剪力：

30、V=|p|(b-B)l/2=75.94 乂 (5.5-1.7)X 5.5/2=793.62kN xxV=|p|(l-B)b/2=75.94 乂(5.5-1.7) 5.5/2=793.62kN yy X 轴方向抗剪：h/l=1548/5500=0.28 V=793.62kN xcc。满足要求！Y轴方向抗剪：h/b=1548/5500=0.28 V=793.62kN ycc0满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tan 9 =|S-S|/b=|20-20|/5000=(K 0.00121满足要求!四、基础配筋验算基础底部长向配筋 HRB33525130基础底部短向配筋 HRB33525130基础顶部长

31、向配筋 HRB33525130HRB33525130基础顶部短向配筋、基础弯距计算1基础X向弯矩：22X75.94X l/8=(5.5-1.7)5.5/8=753.94kN - M=(b-B)m px：基础 Y 向弯矩：22X75.94X 5.5/8=753.94kN M=(l-B)m pb/8=(5.5-1.7)y口 2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积262)=0.003 154819.1 X )=753.94X 105500X& =|M|/( a fbh/(1 X 0S11c口0.50.5=0.003=1-(1-2X2a ( =1-(1-)0.003)S11 T =1-1/2=1-0

32、.003/2=0.9991S162300)=1626mm/(0.999X f)=753.94X 101548XA=|M|/( h h y10S1S1 口21548)=12771mm0.0015X 5500x p bh)=max(1626,基础底需要配筋：A=max(1626, 0122A=12771mm 基础底长向实际配筋： A=21248mm 也满足要杀！(2)、底面短向配筋面积262)=0.003 154819.1X lh)=753.94X 105500X /(1 义 * =|M|/( a f01S2c：0.50.5=0.0030.003)=1-(1-2X ( =1-(1-2 a )S22 T =1-1 /2=1-0.003/2=0.9992S262300)=1626mm/(0.999X f)=753.94X 101548XA=|M|/( h hy20S2S2i 21548)=12771mm5500X )=max(1626