2012年版-结构设计统一规定

1、（2012年版）华森建筑与工程设计顾问有限公司南京分公司结构部二。一二年二月908070605040302010第一季度第四季度结构设计统一规定(2012年版)一、结构计算(以SATW程序为例)1.主体结构电算参数取值：总信息：(1)水平力与整体坐标的夹角(度)：一般情况下为0度。若改变此 角度，地震作用方向和风荷载作用方向均改变；只有在“风控”而不 是“地震控”，且原坐标系下的风荷载作用不能控制结构的最大受力 状态时，才需要改变此方向角。(2)混凝土容重(kN/mB):剪力墙、短肢剪力墙结构取 27, 框架 一剪力墙结构及异形柱框架结构取 26、普通框架结构取25。(3)裙房层数:层数应按计

2、算层数填写，包括地下室的层数。该参 数主要是将裙房以上一层作为剪力墙底部加强区高度判别的一个条 件(依据抗规6.1.10条文说明，有裙房时，加强部位的高度也可以 延伸至裙房以上一层)；如果不需要可以直接填0。(4)转换层所在层号：层数应按计算层数填写，包括地下室层数； 对于高位转换的判断，转换层位置以地下室顶板起算进行判断(即 以转换层所在层号减地下室层数进行判断)，是否为12层或3层 以上转换(刚度比算法不同)。注意：为简化设计，一般情况下地下室顶板只要符合嵌固条件，可 优先考虑作为上部结构的嵌固端、此时转换层位置从地下室顶板起 算进行判断：当地下室四周某侧缺少十的约束、此时地下室顶板不 能

3、作为上部结构的嵌固端、转换层位置从嵌固端起算：当地下室四 周土的约束情况良好、仅因为板厚或侧向刚度不满足嵌固要求，此 时转换层位置从地下室顶板起算。(5)地下室层数：取实际地下室层数。当有地下室时，应指定地下 室层数。该参数影响风荷载、地震作用计算、内力调整、底部加强部位判断。当没有地下室，但在地面以下增加的计算层也应指定为 地下室的层数。例如：当基础埋深较深，为减小底层柱的计算长度 在0.00标高附近设置框架梁(基础梁)的情况。(6)嵌固端所在层号：程序默认嵌固端所在层号为“地下室层数十1层”，设计应根据实际情况，选择修改或不修改。注意：如果修改 了地下室层数，应注意确认嵌固端所在层号是否需

4、作相应修改。(7)墙元细分最大控制长度(n):程序默认为13一般情况下不修 改。(8)是否对所有楼层强制采用刚性楼板假定：当计算刚度比(包括查找是否有薄弱层等)、周期比、位移比时，应选择此项(总信息输 出时为“是”)，其它的结构分析(如计算内力和配筋)不选择此项(应 在总信息输出结果中说明)。另外对于地下室楼层，程序总是强制采 用刚性楼板假定。(9)强制刚性楼板假定时是否保留弹性板的面外刚度：该项一般情 况下应勾选，对于板柱体系的地下室必须勾选。(10)墙梁跨中节点是否作为刚性楼板从节点：当采用刚性楼板假 定时，墙梁与楼板是相互连接的，因此在计算模型中墙梁的跨中节 点是作为刚性楼板从节点的，这

5、种情况下，一方面会由于刚性楼板 的约束作用过强而导致连梁的剪力偏大，另一方面，由于楼板的平 面内作用，使得连梁两侧的弯矩和剪力不满足平衡条件。该项一般 情况下应勾诜、当在高烈度区连梁受剪截面不足时、可考虑不勾诜(如不选择，则认为墙梁跨中节点为弹性节点，具面内位移不受刚 性楼板约束，此时墙梁的剪力较勾选时小)。(11)结构材料信息：一共有五个选项，分别为：钢筋混凝土结构、 钢与混凝土混合结构、有填充墙的钢结构、无填充墙的钢结构、砌 体结构。一般情况下为钢筋混凝土结构。(12)结构体系：按结构体系分别定义为：剪力墙结构、框架结构、框架一剪力墙结构、框筒结构、筒中筒结构和部分框支剪力墙结构等。当存在

6、短肢剪力墙结构时，按剪力墙结构定义，程序自动判断短 肢剪力墙并按高规要求进行设计。(13)恒活荷载计算信息：一般情况下选择“施工模拟加载3”。特殊情况下，可通过施工次序，定义指定连续若干层为一次施 工(简称为多层施工)。对于一些传力复杂的结构，应采用多层施工的施工次序，如： 转换层结构、下层荷载由上层构件传递的结构形式、巨型结构等。对于广义层的结构模型，由于层概念的泛延，应考虑楼层的连 接关系来指定施工次序，避免下层还未建造，上层反倒先进入施工 行列。正确定义施工的原则见 SATWE201版用户手册第166页.(14)风荷载计算信息：共有不计算风荷载、计算水平风荷载、计 算特殊风荷载、计算水平

7、和特殊风荷载四个选项，根据工程情况选 择，一般的多、高层建筑只需选“计算水平风荷载”。(15)地震作用计算信息：共有四个选项，分别为：a.不计算地震作用，b.计算水平地震作用，c.计算水平和规范简化方法竖向地震， d.计算水平和反应谱方法竖向地震，根据工程情况选择，一般工程 只需选“b.计算水平地震作用”。按高规4.3.2条第34款、4.3.134.3.15条和抗规5.1.1条第4款、5.3.15.3.4条需要计算竖向地震作用的工程， 可根据实际情况选用“c.计算水平和规范简化方法竖向地震”或“d. 计算水平和反应谱方法竖向地震”。(16)结构所在地区：分全国、上海、广东，根据工程情况选择，

8、一般诜全国。风荷载信息：(17)修正后的基本风压：一般按 GB50009-2001附表D.4中50年一遇的风压取值。(即使对于风荷载敏感的建筑以及高度大于60米的高层建筑，该处仍输入 50年一遇的风压)。(18) X、Y向结构基本周期：应将电算结果中的 X、Y向基本周期返 回填写，然后重新计算，可以使风荷载的计算更准确。(19)风荷载作用下结构的阻尼比： 对混凝土结构和砌体结构取 5% 有填充墙的钢结构取 2% 无填充墙白钢结构取 1%(20)承载力设计时的风荷载效应放大系数：对风荷载敏感的建筑 以及高度大于60米的高层建筑，承载力设计时风荷载效应放大系数 取1.1 ,其余情况取1.0。(21

9、)用于舒适度验算的阻尼比：一般取 2%对混合结构可根据房 屋高度和结构类型取1%2%(22)用于舒适度验算的风压：按荷载规范10年一遇的风压取值(高 规 3.7.6 条)。(23)考虑风振影响：勾选时，按照荷载规范公式7.4.2计算风振系数，否则不考虑；按程序默认为勾选。(24)构件承载力设计时考虑横风向风振影响：该参数主要依据新的荷载规范而设定的，目前不起作用。(25)水平风体型系数：可按高规 4.2.3条15款执行o地震信息：(26)结构规则性信息：该参数目前不起作用，仅是一个标志。(27)设防地震分组，设防烈度，场地类别，混凝土框架、剪力墙以及钢框架抗震等级：依据工程情况填写。(28)抗

10、震构造措施的抗震等级：依据抗规和高规，在某些情况下， 抗震构造措施的抗震等级可能与抗震措施的抗震等级不同，可能提 高或降低，依据工程实际情况填写。(29)偶然偏心:高层、小高层结构应考虑“偶然偏心”。可按程序 默认的偶然偏心0.05采用。偶然偏心也可考虑具体的平面形状和抗侧力构件的布置进行调 整。（30）考虑双向地震：质量与刚度分布对称的规则结构可不考虑；质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构以及位移比大于1.2的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响，高层、小高层结构 可同时选择“偶然偏心”（此时程序仅对无偶然偏心地震作用效应进 行双向地震作用计算，而偶然偏心地震作用效应并不考虑双向水平

11、地震作用，取二者中的不利情况进行结构设计）。别墅应计算双向水 平地震作用下的扭转影响。（31）计算振型个数：取3的倍数，考虑耦联不小于9个，高层建 筑应不少于15个，对多塔结构不应少于塔数的9倍。计算时要检查 X及Y两向有效质量系数不小于 90%（tWZQ.OUT达不到时，应增 加振型数，重新计算。（32）活荷重力荷载代表值组合系数：一般工程按程序默认的0.5采用；对于藏书库和档案库应采用 0.8 （抗规5.1.3条）。（33）周期折减系数：剪力墙结构取 0.9,短肢剪力墙结构取0.85, 框架一剪力墙结构取 0.80、框架一核心筒结构取 0.85、框架结构取 0.7、异形柱框架结构取 0.7

12、0、异形柱框架一剪力墙结构取 0.80。（34）特征周期：当地质勘察报告中提供的特征周期（注意：是特征 周期，而非卓越周期）与规范中一致时按规范中的特征周期 （亦即程 序中的默认值）输入；当地质勘察报告中提供的特征周期（如根据抗 规4.1.6条文说明内插取值时）与规范中不一致时，按地质勘察报 告中的特征周期输入（不能采用程序中的默认值）。（35-1）地震影响系数最大值：计算多遇地震作用时，可按程序默 认值采用，但需进行核对；当工程讲行安评时.该处需根据安评报 告和规范分别取值计算（多遇地震情况下）、进行包络设计。当考虑中震（或大震）设计时、该处应相应填入中震（或大震）的地震影响系数最大值（按规

13、范取值）。（35-2）用于12层以下规则混凝土框架薄弱层验算的地震影响系数 最大值：可按程序默认值采用，仅用于 12层以下规则混凝土框架薄 弱层验算。（36）按中震（或大震）设计：一般工程不考虑；仅用于特别不规 则的结构和超限高层结构抗震性能设计时的选项。提供了中震（或 大震）弹性设计、中震（或大震）不屈服设计共4个选项。注意地震影响系数最大值的取值应相应按中震（或大震）取值。对于中震（或大震）弹性设计，程序作如下处理：与抗震等级 有关的增大系数均取1,其余不变。对于中震（或大震）不屈服设计，程序作如下处理：与抗震等级有关的增大系数均取 1,荷载分项系数均取 1,抗震调整系数九 取1,钢筋和混

14、凝土材料强度取标准值。（37）斜交抗侧力构件方向附加地震数及相应角度：有斜交抗侧力构件的结构，当与主轴的相交角度大于15。时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，程序允许最多5组多方向地震，附加地震 数可在0-5之间取值，并填入相应的角度值，该角度是与X轴正方向 的夹角，逆时针方向为正。无斜交抗侧力构件的结构，该项附加地震 数填为0。当为圆、弧形平面或多边形时，可直接填入5组角度，分别为15、 30、45、60、75 度。最不利地震方向：SATWE!以自动计算出最不利地震作用方向角、 并在 WZQ.OUT输出、当方向角为士 1674度时、应在“斜交抗侧 力构件方向” 中输入相应角度并重新

15、计算。已填入 5组角度时、不 需要再填。（38）竖向地震参与振型数：仅用于需要计算竖向地震作用时。当总信息中的“地震作用计算信息”选择了 “计算水平和反应谱方法竖向 地震”，以及“特征值求解方式”选择了 “水平振型和竖向振型独立 求解方式”时，才显示该项，需要在此处填写竖向地震参与振型数。(39)竖向地震作用系数底线值： 仅用于需要计算竖向地震作用时。 当选择了采用振型分解反应谱法计算竖向地震作用时，才显示该项， 一般按程序默认值采用(依据高规中的表 4.3.15取值)。活荷载信息：(40-1)柱、墙设计时活荷载是否折减： 一般不折减;对于无相连裙房、无错层，且大屋面以下的实际层数大于20层的

16、高层住宅，可考虑折减，但需要由项目的专业负责人确定。(40-2)传给基础的活荷载是否折减：对于住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托儿所、 幼儿园：应折减。折减系数一般可按程序中的默认值采 用(但必须注意的是：当房屋楼层为错层设计时或大屋面 以上有多层小塔楼时,结构计算层比大屋面以下的实际 层数多出许多层，若按程序中折减系数默认值对活荷载 进行折减，基础设计偏于不安全，应采用大屋面以下的 实际层数所对应的折减系数输入电算 ；当主楼与周边裙 楼一起计算时,主楼与裙楼应分别采用与之层数所对应 的活荷载折减系数进行计算，取用与之相对应的基础设 计荷载)；对于汽车通道及停车库：单向板楼盖折减系数取0.

17、5,双向板楼盖和无梁楼盖折减系数取 0.8 ;对于其它公共建筑：不折减。注意：如果在 PMCA年已经勾选了考虑活荷 载折减，SATWE础的活荷载折减。(41)考虑活荷载不利布置的层数：应考虑活荷载不利布置，从第 1 到n层(n计算总层数)。对于按裂缝宽度(支座 0.2mm 跨中0.3mm 配筋的室外地下室 顶板(或室外大平台)梁，不考虑活荷载不利布置。(42)考虑结构使用年限的活荷载调整系数： 一般工程按设计使用年 限50年，取1.0 ;当设计使用年限为100年时，取1.1。调整信息：(43)梁端负弯矩调幅系数：一般取0.85 ;对于按裂缝宽度(支座 0.2mm 跨中0.3mm 配筋的室外地下

18、室 顶板(或室外大平台)梁，框架梁支座负筋由裂缝宽度控制，调幅系 数取1.00 (不调幅)。(44)梁活荷载内力放大系数：考虑了活载不利布置，应填 1.0。对于按裂缝宽度(支座 0.2mm 跨中0.3mm 配筋的室外地下室 顶板(或室外大平台)梁，不考虑活荷载不利布置，梁活荷载内力也 不放大，依然填1.0 。(45)梁扭矩折减系数：一般取 0.4。(46)托墙梁刚度增大系数：一般取 1.0。(47)实配钢筋超配系数：对于9度设防的框架以及抗震等级为一级 的框架结构，在进行强柱弱梁、强剪弱弯内力调整时，需采用实际配 筋和材料强度，一般取1.15。(48)连梁刚度折减系数：6度时可取0.7, 7度

19、时可取0.7 (当需 要时、也可以取0.6), 8、9度时可取0.5;注意依据高规5.2.1条、 程序仅在计算地震作用时进行折减、竖向荷载和风荷载计算时连梁 刚度不折减。(49)梁刚度增大系数：一般情况下采用程序按混凝土规范自动计算(在梁刚度按2010规范取值前勾选)(50)部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一 级：依据高规表3,9,3、表3.9.4 ,部分框支剪力墙结构底部加强区 和非底部加强区剪力墙抗震等级是不同的。对于部分框支剪力墙结构，若在地震信息页的剪力墙抗震等级中填入了部分框支剪力墙结 构中一般部位剪力墙的抗震等级并勾选本参数，则程序自动对底部 加强区的剪力墙抗震等

20、级自动提高一级。(51)指定加强层的个数及相应的各加强层层号： 仅用于带加强层的 高层建筑;指定加强层的位置后，程序自动执行高规 10.3.3条。(52)按抗规第5.2.5条调整各楼层地震内力：应勾选;当某楼层剪 重比小于最小剪重比时，则相应放大全楼的地震作用效应。(53)指定薄弱层的个数及相应的层号：程序可以自动按照刚度比判 别软弱层并对其地震内力进行放大，但对于竖向构件不连续(转换结 构等)或受剪承载力(薄弱层)不满足要求的楼层，不能自动判别， 需要在此指定。应查阅计算结果的文本文件(WMASS.OUT当存在通 弱层时(如楼层抗剪承载力比值小于 0.8的楼层),应返回到该项填 写薄弱层的个

21、数及层号。结构设计时尽量避免出现薄弱层， 若无法避 免，需要在此指定薄弱层个数及层号。(54)薄弱层地震内力放大系数：多层建筑按抗规3.4.4条第2款规定为1.15,高层、小高层建筑按高规3.5.8条规定为1.25。(55)全楼地震力放大系数：缺省 1.0,(当需要采用弹性时程分析 法进行补充计算且多条时程曲线计算所得结构楼层剪力的平均值大 于CQC寸，可在此输入地震力放大系数对 CQg法的地震作用进行调 整，调整原则为：若某些楼层CQCf法的楼层剪力小于弹性时程分析 结果、则通过全楼地震力放大系数、使得这些楼层的CQCf法的楼层 剪力大于弹件时程分析结果并据此复核内力及配筋：即哪叱层不够就调

22、整哪些楼层、计算时可计算两遍、包络设计。(56)顶部塔楼地震作用放大起算层号及放大系数：一般情况下不需要放大顶部塔楼的地震作用，只要地震作用计算时取的振型数不小于9,且有效质量系数大于90%即可不放大。(57) 0.2V0分段调整：框架一剪力墙结构、筒体结构、带转换层的 高层建筑结构必须进行0.2V0调整。剪力墙结构中有框架柱时，也应 进彳f 0.2V0调整对于框架柱的数量沿竖向有规律分段变化时，可分段进行0.2V0调整。程序缺省0.2V0调整系数上限值为2.0，框支柱调整系数上限值 为5.0，特殊情况下可以自行修改。可分层、分塔自定义0.2V0调整系数。最终的调整结果详 WV02Q.OUT设

23、计信息：(58)结构重要性系数：依据混凝土规范第 3.3.2条取值，一般情况 下取值1.00。(59)梁、柱保护层厚度：依据混凝土规范第 8.2.1条，保护层厚度 指截面外边缘至最外层钢筋(箍筋、构造筋、分布筋等)外缘的距离。 一般情况可取20mm(60-1)钢构件截面净毛面积比：一般取 0.85。(60-2)考虑P-效应：只有高层钢结构和不满足高规5.4.1条 要求的高层混凝土结构才 必须勾选;对于高层混凝土结构应根据WMASS.OUT出结果确定是否需要考 虑P-效应，若需要考虑，应勾选:(61)梁、柱重叠部分简化为刚域：若勾选，则梁、柱重叠部分作为 刚域计算；上部结构中：当框架梁跨度较大、

24、柱截面尺寸也较大、若考虑梁、 柱重叠部分简化为刚域、 可以减小梁的弯矩时、应勾选：当跨度不大 的框架梁、考虑梁、柱重叠部分简化为刚域、会增大框架的抗侧刚度、对于地震烈度相对较高(如7.5度及以上)的项目，若需要减小侧移， 也可以勾选；对于按裂缝宽度(支座 0.2mm 跨中0.3mm 配筋的室外地下室 顶板(或室外大平台)梁计算和后处理生成配筋时，都必须勾选，以 减少结构用钢量。(62)按高规或高钢规进行构件设计：若勾选，则程序按高规或高钢 规进行荷载组合计算以及构件计算，否则程序按多层结构进行荷载组 合计算以及构件计算，当为高层建筑或高层钢结构时必须勾选。(63)钢柱计算长度系数按有侧移计算：

25、若勾选，则程序按钢规附录D-2的公式计算钢柱的长度系数；否则程序钢规附录 D-1的公式计算 钢柱的长度系数。(64)剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4 条：高规7.2.16-4条规定，抗震设计时，对于连体结构、错层结构以及 B级 高度高层建筑中的剪力墙(筒体)，其构造边缘构件的纵筋和箍筋应 作相应提高。当工程为连体结构、错层结构以及B级高度高层建筑时 应勾选。(65)框架梁端配筋考虑受压钢筋：依据混凝土规范11.3.1条，考虑地震作用组合的框架梁，计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高 度对于抗震等级为一级时不大于0.25 ,对于抗震等级为二、三级时不大于0.35 , 一般情况下应

26、勾选。(66)结构中框架部分的轴压比限值按照纯框架结构的规定采用：鱼用于少墙框架：依据高规8.1.3条，在规定的水平力作用下，结构底 层框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩50%以上时，框架部分的抗震等级和轴压比应按框架结构采用。可以先查阅 WV02Q.OUT件中结构底层框架部分承受的地震倾覆力矩占结构总地 震倾覆力矩的比例，若超过 50%则返回勾选。(67)当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件：一般情况下应勾选。(68)按混凝土规范B.0.4条考虑柱二阶效应：当为排架结构时应勾 选；当不勾选时，程序按混凝土规范6.2.4条的方法考虑柱二阶效应。(6

27、9)指定的过渡层个数及相应的各过渡层层号： 依据高规7.2.16-3 条，B级高度高层建筑的剪力墙，宜在约束边缘构件层与构造边缘构 件层之间设置12个过渡层，程序不能自动判断过渡层，需在此指 定。配筋信息：(70)柱配筋计算原则：一般按单偏压计算(角柱和框支柱应在特殊 构件补充定义中指定，程序自动按双偏压计算)；对于异形柱框架结 构，程序自动按双偏压计算。(71)梁柱箍筋、墙分布筋强度(N/mrh):从PMCA读取，此处不 能修改。注意：对于异型柱结构，当柱箍筋采用HRB40破钢筋时填300 (异型柱结构规范中规定柱箍筋强度取值不得大于300N/mm2,只能按HRB33强钢筋的弓虽度输入)。(

28、72)边缘构件箍筋强度(N/mrfi):仅用于有剪力墙的结构；用HRB400 级钢筋时，填360。(73)梁柱箍筋间距：强制为100mm不允许修改。实际配筋时，间 距不相同，都应对箍筋计算面积进行换算。(74)墙水平分布筋间距(mm： 一般取200。(75-1)墙竖向分布筋最小配筋率(为：一、二、三级抗震取0.25%; 四级抗震可采用0.2%。(75-2 )结构底部需单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数NSW配筋率(:对于框支剪力墙结构. 需要在该处单独指定底部加强部位剪 力墙竖向分布筋配筋率的层数 xx,并在结构底部NSWg的竖向分布筋 配筋率( 一栏内：输入0.3% 。地下室信息：（76） 土

29、层水平抗力系数的比例系数（m值）：该参数可以参照桩基 规范表5.7.5的灌注桩项来取值；若填一负数 m（m小于或等于地下 室层数），则认为有m层地下室无水平位移；若填为 0,则认为回填 土对结构没有约束作用。一般在 15100之间。（77）外墙分布筋彳护层厚度（mm：程序默认35mm（78）楼屋面荷载：住宅楼（含局部办公、商店）竖向荷载除特殊情况之外，应按结构部通用文件“住宅楼竖向荷载”取值。2.主要分析结果的文本文件查看：（1）结构分析、设计信息输出文件（WMASS.OUT主要输出内容如下：a.结构分析的控制信息该部分为在“参数定义”中设定的一些参数，主要用于校核输入 的设计参数的正确性。b

30、.各层的质量、质心坐标信息该部分主要输出各层的质心、质量以及上下层的质量比（高规3.5.6 条）。c.各层构件数量、构件材料和层高可以查看每层各塔构件的数量及构件的混凝土强度及主筋强度。d.风荷载信息可以查看每层各塔在风荷载作用下的楼层剪力和倾覆弯矩。e.各楼层等效尺寸该部分主要输出每层各塔的面积、形心、最大宽 Bmax最小宽 Bmin等效宽B、等效高H等信息，主要用于结构高宽比的控制。注意：建筑的高宽比、是对结构刚度、整体稳定、承载能力和经 济合理件的宏观捽制.当结构设计满足现行规范规宇的承载力、 稳定、 抗倾覆、变形和舒适度等基本要求后、 仅从结构安全角度讲结构的高宽比不是必须满足的，结构

31、的高宽比主要影响的结构的经济性。f.各楼层的单位面积质量分布（kg/m2）以及质量比该部分主要输出每层各塔单位面积质量，用于判断结构质量分布 的合理性。一般情况下框架结构为 12001400kg/m2、框架剪力墙 结构为14001600kg/m2、剪力墙结构为16001800kg/m2,当楼层的 单位面积质量偏离上述范围较大时应查找原因。g.各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息该部分主要输出每层各塔的刚心、质心、偏心率以及相邻层侧移刚度比等信息。其中主要参数如下：Ratx/Raty 为X, Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚 度的比值（剪切刚度）。该比值主要用于地下室顶板作为上部

32、结构嵌固 端的刚度比判别以及当转换层位于一、二层时的转换层上、下层的刚度比控制。Ratx1/Raty1为X, Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移 刚度70%勺比值或上三层平均侧移刚度 80%勺比值中之较小者。该比 值的规范依据为抗规表3.4.3-2 的“侧向刚度不规则”项和高规3.5.2-1 条针对框架结构的侧向刚度变化控制。Ratx2/Raty2: X, Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚 度90% 110%g者150胆匕值，110%旨当本层层高大于相邻上层层高 1.5倍日150%旨嵌固层。该比值的规范依据为高规 3.5.2-2 条针对 非框架结构考虑层高修正的楼层侧向刚度比。当为

33、框架结构时不输出此项。目前程序自动对 Ratx1/Raty1和Ratx2/Raty2 进行判别、只要 某个楼层上述比值不满足要求.即对该楼层讲行地震力放大。 h.高位转换时转换层上部和下部结构的等效侧向刚度比该参数主要依据高规附录 E.0.3输出高位转换时剪弯刚度比。i.结构整体抗倾覆验算结果根据高规12.1.7条，输出倾覆验算结果，输出风和地震分别作 用下的抗倾覆验算结果。j.结构舒适性验算结果根据高规3.7.6条，输出风荷载作用下的舒适度验算结果，分别给出了 X、Y向的顺风向与横风向振动最大加速度。k.结构整体稳定验算结果根据高规5.4.15.4.4条，给出结构的刚重比和是否需要考虑P-效

34、应等信息。1.楼层抗剪承载力、及承载力比值根据高规3.5.3条和抗规表3.4.3-2 ,输出本层与上一层楼层受 剪承载力的比值，若比值小于 0.8,则楼层受剪承载力突变，为薄弱（2）周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT主要内容如下：a.各振型特征参数（周期、周期比）和地震作用最大方向高规3.4.5条、为控制结构的扭转效应、对第一扭转周期和第一平动周期的比值作了明确的规定。如何判断一个周期是扭转周期还是 平动周期，可以通过扭转系数来判定。若扭转系数大于0.5 ,则为扭转为主的周期；若平动系数大于 0.5,则为平动为主的周期。规范只 要求第一扭转周期与第一平动周期的比值、 对第一扭转周期与第

35、二平 动周期的比值没有规定也实际工程中、对多层建筑应保证第一周期为平动周期： 对高层建 筑、应保证第一、二周期均为平动周期、第三周期为扭转周期。另外 对于高层结构的平动周期、应使平动系数大于 0.7 （宜大于0.8）。注意：由于周期比显示的是结构侧向刚度和扭转刚度之间的相对 关系，而非绝对大小，即不是要求把结构做得如何的“刚”，而是要 求把结构布置得均衡合理，即抗侧力构件的布置尽可能做到均匀、 分 散、对称、周边。当周期比不满足限值要求时，只能从整体上去调整 结构的平面布置，把抗侧力构件布置到更有效、 更合理的位置上，力 求结构在两个主轴方向上的抗震性能相接近，若仅从局部入手做些局 部的调整是

36、很难奏效的。地震作用最大方向若为土 1674度时，应在“斜交抗侧力构件 方向”中输入相应角度并重新计算。b,各振型的地震力输出输出X、Y向各振型下的地震作用。c.主振型判断信息对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦联计算时，一般来说前6个 振型为主振型，但对于刚度不均匀的结构，上述规律不一定存在，程 序给出了各个振型对基底剪力的贡献， 通过查看各振型下的基底剪力 来判别每个振型对基底剪力贡献的大小（见下图）。各振型作用下方向的基底剪力振型号 勇力(kN)12175.212皿583166.2141361.545 4.816 89.S67 510.3681 .759137.2110274.4311254

37、120.81134见45147.04151 .仙各振型作用下丫方向的基底剪力振型号1289101112131415剪力（呼0 29.122382.8271 .4 3 甘.201455.8939.896.0575.0182.6323.510.00297.22 .3550.27307.10d.各楼层的地震作用、剪力、剪重比、弯矩输出的结果为各振型下地震荷载进行 CQ即合后得到的结果。立 此应重点考察剪重比是否满足规范要求。e.有效质量系数有效质量系数是判定结构振型数取得够不够的重要指标， 也是地 震作用够不够的重要指标。当有效质量系数大于90%寸，表示振型数、 地震作用满足要求，否则应增加计算的振

38、型数。f.各楼层地震剪力系数调整情况依据抗规5.2.5条和高规4.3.12条，计算的各楼层地震剪力应 满足最小剪力系数要求。依据规范条文说明，当底层地震剪力不满足 要求需进行调整时，对其上部所有楼层进行调整， 原先计算的倾覆力 矩、内力和位移均需作相应调整。目前程序可以自动按规范要求进行 剪力调整。(3)位移输出文件(WDISP.OUT在结构计算时，若选择位移“简化输出”，位移输出文件中只有 每个工况下每层的最大位移、位移比等信息；若选择位移“详细输出”， 位移输出文件中除了每层的最大位移、位移比等信息外，还有各工况下各层各节点的三个线位移； 一般情况下可选择位移“简化输出”。输出主要内容如下

39、：a.X、Y向地震以及偶然偏心地震作用下的楼层位移b.X、Y向风荷载作用下的楼层位移c.X、Y向规定水平力以及偶然偏心规定水平力作用下的楼层位移注意：楼层层间位移角在地震和风荷载作用下均需满足规范要求，且可不考虑偶然偏心影响。楼层位移比的控制应采用规定水平力并考虑 偶然偏心。（4）框架柱倾覆弯矩及0.2V0调整系数（WV02Q.OUT对于框架-剪力墙结构、短肢剪力墙结构，框架或短肢剪力墙所 承担的倾覆力矩是很重要的设计参数和指标。其主要输出内容如下： a,各层各塔的规定水平力依据高规3.4.5条文说明中“规定水平力”，一般可采用振型组 合后的楼层地震剪力换算的水平作用力， 并考虑偶然偏心。水平

40、力的 换算原则：每一楼面处的水平作用力取该楼层面上、 下两个楼层的地 震剪力差的绝对值。根据上述原则，输出的规定水平力是依据 WZQ.OU文件中的各层 的楼层剪力（Vx和Vy）计算差值得到的。对于嵌固端以下楼层、程序不计算规定水平力、主要是因为嵌固 端以下楼层不做扭转位移比的控制， 所以对嵌固端以下楼层输出的规 定水平力为0。b.规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩（抗规）c.规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比 （抗规）注意：根据抗规和高规、应据此项数据判别框架柱及短肢墙地震 倾覆力矩百分比。d.规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩以及倾覆力矩百分比（轴力方式）该输出信息是软件按照力学

41、方法计算的倾覆力矩和倾覆力矩百分比，与规范方法有出入， 可不作参考。e.内力CQC勺框架柱及短肢墙地震倾覆力矩以及倾覆力矩百分比该输出信息是软件按照02系列规范方法计算的倾覆力矩和倾覆 力矩百分比，与10规范方法有出入，可不作参考。3.电算结果主要参数的控制：（1）剪重比应符合GB50011-2010第5.2.5条规定。当剪重比小 于规范限值时，应优先考虑调整结构的布置，增加抗侧刚度，使得结 构满足剪重比要求；当剪重比小于规范限值不多时 （如相差5%以内） 且不满足的楼层数量小于楼层总数量的 10%寸，可通过增大地震作用 的方法来满足剪重比要求。当剪力系数小于规定值较多时， 应增加结 构的抗侧

42、刚度，或减轻自重。（2）高层结构的周期比（以扭转为主的第一自振周期 Tt与平动为主 的第一自振周期T1之比）：A级高度高层建筑不应大于0.9, B级高 度高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。（必须对全楼强制采用刚性楼板假定条件下）。（3）位移比（楼层竖向构件最大弹性水平位移和层间位移与该楼层 两端弹性水平位移和层间位移平均值的比值）：多层建筑不应大于1.5 （当层间位移角不大于规范限值 40%吐可以适当放宽至1.6）; A级 高度高层建筑和 B级高度高层建筑及复杂高层建筑不应大于 1.4。显 形柱框架结构不应大于1.45。（必须对全楼强制采用刚性楼板假定条 件，是在考虑偶然偏心影响的规定水

43、平地震力作用下）。（4） X、Y两向有效质量系数，均要保证不小于 90%达不到时，应 增加振型数，重新计算。（5）楼层层间最大弹性水平位移与层高的比值（位移角）必须满足 JGJ3-2010 第 3.7.3 条或 GB50011-2010B 5.5.1 条规岸；对于异形 柱框架结构必须满足 JGJ149-2006第4.4.1 条规定（必须对全楼强制采用刚性楼板假定条件，采用 CQCT法计算的位移角，在地震或风荷载作用均需满足）。注：抗震设计时，本条规定的楼层层间最大弹性水平位移计算 不考虑偶然偏心的影响（即考虑偶然偏心时，位移角限值没有规定）。（6）抗震设计的框架一剪力墙结构，在规定的水平力作用

44、下，结构 底层框架部分承受的地震倾覆力矩不应大于结构总地震倾覆力矩的 50%否则应按框架结构定义框架的抗震等级、控制柱的轴压比，具 体规定详高规第8.1.3条。（7）抗震设计的短肢剪力墙结构（指高层建筑结构），在规定的水 平力作用下，短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩不小于结构总底部地 震倾覆力矩的30%,不大于结构总底部地震倾覆力矩的 50%。另外，目前程序对于具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构判别方 法如下：墙肢截面厚度不大于 300mm各肢截面高度与厚度之比不 大于8、总肢数不大于2的剪力墙。需注意以下几点： a.对于一字形短肢剪力墙，当高厚比小于 4时，会按柱设计； b.总肢数不大于2需要整体判

45、断，就是说每一肢相连的总墙肢数（包 括自身）均不能大于 2,否则每一肢都不会被判定为短肢剪力墙。 如“z”形截面剪力墙、程序是按一般剪力墙考虑的、需根据具体工 程情况作调整。4.电算过程中几个值得注意的问题（1）剪力墙上洞口输入：跨高比小于等于 2.5,剪切变形为主按墙 上开洞输入；跨高比大于等于 5按框架梁输入。在两者之间可酌情 处理。（2）墙柱输入问题：原则上按实际输入，满足墙的要求（hEbw4）按墙输入，满足柱按柱或异形柱输入。（3）隔墙位于楼板上时，优先考虑折算为楼面恒载输入；对于单向 板，当隔墙沿板受力方向布置（即隔墙与板短向平行）时，也可布 置虚梁导荷，当布置虚梁导荷时、楼板配筋应

46、采用理正工具箱或手算校核配筋。注：当布置虚梁导致其支座梁计算配筋异常大时或为双向板，不应采用布置虚梁导荷的方法，应将隔墙荷载折算为楼面恒载。(4)斜屋面荷载输入：恒载应折算成水平投影面上的均布恒载(除 以cos%, %为屋面坡角)；屋面均布活载及雪荷载应直接按荷载规 范规定的水平投影面上的荷载采用，不需要除以cos %。(5)屋面均布活荷载不应与雪荷载同时组合，只取大值。(6)楼梯间输入：当需要考虑楼梯构件影响时(即楼梯构件参与抗 震计算)，楼梯应输入计算，具体输入方法详PMCA说明书。当输入 楼梯信息后，在退出PMCADf,会有一个“楼梯自动转换为梁(数据 在LT目录下)”选项，若勾选该项，

47、则程序在当前目录下生成以LT命名的文件夹，该文件夹中保存着将楼梯转换为宽扁梁后的模型。需要将工程目录指向该文件夹并重新计算， 即可考虑楼梯参与结构整体 分析。注意：(1)当楼梯转换为宽扁梁后，原楼梯间的房间分割会发生改变， 原楼梯间的板厚、恒活载信息将丢失(即恢复为本层的默认值)，需干预修改。(2)当楼梯转换为宽扁梁后、程序已经自动考虑宽扁梁自重、 即 楼梯斜板自重已经自动考虑，楼梯间恒载输入时可扣除楼梯斜板自 重。当不需要考虑楼梯构件影响时、几何输入时可将梯段板及层间休息平 台处板厚设为0,按均布恒活载布置到楼梯间。是否需要考虑楼梯构件影响、另详结构部关于楼梯设计的统一规定。(7)外立面飘窗

48、和建筑节点大样的重量应经过计算可折算成梁上和 剪力墙上线荷载输入。当阳台设有镂空栏杆时,其线荷载应按栏板的 重量(不小于4kN/m)输入电算。(8)剪力墙上有线荷载作用或开结构洞时,应按实际输入，不应漏算何载。(9)电梯机房楼面处除均布活荷载(7.0 kN/m2)应输入之外，还需要 输入电梯运行时作用在机房楼面处梁或墙上的集中荷载 (荷载位置及 大小应按电梯设备图确定)。(10)特殊构件补充定义：框支转换大梁、托柱转换梁(包括房屋顶层梁上托柱的小 转换梁)和框支柱、角柱的定义，必须通过特殊构件补充 定义中的菜单手动确认，应先指定框支柱，后指定角柱， 定义了角柱，程序自动按照双偏压计算。弹性楼板

49、：弹性板3一般用于厚板转换层；弹性板 6一般 用于板柱结构；弹性膜一般用于普通转换层、大开洞连接 薄弱处的楼板以及多塔连体结构中的弱连接板等。抗震等级：不同构件及不同部位的抗震等级不同时，可逐 个指定。比如转换层结构底部加强部位的剪力墙，抗震等 级比非加强部位高时可在此指定。 次梁端部支承在连梁上时，次梁端部应按较接处理；次梁 端部支承在框架梁上时，是否按较接应根据具体情况酌情 处理。(11)刚度比计算：(必须对全楼强制采用刚性楼板假定条件下)剪切刚度Ki=GiAi/hi: 一般用于一、二层转换、砌体结构， 也可用来判断地下室的嵌固点。剪弯刚度Ki=Fi/ Ai: 一般用于二层以上转换、带斜撑

50、的钢 结构。抗规GB50011-2013.4.3条及高规JGJ3-2010 第3.5.2-1条定义的侧向刚度Ki=Vi/ zUi:用于框架结构 的一般工程。高规JGJ3-2010第3.5.2-2条定义的考虑层高修正的 侧向刚度Ki=Vi*Hi/ A Ui:用于除框架结构以外的一般工 程。说明：由于考虑层高修正的侧向刚度比仅在高规中提及，而 抗规没有规定，SATWEQ序目前同时计算的刚度比，若 其中有一个不满足要求，即判定为软弱层，执行规范的相关 规定。(12) 79度抗震设防的高层建筑结构，当存在下列情况之一时，应采 用弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算： 甲类高层建筑结构; 乙、丙类的高

51、层建筑结构超过一定的高度： 侧向刚度不规则； 楼层受剪承载力小于相邻上一层的 80%;楼层质量比大于1.5;复 杂高层建筑结构。具体应按高规 JGJ3-2010第4.3.4-3 条及 3.5.23.5.6条执行。5.电算结果输出内容：(1)结构设计总信息输出文件(WMASS.OUT(2)周期、地震力与振型输出文件(WZQ.OUT(3)结构位移输出文件(WDISP.OUJE(4)超筋超限信息(WGCPJ.OUT(5)框架柱及短肢剪力墙地震倾稷弯矩(当为框架一剪力墙结构或 短肢剪力墙结构时应打印此项)(WV02Q.OUT(6)电算几何平面简图(FLR1N.T)。(7)电算荷裁平面简图。(8)墙、柱

52、轴压比平面简图(WPJC 1N.T)。(9)梁、板、柱、墙配筋计算面积平面简图( WPJN.T)。(10)剪力墙边缘构件配筋计算面积平面简图( WPJC 1N.T)。(11)特殊构件定义平面简图(包括抗震等级、角柱、框支梁柱等定 也。(12)基础设计荷载：应采用 JCCAD中的目标组合、一般选用最大轴力组合，荷载组合类型分别为：1）标准组合荷载;2）基本组合荷载;3）准永久组合荷载。（13） JCCAD勺后处理部分输入的总信息和计算结果简图。6.结构计算书的主要内容：（1）竖向荷载计算书（包括楼屋面荷载及内、外墙体面荷载取 值）。 电算结果输出内容（见上一项）。（3）单桩承载力计算及桩身受压承

53、载力验算、抗拔桩裂缝宽度验（4）楼梯板、楼梯梁、悬臂板、雨蓬等结构计算书。（5）地下室、水池的抗浮验算以及外墙、底（顶）板承载力计算 和裂缝宽度验算计算书。（6）基础、桩基沉降验算及软弱下卧层承载力验算计算书。 上部结构中的框支转换大梁、托柱转换梁及其它大跨度梁（跨度A 8.4m）裂缝宽度验算计算书（只对跨中裂缝宽度进行 控制、一类环境、裂缝宽度w 0.3mm）二、基础设计1 .确定基础面积或按单桩承载力确定桩的数量时，传至基础或承台底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组 合（标准值）。相应的抗力应采用地基承载力特征值或单桩承载 力特征值。2 .计算地基变形时，传至基础底面上的

54、荷载效应应按正常使用极限 状态下荷载效应的准永久组合（准永久值），不计入风荷载和地 震作用。3 .确定基础或桩承台高度、计算基础内力（受冲切、受剪、受弯）确定配筋时，上部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力， 应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合（设计值）。4 .应采用JCCAD1行基础设计，以便高效、高质量的完成上述工作。5 .抗压桩设计除了计算单桩竖向抗压承载力特征值之外，还应验算 桩身承载力是否满足规范规定。6 .抗拔桩兼作抗压桩时应分别计算单桩竖向抗拔承载力特征值和 单桩竖向抗压承载力特征值。7 .抗拔桩兼作抗压桩时应分别验算地下水位最高时（地质勘察报告 中提供的抗浮设计水位）作

55、用在单桩桩顶的上拔力以及地下水位 最低时作用在单桩桩顶的压力不超过单桩竖向承载力特征值。8 .抗拔桩兼作抗压桩时应分别验算桩抗拔时的桩身裂缝宽度和桩 抗压时的桩身承载力是否满足规范规定。9 .当人防地下室基础采用桩基时，需要验算人防工况条件下的桩身 强度是否满足规范规定（不验算人防工况条件下桩的承载力）。10 .静载试验所确定的单桩竖向极限承载力除以安全系数2为单桩竖向承载力特征值Ra。11 .两桩梁式承台应按GB50010-2010中附录G的深受弯构件配置纵 向受拉钢筋、水平及竖向分布钢筋。纵向受力钢筋的锚固按JGJ94-2008 执行。12 .当两桩梁式承台的上部纵筋为架立筋时，其配筋率按

56、W0.1%控制。13 .钢筋混凝土独立基础的受冲切及受弯承载力应满足规范规定， 主筋除满足计算要求外，其最小配筋率应满足GB50010-2010第8.5.2条中0.15%的规定。14.钢筋混凝土条形基础的受剪及受弯承载力应满足规范规定，主 筋除满足计算要求外，其最小配筋率应满足GB50010-2010第8.5.2条中0.15%的规定。15 .钢筋混凝土多桩板式承台的受冲切、受剪、受弯承载力应满足 规范规定，主筋除满足计算要求外，其最小配筋率应满足JGJ94-2008中0.15%的规定。多桩板式承台（标准形式的 3桩至9 桩承台）的上部一般不配构造钢筋。纵向受力钢筋的锚固按JGJ94-2008 执行。16 .当独立基础或独立承台上部的柱（墙）多于一根（片）时，应按 联合基础（承台）设计。其上、下部受力钢筋除满足计算要求外， 其最小配筋率应满足 GB50010-2010第8.5.2条中0.15%勺规定。 联合基础设计应优先考虑采用肋梁条基（板基），肋梁的受弯及 受剪（剪压比应满足 GB50010-2010第6.3.1条规定）