钱桥钢管交易中心悬挑脚手方案

1、钱桥钢管交易中心商务办公楼工程悬挑脚手施工方案§1、工程概况钱桥钢管交易中心商务办公楼工程总建筑面积为39572m2,建筑层数为25F，首层层高为6m，二、三层层高为5.3m，以上标准层层高为.75m，女儿墙高度为100.75m。其结构形式为外部框架、中间筒体结构。§2、脚手架设置方案 1、外脚手架采用下撑上拉式型钢悬挑脚手架，分别在6F、11F、16F、21F分段进行悬挑，各段悬挑高度分别为18.75m。2、4F以下采用普通钢管搭设落地脚手架。3、由于该悬挑脚手架悬挑长度大于1800mm，所以在脚手架悬挑工字钢计算时，考虑了下撑及上拉两个方案，经过计算后确定需采取下撑及上

2、拉同时作用的方案。§3、脚手架材料选用 1、钢管采用48×2.75，钢管的壁厚不得小于 2.75mm。2、扣件（直角、转向、对接）材质符合符合国家钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。3、脚手板采用竹脚手片。栏杆挡板采用竹笆片脚手板挡板。4、安全网采用墨绿色阻燃密目网。5、外脚手架与建筑物之间的内档防护采用多层模板。6、下撑式型钢悬挑水平钢梁采用16号工字钢,斜撑杆采用5槽钢（局部采用8槽钢。7、水平钢梁与楼板压点采用16螺栓，压型角钢L63*63*6mm。8、钢丝绳预埋拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋。§4、脚手架构造4、1脚手架参数1、双排脚手

3、架搭设高度为 18.75 m，立杆采用单立杆；2、搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；3、内排架距离墙长度为0.30 m；4、大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；5、横杆与立杆连接方式为单扣件；6、连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.2 m，采用扣件连接；7、连墙件连接方式为双扣件。4、2竹脚手片的铺设1、竹脚手片主筋应垂直于纵向水平杆方向铺设，四角采用镀锌钢丝绑扎在纵向水平杆上。2、自顶层作业层的脚手板连续两层满铺，向下计隔层满铺。4、3内档防护各分段悬挑脚手架在底层及中间设内档防护。4、4连墙件布置1、连墙杆

4、采用短钢管在结构梁中进行预埋，连墙杆与脚手架的主节点采用双扣件连接，距离不小于 30cm。2、连墙杆呈水平并垂直于墙面进行设置，自底部第一根纵向水平杆起开始设置。3、连墙杆呈梅花型布置，连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.2 m。4、5剪刀撑设置1、每道剪刀撑搭设不大于6跨，斜杆与水平夹角在4560°之间。2、剪刀撑自下而上连续搭设，中间间距不得大于15m。3、剪刀撑斜杆接头采用3个扣件搭接连接。 4、剪刀撑斜杆采用转向扣件固定在与之相连的横向水平杆的伸出端或立杆上。转向扣件中心线与主节点的间距不大于15cm。4、6外围防护脚手架外侧采用墨绿色阻燃密目网封闭。架体

5、底部采用小眼网进行兜底封闭。§5、脚手架的搭设 1、按脚手架的柱距、排距摆放预埋螺栓。混凝土浇筑完毕强度等级大于C20后进行悬挑型钢的安放。2、杆件搭设顺序：纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步横向水平杆连墙杆第二步横向水平杆3、搭设立杆相邻杆件对接接头不得在同一个高度内。4、当搭接有连墙件的构造时，搭设完该处的立杆、纵横向水平杆后立即设置连墙件。5、封闭式脚手架同一步纵向水平杆必须四周交圈。6、剪刀撑、立杆、纵横水平杆等扣件的中心线距主节点的距离不得大于15cm。7、栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的内侧。上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板高度15cm。附件：普通型钢悬挑脚手架计

6、算书附件：型钢悬挑脚手架平面布置图附件：型钢悬挑脚手架螺栓预埋节点图普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18.75 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.95 m；

7、大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×2.75； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.2 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏无锡，基本风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1219；脚手板自重标准值(kN/m2

8、):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.05m，建筑物内锚固段长度 2.45 m。锚固压点螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.受压支杆参数 支杆与墙支点距离为(m):3.300；最里面支点距离建筑物 1.5 m,支杆采用 5号槽钢。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度

9、和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.031+1.2×0.105=0.163kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简

10、图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.163×1.42+0.10×1.47×1.42 =0.314kN·m；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.163×1.42-0.117×1.47×1.42 =-0.369kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度

11、验算： =Max(0.314×106,0.369×106)/4180=88.278N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =88.278N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.105=0.136kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.677×0.136×14004/(100×

12、2.06×105×100400)+0.990×1.05×14004/(100×2.06×105×100400)=2.101 mm；大横杆的最大挠度 2.101 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1400/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2011第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.031×1.4=0.043k

13、N；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.4/(2+1)=0.147kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.4/(2+1) =1.470kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.043+0.147)+1.4 ×1.47=2.286kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.031×1.052/8=0.005kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpm

14、ax=Pl/3Mpmax=2.286×1.05/3=0.8kN·m ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.805kN·m；最大应力计算值 =M / W=0.805×106/4180=192.624N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.624N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=5×0.031×10504/(384&

15、#215;2.06×105×100400)=0.023 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.043+0.147+1.47=1.66kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1659.98×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×100400)=3.298 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.023+3.298=3.321 mm；小横杆的最大挠度为 3.321

16、mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.031×1.4×2/2=0.043kN；小横杆的自重标准值: P2=0.031×1.05/2=0.0

17、16kN；脚手板的自重标准值: P3=0.3×1.05×1.4/2=0.22kN；活荷载标准值: Q=3×1.05×1.4 /2=2.205kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.043+0.016+0.22)+1.4×2.205=3.423kN；R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/m NG1=0.1219+(1.40×2/2)×0.0

18、31/1.80×18.75=2.733kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.4×(1.05+0.95)/2=1.68kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.15×4×1.4/2=0.42kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.4×18.75=0.131kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.965kN；活荷载为施

19、工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3×1.05×1.4×2/2=4.41kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.965+ 0.85×1.4×4.41= 11.205kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.965+1.4×4.41=12.132kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s&#

20、183;0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.45kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 ×0.45×0.74×0.214=0.05kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.05×1.4×1.82/10=

21、0.027kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=11.205kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 12.132kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴

22、心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A=3.91 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.18 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=11205.4/(0.189×391)+26926.261/4180=158.073N/mm2；立杆稳定性计算 =158.073N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=12131.5/(0.189×391)=164.163N/mm2；立杆稳定性计算 =164.163N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计

23、值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.45，Wk=0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.45=0.062kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=15.12 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4

24、×Wk×Aw=1.313kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.313kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=950/16的结果查表得到 =0.822，l为内排架距离墙的长度； A=3.91 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.822×3.91×10-4×205×103=65.887kN；Nl=6.313 < Nf=65.887,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 N

25、l=6.313小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体950mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×4.965 +1.4×4.41=12.132kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.

26、5=0.246kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R2=24.147kN；R3=0.955kN；R4=0.269kN。最大弯矩Mmax=6.103kN·m；最大应力=M/1.05W+N/A=6.103×106/( 1.05 ×141000)+ 0×103/2610=41.22N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值41.22N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/m

27、m2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 =M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 =6.103×106 /( 0.93×141000 )= 46.589N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =46.589 小于 f=215N/mm2 ,满足要求！十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH=RDicosi其中RDico

28、si为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=26.524kN。十一、支杆的强度计算受压支杆的内力计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=26.524kN 下面压杆以 5号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： =N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N=26.524kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.207； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.94cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l=3.625m； A - 受压斜杆净截面面积，A =

29、6.93cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是184.902N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 < f，满足要求！斜撑支杆的焊缝计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 =N/lwt fc 或 ft其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=26.524kN； lw为斜撑支杆件的周长，取239mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=4.5mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力= 26524.334/(239×4.5)=24.662N/mm2。对接焊

30、缝的最大应力 24.662N/mm2 小于 185N/mm2，满足要求！十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下螺栓未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=0.955kN； d - 楼板螺栓的直径，d=16mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；(b2-d2/

31、4)fcc=(802-3.142×162/4)×14.3/1000=88.645kN>N=0.955kN经过计算得到公式右边等于88.64kN，大于锚固力N=0.96kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。适用于21层：轴-轴/轴悬挑部位；1

32、9层：轴-轴/轴悬挑部位 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18.75 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为2.00 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×2.75； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.2 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏无锡，基本风压0.45k

33、N/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1219；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度3.1m，建筑物内锚固段长度 2.9 m。锚固压点螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.受压

34、支杆参数 支杆与墙支点距离为(m):3.300；最里面支点距离建筑物 2.5 m,支杆采用 8号槽钢。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.

35、031+1.2×0.105=0.163kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.163×1.42+0.10×1.47×1.42 =0.314kN·m；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117

36、q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.163×1.42-0.117×1.47×1.42 =-0.369kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.314×106,0.369×106)/4180=88.278N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =88.278N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值

37、: q1= P1+P2=0.031+0.105=0.136kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.677×0.136×14004/(100×2.06×105×100400)+0.990×1.05×14004/(100×2.06×105×100400)=2.101 mm；大横杆的最大挠度 2.101 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1400/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行

38、强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.031×1.4=0.043kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.4/(2+1)=0.147kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.4/(2+1) =1.470kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.043+0.147)+1.4 ×1.47=2.286kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷

39、载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.031×1.052/8=0.005kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.286×1.05/3=0.8kN·m ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.805kN·m；最大应力计算值 =M / W=0.805×106/4180=192.624N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.624N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大

40、挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=5×0.031×10504/(384×2.06×105×100400)=0.023 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.043+0.147+1.47=1.66kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1659.98×1050×(3×10502-4×1050

41、2/9 ) /(72×2.06×105×100400)=3.298 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.023+3.298=3.321 mm；小横杆的最大挠度为 3.321 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN

42、；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.031×1.4×2/2=0.043kN；小横杆的自重标准值: P2=0.031×1.05/2=0.016kN；脚手板的自重标准值: P3=0.3×1.05×1.4/2=0.22kN；活荷载标准值: Q=3×1.05×1.4 /2=2.205kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.043+0.016+0.22)+1.4×2.205=3.423kN；R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架

43、立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/m NG1=0.1219+(1.40×2/2)×0.031/1.80×18.75=2.733kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.4×(1.05+2)/2=2.562kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.15×4×1.4/2=0.42kN；(4)吊挂的安

44、全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.4×18.75=0.131kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.847kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3×1.05×1.4×2/2=4.41kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.847+ 0.85×1.4×4.41= 12.264kN；不考虑风荷载时,立杆的轴

45、向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.847+1.4×4.41=13.19kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.45kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 ×0.45×0.74×0.214=

46、0.05kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.05×1.4×1.82/10=0.027kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=12.264kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 13.19kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ： k

47、=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A=3.91 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.18 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=12263.8/(0.189×391)+26926.261/4180=172.395N/mm2；立杆稳定性计算 =172.395N/mm2 小于 立杆的

48、抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=13189.9/(0.189×391)=178.486N/mm2；立杆稳定性计算 =178.486N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.45，Wk=0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.45=0.062kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=15.12 m2；

49、按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-201条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.313kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.313kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=2000/16的结果查表得到 =0.423，l为内排架距离墙的长度； A=3.91 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.423

50、5;3.91×10-4×205×103=33.906kN；Nl=6.313 < Nf=33.906,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=6.313小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体2000mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=934.5cm4，截面抵抗矩W=116.8cm3，截面积A=25.15cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×5.847 +1.4×4.41=13.19kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.15×0.0001×78.5=0.237kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算