钢屋架课程设计

1、梯形钢屋架课程设计一、设计资料(1)、某工业厂房，建筑地点在张家口市，屋盖采用钢结构有檩体系，屋面板采用100mm厚彩钢复合板（外侧基板厚度0.5mm，内侧基板厚度0.4mm，夹芯材料选用玻璃丝棉，屋面板自重标准值按0.20 kN/m2计算），檩条采用冷弯薄壁C型钢。屋架跨度18m,屋面排水坡度i=1:10，有组织排水。屋架支承在钢筋混凝土柱（C30）上，柱顶标高11.000m，柱距6m，柱截面尺寸为400×400mm。厂房纵向长度60m。基本风压0.55KN/m2,基本雪压0.25KN/m2。不考虑积灰荷载。注：屋架、檩条、拉条及支撑自重标准值可按下列数值考虑：0.30kN/m2

2、（6.0m）（2）、屋架计算跨度： L0=18-2×0.15=17.7m·（3）跨中及端部高度：屋盖拟采用钢结构有檩体系，屋面排水坡度i=1:10，取屋架在18m轴线处的端部高度h0=2.00m, 屋架的中间高度h=3.025m，则屋架在17.7m，两端的高度为ho=2.004m。二、结构形式与布置屋架形式及几何尺寸如图2-1所示根据厂房长度（60m），跨度及荷载情况，设置两道上下横向水平支撑。因为柱网采用封闭形式，厂房横向水平支撑设在两端第二柱间，图2-1梯形屋架形式和几何尺寸在第一柱间的上弦平面设置了刚性系杆，以保证安装时的稳定。在第一柱间的下弦平面也设置了刚性系杆，以

3、传递山墙风荷载。梯形钢屋架支撑布置如图2-2.桁架上弦支撑布置图桁架下弦支撑布置图垂直支撑布置1-1垂直支撑布置2-2SC上弦支撑 XC下弦支撑 CC垂直支撑 GG刚性系杆 LG柔性系杆图2-1梯形屋架支撑布置图三、荷载计算荷载：屋架的受荷水平投影面积为A=18x6=108m2>60m2，故按建筑结构荷载规范取屋面活荷载（按不上人屋面）标准值为0.5kN/m2，雪荷载为0.25kN/m2，取屋面活荷载与雪荷载中较大值0.5kN/m2。L为屋架跨度，以m为单位。积灰荷载不考虑1、荷载标准值。1>永久荷载标准值屋面板 0.2 KN/m2屋架及支撑 0.15 kN/m2檩条自重 0.10

4、 kN/m2悬挂管道等 0.05 kN/m2合计： 0.5 kN/m21. 2>可变荷载标准值基本雪压   0.25KN/m2                   基本风压   0.55KN/m2   屋面活荷载    0.30KN/m2因为活荷载较基本雪压大，故采用活荷载作为设计使用。2、设计屋架时应

5、考虑以下四种组合 1、恒荷载+雪（或活）荷载 2、恒荷载+半跨雪荷载3、恒荷载+风荷载4、屋架，檩条自重+半边（屋面板+0.3 KN/m2吊装活荷载）3、 节点荷载计算，考虑以下三种荷载组合1.全跨永久荷载+全跨可变荷载2.全跨永久荷载+半跨可变荷载3.屋架和支撑自重+半跨屋面板重+半跨施工荷载（取等于屋面使用荷载）设 F1由永久荷载换算的节点集中荷载F2由可变荷载换算的节点集中荷载F3由部分永久荷载（屋架及支撑）换算的节点集中荷载F4由部分永久荷载（屋面板重）及可变荷载（屋面活荷载）换算的节点集中荷载则F1=1.2×4.5=5.4KNF2=1.4×1×

6、0.5×6×1.5=6.3KNF3=1.2×0.3×6×1.5=3.24KNF4=（1.2×0.2+0.5）×6×1.5=8.4KNF=F1+F2=9.7KN四、 内力组合计算（1）、屋架在上述3种荷载组合作用下的计算简图如下图3-1所示： 图3-1 荷载组合作用下的计算简图由以下图3-2得F=1时屋架各杆件的内力系数（F=1作用于全跨、左半跨和右半跨）21米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值 21米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值图3-2 屋架各杆件的内力系数 （2）、由屋架各杆件的内力系数求出各种组合

7、荷载情况下的内力，计算结果见下表：（F=28.254 KN F1=22.239 KN F2=6.3 KN F3=4.257 KN F4=8.73 KN）杆件名称内力系数第一种组合第二种组合第三种组合计算杆件内力（kN）全跨（1）左半跨（2）右半跨（3）F×(1)F1×(1)+F2×(2)F1×(1)+F2×(3)F3×(1)+F4×(2)F3×(1)+F4×(3)上弦AB000000000BC，CD-7.472-5.31-2.162-72.4784-73.8018-53.9694-70.56558-43.

8、08354-72.4784DE，EF-11.262-7.339-3.923-109.2414-107.0505-85.5297-100.5584-70.73667-109.241FG，GH-12.18-6.861-5.319-118.146-108.9963-99.2817-99.35973-85.89807-118.146下弦ac4.13.011.0939.7741.10329.00739.561322.799739.77ce9.7446.6633.08194.516894.594572.027989.7385558.4676994.5168eg11.9627.3264.636116.031

9、4110.748693.8016102.7128679.22916116.0314gh11.7685.8845.884114.1496100.6164100.616489.4956489.49564114.1496斜腹杆Ba-7.684-5.641-2.043-74.5348-77.0319-54.3645-74.14209-42.73155-74.5348Bc5.8083.961.84856.337656.311243.005653.3887234.9509656.3376Dc-4.409-2.633-1.776-42.7673-40.3965-34.9974-37.27125-29.789

10、64-42.7673De2.7921.2221.5727.082422.775424.967819.7141422.7521827.0824Fe-1.572-0.047-1.525-15.2484-8.7849-18.0963-5.50359-18.40653-15.2484Fg0.328-1.0391.3673.1816-4.774510.3833-8.0077512.9966312.99663-8.00775Hg0.7131.913-1.26.916115.9021-3.709819.01061-8.1658819.01061-8.16588竖杆Aa-0.5-0.50-4.85-5.85-

11、2.7-5.985-1.62-5.985Cc，Ee-1-10-9.7-11.7-5.4-11.97-3.24-11.97Gg-1-10-9.7-11.7-5.4-11.97-3.24-11.97五、杆件计算腹杆最大内力N= -118.146kN，查表2.8（课本40页），点板厚度选用8mm，支座节点板厚度选用8mm。 1.上弦杆（图5-1）整个上弦采用等截面，按FG、GH杆件的最大内力设计。N= -118.146kN= -118146N，上弦杆平面内计算长度lox=lo=150.75cm；在屋架平面外，根据支撑布置和内力变化情况，平面外计算长度loy=450cm,根据屋架平面外上弦杆的计算长度

12、，上弦截面选用两个不等肢角钢，短肢相并，如图5-1所示 图5-1 上弦杆截面图上弦截面腹杆最大内力N=-74.5344KN，查表知，中间节点板厚度选用8mm，支座节点板厚度选用8mm。设=80，查轴心受压稳定系数表 =0.688则需要截面积为=118146/(0.688×215)=798.7mm2需要回转半径：ix=l0x/=1507.5/80= 18.125mm2iy= l0y/=4500/80=56.25mm2根据需要的, ix , iy查角钢型钢表，初选2 L125×80×8，肢背间距a=8mm，则A=3197.8，ix =2.37cm，iy =5.92cm

13、。按所选角钢进行验算：x= l0x/ix=1507.5/23.7=63.6<=150y= l0y/iy=4500/59.2=76.7<=150则满足长细比<=150的要求。因为b1/t=125/8=15.62<0.56l0y /b1=0.56×4500/125=20.16所以yz =y =76.7 查表y=0.714，则N/(XA)= 118146/(0.714×3197)=51.75<215N/mm2 2.下弦杆整个下弦杆采用同一截面，按最大内力计算N=-116.031KN。计算长度：屋架平面内取节点间轴线长度 lox=3000mm。屋架平面

14、外根据支撑布置，取 loy=20700/2=10350mm。所需的净截面面积A=N/f=116031/215=539.67mm2=5.39cm2 选用2L100×63×10(短肢相并)，肢背间距a=8mm。见图5-2： 图1.18 下弦截面查表得：A=1923mm2=19.23cm2>5.39cm2，ix =1.79cm，iy =4.78cm.x= lox/ix=300/1.79=169.50<350y= loy/iy=1035/4.78=224.51<350因为b1/t=100/6=16.7<0.56l0y /b1=0.56×10350/

15、100=57.96所以可以近似认为yz =y = 224.51 =N/A=116031/1923=60.33MPa<215MPa3)斜腹杆l 杆aB杆件轴力： N=-74.5348KN=-74534N计算长度： loy = 2530mm lox=0.8×2530=2024mm因为lox =loy，故采用不等肢角钢，长肢相并，使ixiy。选用2L75×50×8，肢背间距a=8mm，则A=18.934cm2，ix =2.35cm，iy =2.19cm.x= lox/ix=202.4/2.35=86.1<150y= loy/iy=253/2.19=115.5

16、<150因y>x，只需求y。查表y=0.464，则=N/(yA)= 74534.8/(0.464×1893.4)=84.8 N/mm2<215N/mm2故所选截面合适。l 杆Bc杆件轴力： N=56.337KN=56337N计算长度： loy=2612mm lox =0.8×2612=2090mm选用2L75×50×8，肢背间距a=8mm，则A=18.934cm2，ix =2.35cm，iy =2.19cm.x= lox/ix=209.0/2.35=88.9<350y= loy/iy=261.2/2.19=119.5<350

17、因y>x，则可以近似认为yz =y =119.5=N/A= 56337/1893.4=29.75N/mm2<215N/mm2故所选截面合适。l 杆cD杆件轴力： N= -42.7673KN计算长度： lloy=2859mm lox =0.8×2859=2287mm选用2L70×6，肢背间距8mm，则A=16.32cm2，=2.16cm，=3.09cm.x= lox/ix=228.7/2.16=102.7<150y= loy/iy=285.9/3.09=78.97<150因x >y，只需求x。查表x =0.549，则=N/(XA)= 427673

18、/(0.549 ×1632)=107.54N/mm2<215N/mm2故所选截面合适。l 杆De杆件轴力： N=27.0824KN计算长度： loy=2859mm lox =0.8×2859=2287mm选用2L70×6，肢背间距a=8mm，则A=16.32cm2，=2.16cm，=3.09cm.x= lox/ix=228.7/2.16=102.7<350y= loy/iy=285.9/3.09=78.9<350因x <y，则可以近似认为yz =yX=102.7=N/A=27082/1632=16.59N/mm2<215N/mm2故所

19、选截面合适。l 杆eF杆件轴力： N=-15.2484KN计算长度： loy=3114mm lox =0.8×3114=2491mm选用2L63×8，肢背间距8mm，则A=19.02cm2，=1.9cm，=2.95cm.x= lox/ix=249.1/1.9=131.1<150y= loy/iy=311.4/2.95=105.5<150因x >y，只需求x。查表x =0.387，则=N/(XA)= 152484/(0.387×1902)=20.34N/mm2<215N/mm2故所选截面合适。l 杆Fg杆件轴力： N=-12.9966KN计算

20、长度： loy=3114mm lox =0.8×3114=2491mm选用2L63×8，肢背间距8mm，则A=19.02cm2，=1.9cm，=2.95cm.x= lox/ix=249.1/1.9=131.1<150y= loy/iy=311.4/2.95=105.5<150因x <y，则可以近似认为yz =yX=131.1=N/A= 12996.63/1902=6.83N/mm2<215N/mm2故所选截面合适。l 杆gH杆件轴力： N=-19.010KN计算长度： loy=3376mm lox =0.8×3376=2700mm 选用2L

21、70×6，肢背间距a=8mm，则A=16.32cm2，=2.15cm，=3.19cm. x= lox/ix=2700/2.15=126.0<350y= loy/iy=339/3.19=106.3<350因x >y，则可以近似认为yz =yX=126=N/(XA)=19010/1632=11.6/mm2<215N/mm2故所选截面合适。4)竖杆u 端部竖杆Aa杆件轴力： N=-4.85KN计算长度： lox =2004mm，loy=2004mm选用2L50×5，肢背间距a=8mm，则A=9.61cm2，=1.53cm，=2.38cm. x= lox/i

22、x=200.4/1.53=130.9<150y= loy/iy=200.4/2.38=84.2<150因x >y，只需求x。查表x =0.3834，则=N/(XA)=4850/(0.3834×961)=13.1N/mm2<215N/mm2故所选截面合适。u 其他竖杆Cc、Ee、Gg这三根杆件受力相同而且较小，以最不利杆件Gg（长度最大）确定断面。由于受力较小，可按长细比选择截面。最大压力： N=-11.97 KN 计算长度： l0x = 0.8×2877=2301mm，loy=2877mm ix = lox/ =2301/150=15.34mm iy

23、 = loy/ =2877/150=19.18mm选用2L63×8，肢背间距a=8mm，则A=19.02cm2，=1.90cm>1.54cm，=2.95cm>1.93cm.x= lox/ix=230.1/1.90=121.1<150y= loy/iy=287.7/2.95=97.5<150因x >y，只需求x。查表x =0.432，则=N/(XA)=11970/(0.432×1902)=14.56 N/mm2<215N/mm2故所选截面合适。5)由于该屋架为对称结构，且荷载为对称荷载，故其他各杆截面设计由以上计算结果即可得到.5-1表名称

24、杆件编号内力（KN）计算长度L0（cm）截面形式和规格截面面积（cm2）回转半径长细比容许长细比稳定系数杆件应力(KN/mm2)LoxLoyixiyxy(yZ)上弦FG，GH-118.15150.7450 2 L125×80×831.9782.375.9263.676.71500.714-51.745134下弦eg116.031300103.5 2L100×63×1019.321.794.78169.5224.5135060.33腹杆Ba-74.535202.4253 2L75×50×818.9342.352.1986.1115.51

25、500.46484.8Bc56.3376209261.2 2L75×50×818.9342.352.1988.9119.535029.75Dc-42.767228.7285.92L70×616.322.163.09102.778.971500.549107.54De27.0824228.7285.92L70×616.322.163.09102.7102.735016.59Fe-15.248249.1211.42L63×819.021.92.95131.1105.51500.38720.34Fg12.9966249.1211.42L63×

26、;819.021.92.95131.1131.13506.83Hg19.0106270337.62L70×616.322.163.0912612635011.6Aa-5.985200.4200.42L50×59.611.532.38130.984.21500.38313.1Cc，Ee-11.97228028512L63×819.021.92.9512096.61500.34118.53Gg-11.97230128772L63×819.021.92.95121.197.51500.43219.24六、 节点设计各杆件内力由表内力表查得，。设计步骤：由腹杆内

27、力计算腹杆与节点板连接焊缝的尺寸，即Hf 和lw ,然后根据lw 的大小比例绘出节点板的尺寸和形状，最后验算先弦杆与节点板的连接焊缝。用E43焊条时，角焊缝的抗拉，抗压和抗剪强度设计值,最小焊缝长度不应小于8和40mm1下弦节点c，见图6-1。 (1)斜杆Bc与节点的连接焊缝计算：N=56.337KN设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为6mm和6mm，所需焊缝长度为：肢背： lw =0.7N/(2×0.7 h f ×ff w)=0.7×56337/(2×0.7×6×160)=29.3mm用60mm；肢尖： lw =0.3N/(2×0

28、.7 h f ×ff w)=0.3×56337/(2×0.7×6×160)=13.5mm 用50mm(2)斜杆cD与节点的连接焊缝计算：N= -42.7673KN设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为6mm和6mm，所需焊缝长度为：肢背：lw =0.7N/(2×0.7 h f ×ff w)=0.7×42767/(2×0.7×6×160)=22.27mm 用50mm；肢尖： lw =0.3N/(2×0.7 h f ×ff w)=0.3×42767/(2×0.

29、7×6×160) =9.54mm用50mm(3)cC杆的内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊角尺寸Hf =5mm(4) 根据上面求得的焊缝长度，按构造要求留出杆件间应有的间隙并考虑制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板的尺寸为400mm×280mm.（5）下弦杆与节点板间连接焊缝的强度验算下弦与节点板连接的焊缝长度为，取，焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差N=(94.516-39.77)=54.746KN，对受力较大的肢背处焊缝进行强度验算：f =0.75×N/(2×0.7 h f × lw)=0.75×547

30、46/(2×0.7×6×(350-8)=14.29(N/mm2) <ffw=160(N/mm2)焊缝强度满足要求。2.上弦节点“B”(图6-2)（1）腹杆与节点板间连接焊缝长度的计算Bc杆与节点板的连接焊缝尺寸和下弦节点“c” 相同。Ba杆：NBa= -74.5348KN设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为6mm和6mm，所需焊缝长度为 肢背： lw1 =0.65N/(2×0.7 h f ×ff w)=0.65×74534/(2×0.7×6×160)=36mm用80mm；肢尖: lw2 =0.35N/(2&

31、#215;0.7 h f ×ff w)=0.35×74534/(2×0.7×6×160)=19.4mm 用50mm(2)确定节点板尺寸(方法同下弦节点“c”) 确定节点板尺寸为。(3)上弦杆与节点板间连接焊缝的强度验算为了便于在上弦搁置檩条和屋面板，节点板的上边缘可以缩进12mm，用塞缝连接，这时h f =t/2=3mm, lw1= lw2=400-8=392mm。受集中力的影响P=10.5KN.。则f =P/(2×0.7 h f × lw)=10500/(2×0.7×3×(400-8)=6.6

32、(N/mm2)<ffw=160(N/mm2)肢尖角焊缝承受相邻节间内力差= 72.47840= 72.478KN,偏心距e=80-18=62mm, 偏心弯矩M=N×e=72478×62=4493636N·mm,h f =6mm,则N=N/(2×0.7 h f × lw1)= 72478/(2×0.7×6×392)=22.01(N/mm2) <ffw=160(N/mm2)=M/WW=4493636/(2×0.7×6×3922)=3.481(N/mm2N2+(/1.22)2 =

33、22.012+(3.418/1.22)2=22.16(N/mm2) <ffw=160(N/mm2),强度满足要求。3.屋脊节点“H”（图6-3） (1)弦杆一般用与上弦杆同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，便于施焊，需将拼接角钢进行切肢、切棱。拼接角钢的这部分削弱可以靠节点板来补偿。需将拼接角钢进行切肢、切棱的一部分：=（t+ h f+5）,拼接一侧的焊缝长度可按弦杆内力来计算。NGH= -118.146 KN设肢尖、肢背焊角尺寸为6mm， lw=N/(4×0.7 hf ×ff w) + 2 hf =118146/(4×0.7×6×160) +12 =55.9mm取100mm；拼接角钢总长L=2×100+12=212mm，取250mm。竖肢需要截去=（t+ h f+5）=8+6+5=19mm，取=20mm。 计算屋脊处的弦杆与节点板的连接焊缝，取hf=