15CrMo钢板15crmo合金钢板

1、15CrMo钢板*聊城市舜冶金属制品有限公司详细介绍及现货库存表 15CrMo钢板系珠光体组织耐热钢，在高温下具有较高的热强性（S b> 440MPa）和抗氧化性，并具有一定的抗氢腐蚀能力。由于钢中含有 较高含量的Cr、C和其它合金元素，钢材的淬硬倾向较明显，焊接性 差。是用钢水浇注，冷却后压制而成的平板状钢材。钢板是平板状，矩形的，可直接轧制或由宽钢带剪切而成。钢板按厚度分，薄钢板<4毫米（最薄0.2毫米），厚钢板460毫米， 特厚钢板60115毫米。钢板按轧制分，分热轧和冷轧。薄板的宽度为5001500毫米；厚的宽度为6003000毫米。薄板按钢 种分，有普通钢、优质钢、合金钢

2、、弹簧钢、不锈钢、工具钢、耐热 钢、轴承钢、硅钢和工业纯铁薄板等；按专业用途分，有油桶用板、 搪瓷用板、防弹用板等；按表面涂镀层分，有镀锌薄板、镀锡薄板、 镀铅薄板、塑料复合钢板等。聊城市舜冶金属制品有限公司现货库存规格表材质规格厚度*宽度*长度（mm）可定 轧全国各地钢厂重量（吨）名称厂家15crmo8*1500-4200*6000-18800205.63T合金结构钢板宝钢15crmo12*1500-4200*6000-18800482.52T合金结构钢板宝钢15crmo25*1500-4200*6000-18800396.82T合金结构钢板宝钢15crmo30*1500-4200*6000

3、-18800463.59T合金结构钢板宝钢15crmo45*1500-4200*6000-18800821.45T合金结构钢板宝钢15crmo55*1500-4200*6000-18800930.63T合金结构钢板宝钢15crmo60*1500-4200*6000-18800850.63T合金结构钢板宝钢15crmo70*1500-4200*6000-18800569.356T合金结构钢板宝钢15crmo80*1500-4200*6000-18800364.56T合金结构钢板宝钢15crmo90*1500-4200*6000-18800192.85T合金结构钢板宝钢15crmo100*1500

4、-4200*6000-18800823.08T合金结构钢板宝钢15crmo110*1500-4200*6000-18800795.22T合金结构钢板宝钢15crmo120*1500-4200*6000-18800843.96T合金结构钢板宝钢15crmo130*1500-4200*6000-18800493.66T合金结构钢板宝钢15crmo140*1500-4200*6000-18800628.85T合金结构钢板宝钢15crmo150*1500-4200*6000-18800830.22T合金结构钢板宝钢厚度厚钢板的钢种大体上和薄钢板相同。在品各方面，除了桥梁钢板、锅 炉钢板、汽车制造钢板、

5、压力容器钢板和多层高压容器钢板等品种纯 属厚板外，有些品种的钢板如汽车大梁钢板(厚 2.510毫米)、花纹 钢板(厚2.58毫米)、不锈钢板、耐热钢板等品种是同薄板交叉的。 另，钢板还有材质一说，并不是所有的钢板都是一样的，材质不一 样，其钢板所用到的地方，也不一样。性能合金钢随着科学技术和工业的发展，对材料提出了更高的要求，如更高的强 度，抗高温、高压、低温，耐腐蚀、磨损以及其它特殊物理、化学性 能的要求，碳钢已不能完全满足要求。碳钢的在性能上主要有以下几方面的不足：(1)淬透性低。一般情况下，碳钢水淬的最大淬透直径只有10mm-20mm。强度和屈强比较低。如普通碳钢 Q235钢的(T s为

6、235MPa,而低合 金结构钢16Mn的。s则为360MPa以上。40钢的。s k b仅为0.43, 远低于合金钢。(3) 回火稳定性差。由于回火稳定性差，碳钢在进行调质处理时，为了 保证较高的强度需采用较低的回火温度，这样钢的韧性就偏低；为了 保证较好的韧性，采用高的回火温度时强度又偏低，所以碳钢的综合 机械性能水平不高。(4) 不能满足特殊性能的要求。碳钢在抗氧化、耐蚀、耐热、耐低温、 耐磨损以及特殊电磁性等方面往往较差，不能满足特殊使用性能的需 求。15CrMo焊接性焊接材料针对15CrMo钢的焊接性的工作特点，方案I:焊接预热，采用 ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E8018-B

7、2 焊条，焊条电弧焊盖面，焊后进行局部热处理。焊后热处理采用方案I焊接的试件，焊后应进行局部高温回火处理。热处理的工 艺为：升温速度为200C/h,升到715C保温1小时15分钟，降温速度 100C/h，降到300C后空冷。具体采用JL-4型履带式电加热器(1146 X 310)包绕焊缝，用硅酸铝棉层保温，保温层厚度50mm,温度控制采用DJK-A型电加热器自动控温仪。焊接工艺评定试验结果试验方案拉伸试验弯曲试验冲击韧性试验aky (J/cm2)抗拉强度S b/Mpa断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影 响区(HAZ)方案I 550/530母材50。合格 合格84.8 162 1

8、35.6方案H 525/520母材50。合格 合格79.4 109.2 96.715CrMo焊接工艺2.1焊接材料针对15CrMo钢的焊接性及现场高压管道的工作特点，根据以往的经 验，参照国外提供的焊接工艺卡，我们选择了两种方案进行焊接试 验。方案I:焊接预热，采用 ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E8018-B2 焊条，焊条电弧焊盖面，焊后进行局部热处理。方案采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E309Mo-16焊条，焊条 填充电弧焊盖面，焊后不进行热处理。焊丝和焊条的化学成分及力学 性能见表1。表1焊接材料的化学成分和力学性能型号 C Mn Si Cr Ni Mo S P S

9、b/Mpa S ,%ER80S-B2L<0.05 0.70.41.2 <0.20.5 < 0.025 < 0.025 < 500 25E8018-B2 0.070.7 0.3 1.1 0.5 < 0.04 < 0.03 550 19E309MO-16W 0.12 0.5 2.5 0.9 22.0- 25.0 12.0 14.0 2.0 3.0< 0.025W 0.035 550 252.2焊前准备试件采用15CrMo钢管,规格为© 325X 25,坡口型式及尺寸见图1。 焊前用角向磨光机将坡口内外及坡口边缘50mm范围内打磨至露出金属光

10、泽，然后用丙酮清洗干净。试件为水平固定位置，对口间隙为4mm，采用手工钨极氩弧焊沿园周均匀点焊六处，每处点固长度应不小于20mm。焊条按表2的规范进行烘烤。表2焊条烘烤规范焊条型号烘烤温度保温时间E8018-B2 300 °C 2hE309MO-16 150 C 1.5h工艺参数按方案I焊前需进行预热，根据 Tto-Bessyo等人提出的计算预热温度 公式：To=350VC-0.25 (C) 式中，To预热温度，C。C=Cx Cp Cp=0.005SCxCx=C (Mn Cr) /9 Ni/18 7Mo/90 式中，Cx成分碳当量；Cp尺寸碳当量；S试件厚度(本文中S=25mm);C

11、x=C (Mn Cr) /9 7/90Mo=0.361Cp=0.045 则 To=138C因此预热温度选为150C。采用氧-乙炔焰对试件进行加温，先用测温 笔粗略判断试件表面的的温度(以笔迹颜色变化快慢进行估计)，最 后用半导体点温计测定，测量点至少应选择三点，以保证试件整体均 达到所要求的预热温度。焊接时，第一层采用手工钨极氩弧焊打底，为避免仰焊处焊缝背面产 生凹陷，送丝时采用内填丝法，即焊丝通过对口间隙从管内送入。其 余各层采用焊条电弧焊，共焊 6层，每个焊层一条焊道。方案I和方 案H的焊接工艺参数见表3、4。按方案I焊表3方案I的焊接工艺参数焊道名称 焊接方法 焊接材料 焊材规格/mm焊

12、接电流/A电弧电压N 预热及层间温度热处理规范打底层 钨板氩弧焊 ER80S-B2L © 2.4 110 12填充层 焊条电弧焊 E8018-B2 © 3.2 5 8590 2325150C 715°X75min盖面层 焊条电弧焊 E8018-B2 © 3.2 5 8590 2325表4方案H的焊接工艺参数焊道名称 焊接方法 焊接材料 焊材规格/mm焊接电流/A电弧电压/V 预热及层间温度热处理规范打底层 钨板氩弧焊 ER80S-B2L © 2.4 110 12填充层 焊条电弧焊 E309MO-16 © 3.2 9095 2224 /

13、 /盖面层 焊条电弧焊 E309MO-16 © 3.2 9095 2224接时，层间温度应不低于150C，为防止中断焊接而引起试件的降温， 施焊时应由二名焊工交替操作，焊后应立即采取保温缓冷措施。2.4焊后热处理3焊接工艺评定试验试件焊后按JB4730-94压力容器无损检测标准进行100%的超声波 探伤检验，焊缝I级合格。按 JB4708钢制压力容器焊接工艺评定 标准进行焊接工艺评定试验。评定结果见表5。表5焊接工艺评定试验结果试验方案拉伸试验弯曲试验冲击韧性试验aky (J/cm2)抗拉强度S b/Mpa断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影 响区(HAZ)方案I 55

14、0/530母材50。合格 合格84.8 162 135.6 方案H 525/520母材50。合格 合格79.4 109.2 96.7 从拉伸试验结果可知，两种方案的拉伸试样全部断在母材，说明焊缝 的抗拉强度高于母材；弯曲试验全部合格，说明焊缝的塑性较好。根 据表5中的冲击韧性试验结果可知，方案I的冲击韧性明显高于方案 证明方案I的焊后热处理规范比较理想，高温回火不仅达到了改 善接头组织和性能目的，而且使韧性与强度配合适当。从室温机械性 能结果可知，所推荐的两种焊接工艺方案均可用于现场施工。方案I 采用了与母材成分接近的焊条，焊缝性能同母材匹配，焊缝应具有较 咼的热强性，焊缝在咼温下长期使用不易

15、破坏。难点是焊后热处理规 范较为严格，回火温度和保温时间及加热和冷却速度控制不当反而会 引起焊缝性能下降。方案H采用了奥氏体不锈钢焊条施焊，虽然可以 省去焊后热处理，但由于焊缝与母材膨胀系数不同，长期高温工作时 可发生碳的扩散迁移现象，容易导致焊缝在熔合区发生破坏。因此， 从使用可靠性考虑，现场采用方案I施焊更为稳妥。4结论15CrMo钢厚壁高压管的焊接采用两种焊接方案均为可行。为了保证焊 缝性能同母材匹配且具有较高的热强性，采用方案I效果更佳，关键 是要严格控制焊后热处理工艺。方案H虽可省去焊后热处理，但焊缝在高温下发生碳的迁移扩散而导 致焊缝破坏的可能性不容忽视，因此，只有在焊后无法进行热

16、处理时 才慎重采用。15crmo钢板重量计算公式：长X宽X厚X 0.00785二kg/m外圈变黄15CrMo合金钢板是二轧料轧制一个道次外圈开始变黄还不是锈这是什 么原因？为清除15CrMo合金钢板表面的氧化铁皮，当前多用浸渍连续酸洗法，酸 洗后的15CrMo合金钢板表面常附有酸液，为此，需用冷水或温水清洗，但 洗后15CrMo合金钢板表面经常产生黄锈。严重影响成品表面质量。 日本为消除这一缺陷，研究了变黄机理。以盐酸为例有如下反成： FeCI_2+2H_2O=Fe(0H)_2+2HCI (1)酸洗过程2Fe(OH)_2+O_2=2FeO OH+H_2O (2)干燥过程式(1)表示在湿板表面上

17、于水溶液中的平衡状态,Fe(OH)_2及HCI不呈 现黄色。式是开始干燥的钢板，由于空气中氧的作用，使Fe(OH)_2氧化,呈不溶 于水的状态。则FeO OH在15CrMo合金钢板表面上变成黄锈。化学成分牌号化学成分(质量分数)(%)CMnSiCrMoNiNb+TaSP15CrMo0.120.180.400.700.170.370.801.100.400.55< 0.30< 0.035< 0.035力学性能牌号拉力强度MPa屈服点MPa伸长率(%)15CrMo44064023521应用举例石油、石化、高压锅炉等，专门用途的无缝管有锅炉用无缝管、地质 用无缝钢管及石油用无缝管等

18、多种厚度厚钢板的钢种大体上和薄钢板相同。在品各方面，除了桥梁钢板、锅 炉钢板、汽车制造钢板、压力容器钢板和多层高压容器钢板等品种纯 属厚板外，有些品种的钢板如汽车大梁钢板（厚2.510毫米）、花纹钢板（厚2.58毫米）、不锈钢板、耐热钢板等品种是同薄板交叉的。 另，钢板还有材质一说，并不是所有的钢板都是一样的，材质不一 样，其钢板所用到的地方，也不一样。性能合金钢随着科学技术和工业的发展，对材料提出了更高的要求，如更高的强 度，抗高温、高压、低温，耐腐蚀、磨损以及其它特殊物理、化学性 能的要求，碳钢已不能完全满足要求。碳钢的在性能上主要有以下几方面的不足：（1）淬透性低。一般情况下，碳钢水淬的

19、最大淬透直径只有10mm-20mm。强度和屈强比较低。如普通碳钢 Q235钢的（T s为235MPa,而低合 金结构钢16Mn的。s则为360MPa以上。40钢的。s k b仅为0.43, 远低于合金钢。（3）回火稳定性差。由于回火稳定性差，碳钢在进行调质处理时，为了 保证较高的强度需采用较低的回火温度，这样钢的韧性就偏低；为了 保证较好的韧性，采用高的回火温度时强度又偏低，所以碳钢的综合 机械性能水平不高。（4）不能满足特殊性能的要求。碳钢在抗氧化、耐蚀、耐热、耐低温、 耐磨损以及特殊电磁性等方面往往较差，不能满足特殊使用性能的需 求。牌号的首部用数字标明碳含量。规定结构钢以万分之一为单位的

20、数字（两位数）、工具钢和特殊性能钢以千分之一为单位的数字（一位数）来表示碳含量，而工具钢的碳含量超过 1%时，碳含量不标出。在表明碳含量数字之后，用元素的化学符号表明钢中主要合金元素， 含量由其后面的数字标明，平均含量少于1.5%时不标数，平均含量为1.5%2.49%、2.5%3.49%时，相应地标以2、3。合金结构钢40Cr,平均碳含量为0.40%,主要合金元素Cr的含量在 1.5%以下。合金工具钢5CrMnMo,平均碳含量为0.5%,主要合金元素Cr、Mn、 Mo的含量均在1.5%以下。专用钢用其用途的汉语拼音字首来标明。如:滚珠轴承钢，在钢号前标以“ G”。GCr15表示含碳量约1.0%

21、、铬含 量约1.5%（这是一个特例，铬含量以千分之一为单位的数字表示）的滚珠 轴承钢。Y40Mn,表示碳含量为0.4%、锰含量少于1.5%的易切削钢等等。 对于高级优质钢，则在钢的末尾加“ A”字表明，例如20Cr2Ni4A § 7-1钢的合金化在钢中加入合金元素后，钢的基本组元铁和碳与加入的合金元素会发 生交互作用。钢的合金化目的是希望利用合金元素与铁、碳的相互作 用和对铁碳相图及对钢的热处理的影响来改善钢的组织和性能。相互作用合金元素与铁、碳的相互作用合金元素加入钢中后，主要以三种形式存在钢中。即：与铁形成固溶 体；与碳形成碳化物；在高合金钢中还可能形成金属间化合物。1. 溶于铁

22、中几乎所有的合金元素（除Pb外）都可溶入铁中，形成合金铁素体或合 金奥氏体，按其对a -Fe或丫 -Fe的作用，可将合金元素分为扩大奥氏体 相区和缩小奥氏体相区两大类。扩大丫相区的元素一亦称奥氏体稳定化元素，主要是Mn、Ni、Co、C、N、Cu等，它们使A3点（丫 -Fe a -Fe的转变点）下降，A4点（丫 -Fe 的转变点）上升,从而扩大丫 -相的存在范围。其中Ni、Mn等加入到一 定量后，可使丫相区扩大到室温以下，使a相区消失，称为完全扩大丫 相区元素。另外一些元素（如C、N、Cu等）,虽然扩大丫相区，但不能 扩大到室温，故称之为部分扩大丫相区的元素。缩小丫相区元素一一亦称铁素体稳定化元

23、素，主要有Cr、Mo、W、V、Ti、Al、Si、B、Nb、Zr等。它们使A3点上升，A4点下降（铬除外, 铬含量小于7%时，A3点下降；大于7%后,A3点迅速上升）,从而缩小丫 相区存在的范围，使铁素体稳定区域扩大。按其作用不同可分为完全封闭丫相区的元素（如Cr、Mo、W、V、Ti、Al、Si等）和部分缩小丫相 区的元素（如B、Nb、Zr等）。2. 形成碳化物合金元素按其与钢中碳的亲和力的大小，可分为碳化物形成元素和非碳 化物形成元素两大类。常见非碳化物形成元素有：Ni、Co、Cu、Si、Al、N、B等。它们基本上都溶于铁素体和奥氏体中。常见碳化物形成元素有：Mn、Cr、W、V、Nb、Zr、T

24、i等（按形成的碳化物的稳定性程度由弱到强的次序排 列），它们在钢中一部分固溶于基体相中，一部分形成合金渗碳体，含量高时可形成新的合金碳化合物。影响编辑对奥氏体和铁素体存在范围的影响扩大或缩小丫相区的元素均同样扩大或缩小 Fe-Fe3C相图中的丫相区， 且同样Ni或Mn的含量较多时，可使钢在室温下得到单相奥氏体组织（如1Cr18Ni9奥氏体不锈钢和ZGMn13高锰钢等）,而Cr、Ti、Si等 超过一定含量时，可使钢在室温获得单相铁素体组织 （如1Cr17Ti高铬 铁素体不锈钢等）。对Fe-Fe3C相图临界点（S和E点）的影响扩大丫相区的元素使Fe-Fe3C相图中的共析转变温度下降，缩小丫相区 的

25、元素则使其上升，并都使共析反应在一个温度范围内进行。几乎所有 的合金元素都使共析点（S）和共晶点（E）的碳含量降低，即S点和E点左 移，强碳化物形成元素的作用尤为强烈。合金元素对钢热处理的影响合金元素的加入会影响钢在热处理过程中的组织转变。1. 合金元素对加热时相转变的影响合金元素影响加热时奥氏体形成的速度和奥氏体晶粒的大小。（1）对奥氏体形成速度的影响：Cr、Mo、W、V等强碳化物形成元素与碳的亲合力大，形成难溶于奥氏体的合金碳化物，显著减慢奥氏体形 成速度；Co、Ni等部分非碳化物形成元素，因增大碳的扩散速度，使 奥氏体的形成速度加快；Al、Si、Mn等合金元素对奥氏体形成速度影 响不大。

26、（2）对奥氏体晶粒大小的影响：大多数合金元素都有阻止奥氏体晶粒长 大的作用，但影响程度不同。强烈阻碍晶粒长大的元素有： V、Ti、Nb、Zr等；中等阻碍晶粒长大的元素有：W、Mn、Cr等；对晶粒长大影响不大的元素有：Si、Ni、Cu等；促进晶粒长大的元素：Mn、P 等。2. 合金元素对过冷奥氏体分解转变的影响除Co外，几乎所有合金元素都增大过冷奥氏体的稳定性，推迟珠光体 类型组织的转变，使C曲线右移，即提高钢的淬透性。常用提高淬透性 的元素有：Mo、Mn、Cr、Ni、Si、B等。必须指出，加入的合金元素， 只有完全溶于奥氏体时，才能提高淬透性。如果未完全溶解，则碳化物 会成为珠光体的核心，反而

27、降低钢的淬透性。另外，两种或多种合金元 素的同时加入（如,铬锰钢、铬镍钢等），比单个元素对淬透性的影响要 强得多。除Co、Al外，多数合金元素都使Ms和Mf点下降。其作用大小的次 序是：Mn、Cr、Ni、Mo、W、Si。其中Mn的作用最强，Si实际上无 影响。Ms和Mf点的下降，使淬火后钢中残余奥氏体量增多。残余奥 氏体量过多时，可进行冷处理（冷至Mf点以下）,以使其转变为马氏体； 或进行多次回火，这时残余奥氏体因析出合金碳化物会使 Ms、Mf点上 升,并在冷却过程中转变为马氏体或贝氏体（即发生所谓二次淬火）。3.合金元素对回火转变的影响（1）提高回火稳定性 合金元素在回火过程中推迟马氏体的分

28、解和残余奥氏体的转变（即在较高温度才开始分解和转变），提高铁素体的再结晶 温度，使碳化物难以聚集长大，因此提高了钢对回火软化的抗力，即提高了钢的回火稳定性。提高回火稳定性作用较强的合金元素有：V、Si、Mo、W、Ni、Co 等。（2）产生二次硬化 一些Mo、W、V含量较高的高合金钢回火时，硬度 不是随回火温度升高而单调降低，而是到某一温度（约400C ）后反而开 始增大，并在另一更高温度（一般为550C左右）达到峰值。这是回火过 程的二次硬化现象，它与回火析出物的性质有关。当回火温度低于450C时，钢中析出渗碳体；在450C以上渗碳体溶解，钢中开始沉淀出 弥散稳定的难熔碳化物 Mo2C、W2C

29、、VC等，使硬度重新升高，称为 沉淀硬化。回火时冷却过程中残余奥氏体转变为马氏体的二次淬火所 也可导致二次硬化。产生二次硬化效应的合金元素产生二次硬化的原因 合金元素残余奥氏体的转变 沉淀硬化 Mn、Mo、W、Cr、Ni、Co、V V、 Mo、W、Cr、Ni、Co仅在高含量并有其他合金元素存在时，由于能生成弥散分布的金属间 化合物才有效。（3）增大回火脆性 和碳钢一样，合金钢也产生回火脆性，而且更明显。 这是合金元素的不利影响。在 450C -600 C间发生的第二类回火脆性 （高温回火脆性）主要与某些杂质元素以及合金元素本身在原奥氏体晶 界上的严重偏聚有关，多发生在含Mn、Cr、Ni等元素的

30、合金钢中。 这是一种可逆回火脆性，回火后快冷（通常用油冷）可防止其发生。钢中 加入适当Mo或W（0.5%Mo, 1%W）也可基本上消除这类脆性。合金元素对钢的机械性能的影响提高钢的强度是加入合金元素的主要目的之一。欲提高强度，就要设法增大位错运动的阻力。金属中的强化机制主要有固溶强化、位错强 化、细晶强化、第二相（沉淀和弥散）强化。合金元素的强化作用，正是 利用了这些强化机制。1. 对退火状态下钢的机械性能的影响结构钢在退火状态下的基本相是铁素体和碳化物。合金元素溶于铁素 体中，形成合金铁素体，依靠固溶强化作用，提高强度和硬度，但同时 降低塑性和韧性。2. 对退火状态下钢的机械性能的影响由于合金元素的加入降低了共析点的碳含量、使 C曲线右移，从而使 组织中的珠光体的比例增大，使珠光体层片距离减小，这也使钢的强度 增加，塑性下降。但是在退火状态下，合金钢没有很大的优越性。