专家论证：高大支模架专项方案

1、目录一、工程概况简要说明 二、超重梁构件情况说明（地下室部分） 三、超高梁、板构件情况（共享大厅、雨棚部分） 第二章编制原则和依据 一、编制范围及原则 二、编制依据第三章设计理念及材料要求 一、支撑体系的设计理念 二、材料要求第四章支架搭设方案 一、搭设流程二、构造要求1、立杆2、水平杆3、剪刀撑4、其它5、搭设参数、详图 第五章模板制作与安装说明 一、准备工作4、物体打击5、高处坠落6、坍塌 7、起重伤害8、高温七、安全管理措施 八、监测措施1、监测控制2、监测点设置3、监测措施4、仪器设备配置5、监测说明6、监测频率九、应急预案 1、高处坠落和物体打击事故应急救援预案 2、触电事故应急救援

2、预案 3、机械伤害应急救援预案 4、模板、脚手架坍塌 5、消防事故应急救援预案 6、高温中暑的应急 7、项目部安全急救援预案 第八章支模架计算书726.7603.800C35622.9603.800C35519.1603.800C35415.3603.800C35311.5603.800C35设备层8.6602.900C4524.1604.500C45首层-0.0404.200C45-1-4.2404.200C45层号标咼（m层咼（m砼标号本工程地下室共有两种规格梁的线荷载超出20KN/m属超重支模架；共享大厅和雨棚梁、板支模架垂直高度超出8m属超高支模架。地下室支架立杆搭设于地下室底板上，底

3、板厚度 400,底板板面标高-4.240，顶板厚度160。 地下室319/AC轴梁面标高-0.9，支模架高度为3.340米。地下室119/CL轴梁面标高-0.04 支模架高度为4.200米。共享大厅和雨棚支架立杆搭设在地下室顶板上，地下室顶板厚度160,顶板板面标高有-0.04和-0.9。共享大厅位于1316/CE轴，梁面标高8.660米，楼板板厚120,从地下室顶板面-0.040 算起，高度8.700米。雨棚位于1316/AC轴，梁面标高8.660米，楼板板厚80,从地下室顶板 面-.0900算起，高度9.560米。、超重梁构件情况说明（地下室部分）AKL19 :400 X 1550位于10

4、19/C轴计算高度3.340米AKL27 :400 X 1550位于39/C 轴计算高度3.340BKL 8： 350X 650位于14/C E轴计算高度 8.700米BKL9: 350X 800位于16/C E轴计算高度 8.700米BL13: 250X 650位于13 16/C轴南侧计算高度 8.700米BKL20 300X 700位于13 16/C轴计算高度 8.700米BL14: 250X 600位于13 16/C轴北侧计算高度 8.700米BKL22 250X 650位于13 16/D轴计算高度 8.700 米BL16: 250X 700位于13 16/E轴计算高度 8.700 米楼

5、板：120厚位于1316/C E轴计算高度 8.700米第二章编制原则和依据、编制范围及原则1、本方案编制范围为超高、超重模板支架，普通模板支架搭设已另外编制 本模板工程的支撑体系。1、梁支撑选用材料：模板采用18伽厚胶合板，龙骨为60X 80伽松木；梁侧模用M12对拉螺栓，采用钢管加固；支 撑系统采用 48X 3.5钢管(计算时按 48 X 3.0进行)，立杆下垫板为200X 200X 50木板，超高 支模架立杆底部采用16#曹钢铺设。2、板支撑选用材料：模板采用18伽厚胶合板，横楞为60X 80伽松木，支撑系统采用 48X 3.5钢管(计算时按 48X 3.0进行)，立杆下垫板为200X

6、200X 50木板，超高支模架立杆底部采用16#槽钢铺设。 二、材料要求搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经 检测和检测不合格的一律不得使用。1、 钢材技术性能必须符合碳素结构钢(GB700-88的要求。2、 支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管 (GB/T13793或低压流体输送用焊接钢 管(GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢 (GB/T700 中Q235-A级钢的规定。3、每根钢管的最大质量不应大于 25kg。4、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：(1) 应有产品质量合格证；(2) 应有质量检验报告，钢

7、管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T228)的有关规定，质量应符合该规范第 条的规定；(3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；(4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范(JGJ130-2001)的规定；(5 )钢管必须涂有防锈漆。(6) 钢管弯曲变形应符合规范(JGJ130-2001)规定。(7) 钢管上严禁打孔。5、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831的规定。&扣件的验收应符合下列规定：扣件应有法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。(1) 扣件使

8、用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（1）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a：对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm各接头至最近主节点的距离不宜大于纵 距的确 1/3 ；b:搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆 杆端的距离不应小于 100mm。（2）每步的纵、横向水平杆双向拉通。3、剪刀撑搭设高度 4米以下不设剪刀撑，搭设高度 4米以上设置水平、竖向剪刀撑。（1）设置剪刀撑a：模板支架四

9、边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至 顶连续设置；b:模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（超高支 模架时使用）。（2）剪刀撑的构造还应符合下列规定：a：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45 60之间 倾角为 45 时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过 7根；倾角为 60 时，则不应超过 5根；b:剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c:剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至 主节点的距离不宜大于 150mm。4、其它（ 1 ）竖向结构与水平结构分开施工，柱、墙混凝

10、土工程施工完成后，施工梁、板混凝土工程。（3）模板支架与施工区域内及周边已具备一定强度的墙、柱构件等进行每隔一步的刚性拉结 （抱柱）。5、搭设参数、详图第五章模板制作与安装说明一、准备工作1 、模板拼装>2，< 8> 75> 8> 100梁、拱、壳< 8> 75> 8> 100悬臂构件> 100(2) 现场留置的同条件拆模试块的试压报告为拆模依据，上部超高支模架未拆除前，地下室 对应部分支模架不得拆除。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字 后方可拆除。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续

11、。(3) 模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。拆模板时，2米以上高处作业 设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的 原则。(4) 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆 除支架。(5) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆， 然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下 的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落

12、后，集中运出集中堆放，木 模的堆放高度不超过2米。(6) 卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。(7) 运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按 品种、规格随时码堆存放。模板、钢管扣件、方木等材料均按施工现场平面布置图堆放。第七章施工管理与安全措施、安全组织机构框架图项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许 的不合 格数连接立 杆与纵（横）向水519050平杆或剪91150811刀撑的扣151280131件；接长立281500202杆、纵向水5011200323平杆或剪 刀撑的扣 件12013200503连接横519051向水平杆91150822与

13、纵向水151280133平杆的扣281500205件（非主节5011200327点处）120132005010对高度超过8m或集中线荷载大于15kN/m梁的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧 紧扭力矩全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。模板支架验收后应形成记录，记 录表式见附录F。表F模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员 持证人数证书符合性专项方案编审程序符 合性技术交底 情况安全交底 情况钢 管 扣 件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性进行

14、交底，并落实相关签字手续。2、施工中管理要点(1) 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。(2) 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过监理单位验收。(3) 砼浇筑方式符合安全要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。(4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到 拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。3、质量管理措施(1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工 程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作， 严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB

15、50204-2002和其它有关规定施工和验收,并随时接受业主、监理单位、质监站、上级公司对本工程的质量监督和指导。(2) 认真做好各道工序的检查、验收关,对各工种的交接工作严格把关,做到环环扣紧,并 实行奖罚措施。出了质量问题,无论是管理上的或是施工上的,均必须严肃处理,分析质量情况, 加强检查验收,找出影响质量的薄弱环节,提出改进措施,把质量问题控制在萌芽状态。(3) 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度,确保模板安装质量。(4) 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位 应及时调整,加固支撑。( 5)对变形及损坏的模板及配件，应按规范要

16、求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配 件不得发放使用。( 6)所有梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土 不漏浆。( 8)模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙 宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。(9)严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。( 10)主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及 时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因， 将问题及时反馈到有关生产负责人，及

17、时进行整改和纠正。(11)所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。振高处" ，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分 层离析。混凝土自由倾落高度一般不超过 2m否则采用串筒、斜槽、溜管等下料。4、浇注施工注意事项（1）在浇筑前，必须经总监理工程师及项目部检验合格后才能浇注。必须支撑牢固、稳定、 不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。（2）浇筑时，无关人员不得在模板下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及 时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。（3）浇筑过程中，应均匀浇捣，并采

18、取有效措施防止超高堆置。（4）浇筑过程中派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形情况及时解决。（5）浇筑过程中、应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告 施工负责人， 施工负责人应立即通知浇注人员暂停作业， 情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措 施。（6）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对可能出现的超过最大荷载的要有相应的控制 措施，钢筋等材料不能再支架上方集中堆放。（7）为防止支模架因超载而影响安全施工，要求施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得 将泵送和砂浆的输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备。（8）工地临时用电线路的架设， 应按现行行业标准 施工现场临

19、时用电安全技术规范 （JGJ46 2005）的有关规定执行。（9）浇筑完毕的混凝土应进行养护，湿润养护不少于 15 天。六、重大危险源辨识承重架工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：1、机械伤害 形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位 应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确 保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。2、触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。8、高温 形成原因：夏季施工室外温度高 应采取的控制措施：分发消暑药品，科学

20、调整上下班时间。七、安全管理措施1、搭设模板支架人员须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。2、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。模板支架 使用期间，不得任意拆除杆件。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。5、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。工作人员从楼梯上下， 不得攀爬脚手架。6、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系 挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。7、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢

21、靠，严禁堆放在脚手 板上和抛掷。8、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时， 操作人员要扣上安全带。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示 标志，并指定专人监护。10、搭设钢管应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记 录及签证。11、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时 拆除模板。拆除支架时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作入内。八、监测措施1、监测控制 采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置

22、是否有偏移。2、监测点设置 观测点可采取在临边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记。1、高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公 司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、 血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地 立刻进行心脏按摩和人工呼吸。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指 压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受

23、伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正 确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。2、触电事故应急救援预案（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司 应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。（3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体 （如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电

24、者脱离电源后马上进行抢救。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。3、机械伤害应急救援预案（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公 司应急反应组织机构，同时迅速呼报警。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可 用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即就近送往医院。救组；（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；（12）如电器起火应首先切断电源

25、再组织扑救；（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；（14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；（15）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（16）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；（17）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；（18）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的 措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理 的全过程和预防的方案及时向公

26、司汇报。6、高温中暑的应急将中暑人员移至阴凉的地方， 解开衣服让其平卧， 头部不要垫高。 用凉水或 50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理 呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。7、项目部安全急救援预案 为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能 够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部 特别成立安全事故紧急救援小组， 并且经常演练， 达到在安全事故发生能够迅速、 及时的处理妥当。（1）安全事故紧急救援小组名单：组长：郑金跃副组长

27、：周海军组员：陈建光、柳岗峰、陈会喜、朱俏丽、吴宝成、芦建波、孙骏博各成员职责： 组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第 一时间取得联系。副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。木材的抗弯强度设计值为fm= 13N/mm抗剪强度设计值为fv= 1.3N/mm,弹性模量为E= 12000N/mm面板的抗弯强度设计值为fm= 15N/mm抗剪强度设计值为f 1.4N/mn2,面板弹性模量 为 E= 6000N/mn。荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模一底模小楞一水平钢管一扣件/可调托座一立杆一基 础&

28、quot;的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。梁底模板自重标准值为0.3kN/m2 ；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3 ；施工人员及设备荷载标准值 为lkN/卅；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2;新浇混凝土自重标准值：24kN/mio2所处城市为慈溪市，基本风压为VW= 0.45kN/m ;风荷载高度变化系数为卩z= 0.74，风荷载体 型系数为卩s = 0.355 o二、梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。 计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面 的大小 , 以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I

29、和截面抵抗矩V分别为：W=400.00X 18.00 X 18.00/6=2.16 X 104mriI =400.00 X 18.00 X 18.00 X 18.00/12=1.94 X 105mrh1 、荷载计算模板自重标准值：q1 = 0.30 X 0.40 = 0.12kN/m;新浇混凝土 自重标准值：q2= 1.55 X 24.00 X 0.40 = 14.88kN/m；梁钢筋自重标准值：q3 = 1.55 X 1.50 X 0.40 = 0.93kN/m;施工人员及设备活荷载标准值：qL 1.00 X 0.40 = 0.40kN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值：q5=2.00 X

30、0.40 = 0.80kN/m。底模的荷载设计值为：q=1.35X(q1+q2+q3)+1.4 X(q4+q5)=1.35 X(0.12+14.88+0.93)+1.4 X(0.40+0.80)=23.19kN/m2、抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：(T =M/W<m梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：q=3.401/0.400 = 8.501kN/m。2、抗弯强度验算(T =M/w<m最大弯矩 M=0.1 X 8.501 X 0.40 2=0.136kN m最大剪力 Q=0.617X 8.501 X 0.40=2.098kN ;最大受弯应力 c =M/W=1.36&

31、lt; 105/6.40 X 104=2.125N/mnn；支撑小楞的最大应力计算值c =2.125N/mm小于支撑小楞的抗弯强度设计值f n=13.000N/mm, 满足要求 !3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足 :t =3Q/(2bh) < f v支撑小楞的受剪应力值计算：t=3X2.10X103/(2X60.00X80.00)=0.656N/mm2;支撑小楞的抗剪强度设计值 fv=1.300N/mm2;支撑小楞的受剪应力计算值t= 0.656N/mm小于支撑小楞的抗剪强度设计值f v=1.30N/mm,满 足要求!4、挠度验算4v =0.677ql /(100EI) <

32、 v =min( 1/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值46v =0.677X8.501 X400.00 4/(100 X12000.00X2.56X106)=0.048mm;支撑小楞的最大挠度计算值v= 0.048 mm小于支撑小楞的最大允许挠度v=min(400.00/150,10)mm ，满足要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算 梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支 梁进行计算。计算简图如下：1 、荷载计算梁底边支撑传递的集中力：R=R=1.237kN梁底中间支撑传递的集中力： P2=R2=3.401kN支撑钢管的抗弯强度设计值 f m=2

33、05N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值c =16.433N/mm小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm满 足要求!支撑钢管的最大挠度v =0.14mmb于最大允许挠度v=min(800/150,10)mm,满足要求！2、梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=4.766kN 支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图 (kN)支撑钢管计算弯矩图(kN m) 支撑钢管计算变形图 (mm)最大弯矩 Mna>=0.667kN m最大变形v ma>=1.27 mm；最大支座力 Rmax=5.481kN；最大应力 c =M/W=0.667X 106/

34、(4.49 X 103)=148.606N/mni;支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值c =148.606N/mm小于支撑钢管的抗弯强度设计值f m=205N/mrii满 足要求 ！支撑钢管的最大挠度v =1.27mmb于最大允许挠度v=min(800/150,10)mm,满足要求！六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):1.05RW Rc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;R- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.481k

35、N;1.05R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！七、组合风荷载时，立杆的稳定性计算1 、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值 Mt指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载 值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模根据规程，支架立杆的轴向力设计值 Nut 取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：NUt = 8.840kN;风荷载标准值按照以下公式计算经计算得到，风荷载标准值2 wk=0.7 卩 z 卩 sWo=0.7X 0.45 X 0.74 X 0.355=0.083kN/m 2;其中wb-基本风压

36、(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：2w0=0.45kN/m2；卩z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：卩z=0.74 ;卩s-风荷载体型系数：取值为0.355 ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩M为MW=0.85 X 1.4wkl ah2/10 =0.850 X 1.4 X 0.083 X 0.8 X 1.1 2/10=0.01kN m2、立杆稳定性验算(T =1.05Nut/( © AKH)+MWWW f(T =1.05 X N/( © AKH)=1.05 X 8.840 X 103/(0

37、.362 X 424.000 X 1.00)+9532.196/4490.000=62.5 97N/mm2；立杆的受压强度计算值c =62.597N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2,满足要 求。九、模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N表达式为：N1=3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力(N)。按照下面的公式计算：F=0.85AFWkl a/(L a)A-结构模板纵向挡风面积(m命，本工程中A=2.20 X 104 X 1.55 X 103=3.41 X 10缶市w-风荷载标准值

38、，对模板，风荷载体型系数卩s取为21.0,w k=0.7 卩 zXy sXw0=0.7 X 0.74 X 1.0 X 0.45=0.233kN/m ;所以可以求出7-6F=0.85XAFXwkXla/La=0.85X3.41 X107X10-6X0.233X0.8/22 X 1000=245.687N。次楞材料：木方；宽度(mm): 60.00 ;高度(mm): 80.00 ;2. 荷载参数新浇混凝土侧压力标准值 (kN/m2):16.8 ;倾倒混凝土侧压力 (kN/m2):2.0 ;3. 材料参数木材弹性模量 E(N/mm2) : 9000.0;木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2): 13

39、.0;木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2): 1.3;面板类型:胶合面板;面板弹性模量 E(N/mm2): 6000.0;面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2): 15.0;二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土 侧压力。F=0.22 丫 t B i B VF=yH其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入 0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h ;T-混凝土的入模温度，取20.000 C；V- 混凝土的浇筑速度，取 1.200m/h;H- 混凝土侧压

40、力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m;B 1- 外加剂影响修正系数，取 1.200;B 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 F;分别计算得45.611kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝 土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算面板的最大容许挠度值 :v=l/250=463.333/250=1

41、.853mm ；面板的最大挠度计算值V =1.798mmb于面板的最大容许挠度值v=1.853mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1. 次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.519/0.800=10.649kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm高度80mm截面惯性矩I，截面抵抗矩V和弹性模量E 分别为:3W= K 6X 8X 8/6=64cm ;I=1 X 6X 8X 8X 8/12=256cm4;E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图（kN）弯矩图（kN m）变形图 （mm）经过计

42、算得到最大弯矩 M=0.682kNm最大支座反力R=9.371kN,最大变形v =1.303 mm（1）.次楞强度验算强度验算计算公式如下 :（T =M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值c =6.82 X 105/6.40 X 104=10.6N/mm； 次楞的抗弯强度设计值 :f=13N/mm 2;次楞最大受弯应力计算值c =10.6N/mm小于次楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！（2）.次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值 :v=800/400=2mm ；次楞的最大挠度计算值v =1.303mmb于次楞的最大容许挠度值v=2mm，满足要求！2. 主楞计算主楞承受

43、次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 9.371kN,按照集中荷载作用下的两跨连续穿梁螺栓最大容许拉力值：N=170 X 76/1000=12.92kN ;穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.443kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，满足要求！3、800X 700 梁模板支架计算书一、参数信息本算例中，取AKL10乍为计算对象。梁的截尺寸为800mX 700mm模板支架计算长度为10.8m, 梁支撑架搭设高度H(m): 4.2，梁段集中线荷载(kN/m) : 23.399。结合工程实际情况及公司现有施 工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。(一) 支撑参数及构造梁两侧楼板混凝

44、土厚度(mm):160;立杆纵距la(m):0.8 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m)：0.3 ；立杆步距 h(m):1.8 ；板底承重立杆横向间距或排距 l(m):0.8 ； 梁两侧立杆间距 l b(m):0.9 ；(二) 材料参数 面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过单扣件。木方截面为60mrX 80mm梁底支撑钢管采用 48X 3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24X 102mrri 截面模量W=4.49X 103mm 截面惯性矩为1=1.08 X 105 mn。木材的抗弯强度设计值为fm= 13N/mm抗剪强度设计值为fv= 1.3N/mm,弹性模量为E= 120

45、00N/mm面板的抗弯强度设计值为fm= 15N/mm抗剪强度设计值为fv= 1.4N/mm,面板弹性模量 为 E= 6000N/mm。荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模一底模小楞一水平钢管一扣件/可调托座一立杆一基 础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。梁底模板自重标准值为0.3kN/m2;梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3;施工人员及设备荷载标准值 为lkN/卅；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/mi;新浇混凝土自重标准值：24kN/mio所处城市为慈溪市，基本风压为 W= 0.45kN/m2;风荷载高度变化系数为卩z= 0.74，风荷载体 型系数为卩s

46、 = 0.355 o二、梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。 计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面 的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130- 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度 计算公式如下 :V =0.677qkl 4/(100EI) < v = min(l/150,10)其中，l-计算跨度(梁底支撑间距):l=266.67mm ;面板的最大挠度计算值 :v =0.677 X 14.5

47、2 X 266.67 7(100 X 6000.00 X 3.89 X 10)=0.213mm 面板的最大允许挠度值 V =min(266.67/150,10)=1.78mm面板的最大挠度计算值V =0.21mmJ、于面板的最大允许挠度值V =1.78mm,满足要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I和截面抵抗矩V分别为：43V=60.00X80.00X80.00/6=6.40 X104 mm3；64I=60.00 X80.00X80.00X80.00/12=2.56 X106 mm4；1、荷载的计算 按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座

48、反力传递的荷载。q=6.736/0.800 = 8.419kN/m。2、抗弯强度验算(T =M/w<m2最大弯矩 M=0.1X 8.419 X 0.80 =0.539kN m最大剪力 Q=0.617X 8.419 X 0.80=4.156kN ;.CAQ最大受弯应力 c =M/W=5.3X 10 /6.40 X 10 =8.419N/mm；支撑小楞的最大应力计算值c =8.419N/mm小于支撑小楞的抗弯强度设计值f n=13.000N/mm， 满足要求！3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足 ：t =3Q/(2bh) < f v支撑小楞的受剪应力值计算：32t =3X4.16X

49、103/(2 X60.00X80.00)=1.299N/mm2；f m=205.000N/mm2 ，满足要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度：v =0.031 mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值v =0.031 mm小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v=min(316.67/150,10)mm ，满足要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范5.2.5):1.05RW Rc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;R- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取

50、最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.297kN;1.05R<8.00kN, 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !七、组合风荷载时，立杆的稳定性计算1 、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值 Mt指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载 值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模 板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力(或可调托座传力)。根据前面的计算，此值为F1=7.297kN;除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。 故支架自重部分荷载可取为F2=1.35 X 0.1

51、5 X 4.20 = 0.85kN ; 通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35X(0.80/2+(0.90 -0.80)/2) X0.80X(0.30+24.00 X0.16)=2.012kN ； 立杆受压荷载总设计值为： N=7.297+2.012+0.851=10.159kN；2、立杆稳定性验算(T =1.05Nut/( © AKH) < f© -轴心受压立杆的稳定系数；风荷载设计值产生的立杆段弯矩M为M=0.85 X 1.4wkl ah2/10=0.850 X 1.4 X 0.083 X 0.8 X 1.8 2/

52、10=0.026kN m2、立杆稳定性验算(T =1.05Nut/( © AKH)+M/WW f(T =1.05 X N/( © AKH)=1.05 X 10.159 X 103/(0.253 X 424.000 X 1.00)+25524.226/4490.000=10 5.226N/mm2；立杆的受压强度计算值c =105.226N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2,满足要 求。九、模板支架整体侧向力计算1、 根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N表 达式为：N1=3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在计算单元

53、顶部模板上的水平力(N)。按照下面的公式计算：F=0.85AFWkl a/(L a)A-结构模板纵向挡风面积(m禺，本工程中Af=1.08 X 104 X 7.00 X 102=7.56 X 10”血 w-风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数卩s取为21.0,w k=0.7 卩 zXy sXw0=0.7 X 0.74 X 1.0 X 0.45=0.233kN/m ;所以可以求出F=0.85XAFXwkXla/La=0.85X7.56X106X10-6X0.233X0.8/10.8 X1000=110.956N。H-模板支架计算高度。 H=4.200 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1

54、根。l b-模板支架的横向长度(m，此处取梁两侧立杆间距lb= 0.900 m 0l a- 梁底立杆纵距( m)， l a=0.800 m。La- 梁计算长度( m)， La=10.800 m0综合以上参数，计算得 N1=3X110.956X4200.000/(1+1) X 900.000)=776.689N 02、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按 照下式重新计算：c =(1.05Nut+N)/( © AK) < f2计算得：c =(1.05 X 10159.403+776.689)/(0.253 X 424.000 X 0.999)=106.789N/mm。二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土 侧压力。F=0.22 丫 t B i B VF=yH其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入 0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h ;T-混凝土的入模温度，取20.000 C；V- 混凝土的浇筑速度，取 1.200m/h;H- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m;B 1- 外加剂影响修正系数，取 1.200;B 2-