立交桥盖梁施工方案VIP

1、泗许高速公路淮北段路基工程 04标盖梁施工方案K26+443.75分离式立交桥盖梁施工方案一、施工设计说明1、概况K26+443.75分离式立交桥全长975米（起迄里程为K25+956.25K26+931.25）。共有124个桥墩，均为双柱式结构，除14#、15#、16#、17#t柱直径为1.6米外，其余各墩直径为1.4m,墩柱上方为盖梁。盖梁分为三种尺寸：长12.5m,宽1.8m,高1.5m,混凝土体积30.645m3;长12.85m,宽1.9m,高1.7m,混凝土体积38.62m3;长12.85m,宽2.3m,高1.7m,混凝土体积46.75m3;如图1-1。盖梁施工拟采用抱箍法施工，抱箍

2、直径根据墩柱直径选用两种，即。1.4和。1.6,1#盖梁（长12.5m,宽1.8m,高1.5m）采用。1.4的抱箍，2#、3#盖梁采用。1.6的抱箍，因3#盖梁体积大于2#盖梁，所以取1#、3#盖梁分别对01.4和01.6的抱箍进行验算。图1盖梁一般构造图（单位：mrm2、设计依据(1)交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)(2)汪国荣、朱国梁编著施工计算手册(3)公路施工手册，桥涵(上、下册)交通部第一公路工程总公司。(4)路桥施工计算手册(人民交通出版社)(5)盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。(6)K26+443.75分离式立交桥施工图设计文件。(7)国家

3、、交通部等有关部委和安徽省交通厅的规范和标准。(8)我单位的桥梁施工经验。3、工程数量主要工程数量表表2盖梁编号长*宽*高C30(m3)数量(个)对应墩柱直径备注1#12.5*1.8*1.530.64554小1.41-13、18-312#12.85*1.9*1.738.624小1.615#、16#3#12.85*2.3*1.746.754小1.614#、17#二、施工工艺1、施工工艺流程3、模板施工盖梁模板采用定型钢模板，两套侧模配三套底模。在施工完模板支架后，人工配合吊车将模板运到支架上，用全站仪放出盖梁的边线，按照放出的盖梁边线进行拼装，采用点焊固定好拼装完的底模，模板缝间夹紧海棉胶条，保

4、证不漏浆，同时要量测两端的标高，满足设计要求。铺设完底模后，安装盖梁钢筋，然后支立侧模。4、钢筋施工底模铺设完毕，标高调整合格后，即可在其上进行钢筋绑扎作业。盖梁钢筋制作加工在钢筋加工场进行，钢筋制作加工必须以设计图纸为依据，并严格执行JTJ-0412000公路桥涵施工技术规范的要求。钢筋接头采用搭接焊，制作时按设计图纸在平整的硅制工作平台上放出大样，放样时要考虑焊接变形。加工好的骨架采用人工或自制小车运到指定墩处，用吊车将其安装于设计位置，钢筋骨架按设计位置安装后，进行箍筋及预埋件施工。5、混凝土浇筑盖梁采用自拌混凝土，水平运输采用硅运输车，垂直运输采用汽车吊吊斗入模。振捣时从墩柱顶开始，向

5、中间浇注。硅采用插入式振捣器振捣，分层厚度30cm-50cm;每振点间距不超过振动器作用半径的1.5倍;与模板应保持5cm-10cm距离；振捣时“快插慢拔”，每振点振动时间严格控制且不宜过长。6、拆模及养护硅浇筑一段时间后，进行浇水养护，养护714天。硅强度达2.5Mpa即可拆除侧模，拆模时注意防止模板碰损盖梁硅。三、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑1#盖梁：侧模为特制大钢模，面模厚度为S5mm肋板为8cm的4根梢钢和2根角钢，角钢布置在上下两端，间距为35cm+3*30cm+35cm;在肋板外设210背带。在侧模外侧采用间距0.7m的210作竖带，竖带高1.8m;在竖带上下各设一条020

6、的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.6m。端模为特制大钢模，面模厚度为S5mm肋板高为8cm在端模外侧采用间距0.7m的210作竖带，竖带高1.8m;在竖带外设。48的钢管斜撑，支撑在横梁上。2#、3#盖梁：竖带高2.0m,上下拉杆间间距1.8m,其余同1#盖梁。2、底模支撑1#盖梁：底模为特制大钢模，面模厚度为S5mm肋板高为8cm.在底模下部采用间距0.7m10型钢作横梁，横梁长3.8m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%勺横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。2#、3#盖梁：底模下部采用间距0.7m14型钢作横

7、梁，其余同1#盖梁。3、纵梁1#盖梁：在横梁底部采用2根工40a型钢连接形成纵梁，长14m中心间距154.2cm,纵梁底部采用2.5m长的工16型钢作为纵梁横向底部联接梁。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。2#、3#盖梁：纵梁长14nl底部采用4根工40a型钢连接，其余同1#盖梁。4、抱箍三种盖梁均采用两块半圆弧型钢板(板厚t=12mn)制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高51cm,采用32根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱硅面保护，在墩柱与抱箍之间设一层23mnff的橡胶垫，

8、纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。5、防护栏杆与与工作平台(1)栏杆采用。50的钢管搭设，在横梁上每隔2.1米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。6、主要工程材料数量汇总见表2单个盖梁主要工程材料数量表表2在舁厅P项目及名称材料规格单位数量备注一侧模支撑1槽钢10kg15122拉杆小20kg177.552两端带丝型3钢管斜撑钢管小48m175.744螺帽用于小20栓杆个72约10kg5垫板0.1X0.1米钢板6=10mmkg56.52计72块每块6横肋槽钢8、角

9、钢8kg1347.33二底模支撑1横梁10#曹钢kg1368.14计36根2三角架10#曹钢kg278.37计2个3纵肋槽钢8、角钢8kg673.7二纵梁1工字钢140akg18923横拉杆16#工字钢kg184.5计5根四盖梁面模5mnffi板kg2482五抱箍共计2套1抱箍桶钢板钢板6=12mmkg425.42上盖筋板钢板6=20mmkg86.353卜盍筋板钢板6=20mmkg86.354中部筋板钢板6=10mmkg64.76三角形，共计24个5螺栓连接板钢板6=20mmkg160.146高强螺栓小24长100mm个32约4.44kg8橡胶垫厚23mmm24.39六连接件1U型螺栓共计50

10、套(1)螺杆小20kg166.455(2)用于小20栓杆个100约14kg(3)垫板钢板6=12mmkg47.150块20*5*1.2cm七护栏与工作平台1栏杆架钢管小48m89.4261.85kg2安全网m242.723木板厚2cmm231.64扣件个48约57.6kg四、设计检算说明1、设计计算原则(1)在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制(2)综合考虑结构的安全性。(3)采取比较符合实际的力学模型(4)尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁硅重量。以做安全储备。4、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验

11、，变形满足要求后方可使用。五、侧模支撑计算1、力学模型假定硅浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为硅浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图2所示。2、荷载计算硅浇筑时的侧压力：Pm=Kth式中：K-外加剂影响系数，取1.2;丫一硅容重，取26kN/m3;h-有效压头高度。硅浇筑速度v按0.3m/h,入模温度按20c考虑。贝U:v/T=0.3/20=0.015<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9乂0.015=0.6mPm=Kh=1.2X26x0.6=19kPa图2侧模支撑计算图式硅振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。则：Pm=19+4=23kPa

12、盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑(即硅浇筑至盖梁顶时)1#盖梁：P=Pm<(H-h)+Pmxh/2=23x0.9+23x0.6/2=27.6kN3#盖梁:P=Pm<(H-h)+Pm<h/2=23X1.1+23X0.6/2=32.2kN3、拉杆拉力验算拉杆(020圆钢)间距0.7m,0.7m范围硅浇筑时的侧压力由上、F两根拉杆承受。P取最大值32.2kN贝u有：o=(T1+T2)/A=0.7P/2兀r2=0.7X32.2X103/2兀x102=35.89MPa<6=160MPe(可)4、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=1.

13、8m,硅侧压力按均布荷载q0考虑。竖带10的弹性模量E=2.06Xl05MPa惯性矩Ix=198.3cm4;抗弯模量Wx=39.7cm3q0=23X0.7=16.1kN/m最大弯矩：Mmax=q002/8=16.1x1.82/8=6.5kNm(T=Mmax/2Wx=6.5/(2x39.7x10-6)=8186481.864MPa<(rw=160MPa何)挠度：fmax=5q0l04/384X2XEIx=5X16.1x1.84/(384X2X2.06X108X198.3X10-8)=0.0015m<f=l0/400=1.8/400=0.0045mi(可)六、横梁计算采用间距0.7m1

14、0型钢作横梁，横梁长3.8m。盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kNo1、荷载计算(1)盖梁硅自重：1#盖梁：G1=30.645m3<26kN/m3=797kN3#盖梁：G1=46.75m3<26kN/m3=1215.5kN(2)模板自重：G2=62kN根据模板设计资料)(3)三角支架自重：G4=3X2=6kN(4)施工荷载与其它荷载：G5=20kN横梁上的总荷载：1#盖梁：GH=G1+G2+G3+G4=797+62+6+20=885kN3#盖梁：GH=G1+G2+G3+G4=1215.5+62+6+20=1303.5kN1#盖梁：qH=885/12.05=73.4kN/m

15、3#盖梁：qH=1303.5/12.85=101.44kN/m横梁采用间距为0.35m的梢钢，则作用在单根横梁上的荷载1#盖梁：GH=74.4X0.35=26.1kN3#盖梁：GH=101.44X0.35=35.5kN作用在横梁上的均布荷载为：1#盖梁：qH'=GH/lH=26.1/1.8=14.5kN/m(式中：1H为横梁受荷段长度，为1.8m)3#盖梁：qH=GH/lH=35.5/2.3=15.5kN/m2、力学模型如图3所示。Q卜二工，bk/图3横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度验算5横梁的弹性模量E=2.06X10MPa;惯性矩Ix=198.3cm4;抗弯模量Wx=39.7cm31

16、#盖梁:最大弯矩：Mmax=qHlH2/8=14.5x1.82/8=5.9kNm(T=Mmax/Wx=5.9/(39.7x10-6)=147582148MPa<ow=160MPa阿)最大挠度：fmax=5qH'lH4/384xEI=5X14.5x1.84/(384x2.06x108x198.3x10-8)=0.0048m<f=l。/400=1.8/400=0.0045m3#盖梁:Mmax=qHlH2/8=15.5x2.32/8=10.2kNm(T=Mmax/Wx=10.2/(80.529x10-6)=126662127MPa<ow=160MPa阿)最大挠度：fmax=

17、5qH'lH4/384xEI=5x15.5x2.34/(384乂2.06x108X563.7乂10-8)=0.0049m<f=l。/400=2.3/400=0.00575m七、纵梁计算1#盖梁纵梁采用两根140a工字钢，I40a工字钢之间用5根I16工字钢连接成整体，纵梁长14n2、3#盖梁纵梁采用四根140a工字钢。1、荷载计算(1)横梁自重：1#盖梁：G5=1368<10=13680N=13.68kN3#盖梁：G5=1988<10=19880N=19.88kN(2)纵梁自重：1#盖梁：G6=(1892+184.5)X10=21kN3#盖梁：G6=(1892+184

18、.5)X2X10=42kN纵梁上的总荷载：1#盖梁：GZ=G1+G2+G3+G4+G5+G6=797+62+6+20+14+21=920kN3#盖梁：GZ=G1+G2+G3+G4+G5+G6=1215.5+62+6+20+19.88+42=1366kN纵梁所承受的荷载假定为均布荷载q:1#盖梁：q=GZ/L=920/12.05=76kN/m3#盖梁：q=GZ/L=1366/12.85=106.3kN/m2、力学计算模型建立力学模型如图4所示。图4:1#盖梁纵梁计算模型图UZ=lCfe.3kn/m1*1,I1.I7.1IP.S75图5:3#盖梁纵梁计算模型图3、纵梁弯矩、剪力、挠度计算根据纵梁计

19、算模型图分别计算出弯矩、剪力、挠度，如图5所示-23 -图6:1#盖梁纵梁弯矩、剪力、挠度图图7:3#盖梁纵梁弯矩、剪力、挠度图4、纵梁抗弯与挠度验算纵梁的弹性模量E=2.06X105MPa；惯性矩Ix=21714cm4抗弯模量Wx=1085.7cm31#盖梁应力及挠度验算：根据图6可知，最大弯矩：Mmax=246.12kNm(r=Mmax/Wx=246.12/(2x1085.7x10-6)=113346114MPa<(rw=145MPag)根据图6可知，最大挠度：fmax=0.0011m<f10/400=7.1/400=0.0018m1(可)3#盖梁应力及挠度验算：根据图7可知，

20、最大弯矩：Mmax=439.32kN-m(T=Mmax/Wx=439.32/(4x1085.7x10-6)=101161102MPa<(rw=145MPag)根据图7可知，最大挠度：fmax=0.0009m<flo/400=7.1/400=0.0018m1(可)八、抱箍计算(一)抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：1#盖梁支座反力RA=RB=q#2=76X12.05/2=457.9kN3#盖梁支座反力RA=RB=C0/2=106.3X12.85/2=683.0kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力

21、。2、抱箍受力计算(1)螺栓数目计算1#盖梁抱箍体需承受的竖向压力N=457.9kN3#盖梁抱箍体需承受的竖向压力N=683.0kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查路桥施工计算手册M24螺栓的允许承载力：NL=P"n/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取225kN;W-摩擦系数，取0.3;n-传力接触面数目，取1;K-安全系数，取1.7。则：NL=225X0.3X1/1.7=39.7kN螺栓数目m计算：1#盖梁：m=N/NL=457.9/39.7=11.5=12个，取计算截面上的螺栓数目m=12个。则每条高强螺栓提供的抗剪力：P'=N/12=457.9/12=

22、38.2KN<NL=39.7kN,故能承担所要求的荷载。3#盖梁：m=N/NL=683/39.7=17.2=18个，取计算截面上的螺栓数目m=1So则每条高强螺栓提供的抗剪力：P'=N/12=683/18=37.9KN<NL=39.7kN,故能承担所要求的荷载。(2)螺栓轴向受拉计算硅与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取N=0.3计算，抱箍产生的压力Pb=N/p由高强螺栓承担。贝U:1#盖梁N'=Pb=457.9kN/0.3=1526kN3#盖梁N'=Pb=683kN/0.3=2277kN1#盖梁抱箍的压力由12条M24的高强螺栓的拉力产生。即每条

23、螺栓拉力为N1=Pb/12=1526kN/12=127kN<S=225kN3#盖梁抱箍的压力由18条M24的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N1=Pb/18=2277kN/18=126.5kN<S=225kNer=N'/A=N'(1-0.4m1/m)/A式中：N'-轴心力ml-所有螺栓数目，取：1#盖梁取16个，2#盖梁取20个A-高强螺栓截面积，A=4.52cni1#盖梁:(r=N'/A=Pb(1-0.4m1/m)/A=1526X(1-0.4x16/12)/16X4.52x10-4=98540kPa=98.54MPa(r=140Mpa,故高强螺

24、栓满足强度要求。3#盖梁:(r=N'/A=Pb(1-0.4m1/m)/A=2277X(1-0.4x20/18)/20x4.52x10-4=139934kPa=140Mpa=卜尸140Mpa,故高强螺栓满足强度要求。(3)求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1L1u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.15X127X0.015=0.286KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩，升角为10。M2邓1XN'cos10xL2+Nsin10XL2式中L2=0.011(L2为力臂)=0.15X127Xcos10x0.011+127Xsin10x

25、0.011=0.449(KNm)M=M1+M2=0.286+0.449=0.735(KNm)=73.5(kg-m)所以要求螺栓的扭紧力矩阵73.5(kgm)(二)抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力1#盖梁：拉力P1=6N1=6<127=762(KN抱箍壁采用面板S12mmi勺钢板，抱箍高度为0.51m。则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.012X0.51=0.00612(m2)(T=P1/S1=762/0.00612=124.5(MPa)<(r=140Mpa,满足设计要求。3#盖梁：拉力P1=9N1=9<127=1143(KN抱箍壁采用面板S12mmi勺钢板，抱箍高度为

26、0.8m。则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.012x0.8=0.0096(m2)(T=P1/S1=1143/0.0096=119.1(MPa)<(r=140Mpa,满足设计要求。2、抱箍体剪应力1#盖梁：r=(1/2RA)/(2S1)=(1/2X457.9)/(2X0.00612)=18.7MPa<r=85Mpa根据第四强度理论(Tw=SQRT(t2+3t2)=SQRT(124.52+3X18.72)=128.7MPa<)w=145Mpa满足强度要求。3#盖梁:r=(1/2RA)/(2S1)=(1/2X683.0)/(2X0.0096)=17.8MPa<r=85Mpa根据第四强度理论(Tw=SQRT(t2+3t2)=SQRT(119.12+3X17.82)=123.0MPa<)w=145Mpa满足强度要求。3、抱箍施工设计图1值2带= e