高速公路支架G204桥计算书

1、K102+492.5分离立交桥箱梁模架计算书 K102+492.5分离立交桥共11跨，三联。第一联三跨各25m，其中第一跨、第二跨25m等截面箱梁，梁高1.4m，第三跨为变截面箱梁，梁高从1.4m变到2.1m；第二联、第三联是等截面箱梁，梁高2.1m，单箱双室结构。从技术、经济、交通疏导角度考虑，将该现浇桥支架布设分为三部分：1#3#(第一联)；3#11#（第二、三联）；4#5#跨G204国道门洞。一、3#11#箱梁模架检算1.支架布置2.1m高现浇箱梁施工采用满堂式碗扣支架。在硬化好的砼基础顶面放置10×15cm方木 作为支架立杆底座，在已放置好的底座上搭设 WDJ碗扣式多功能钢支

2、架，支架布置主要分两个区域进行设计，详见支架布置分区表。支架布置分区表立杆纵距la立杆横距lb步距h空心箱梁及翼缘板区0.60.91.2腹板、端横梁及渐变段区0.60.60.62.荷载计算2.1 荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式:q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土容重取26 kN/m3。q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.5kN/m2 。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，取2.5kN/m2。 q4 振捣混凝土产生的振动荷载，对底板取2.0kN/m2，对侧板取4.0kN/m2。q5 新浇混凝土对模板侧

3、面的压力，由新浇混凝土容重、初凝时间、浇筑速度、浇筑高度等计算得出。q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kN/m2。q7 支架自重，经验值取0.87 kN/m2。q8 其他可能产生的荷载,如风荷载,雪荷载,冬季保温设施荷载等，取1kN/m2。2.2 荷载组合 模板、支架设计计算的荷载组合模板、支架结构类别荷载组合强度计算刚度检算底模板及支撑板、支架系统等 + +侧模计算+荷载分项系数表系数荷载分项横荷载分项系数活荷载分项系数k1.21.42.3 荷载计算 腹板处及横横梁处q1' 26×2.1=54.6kN/m2底板处q1'' 26×(0.22+0

4、.25）=12.22kN/m2翼缘板q1'''26×0.5=13kN/m2(砼厚度最大处)取1.2的横载分项系数，则q1'=54.6×1.265.52KN/m2q1''=12.22×1.2=14.66KN/m2q1'''13×1.2=15.60KN/m22 .4支架结构验算 根据驻地办便201305号文件精神，标准规格48mm×3.5mm钢管，施工验算按照48mm×3.0mm。48mm×3.0mm碗扣钢管的截面特性如下表：外径（mm）壁厚t（mm）截面积

5、A（cm2）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径i(cm)483.04.24110.7834.4931.595钢材的强度设计值和弹性模量（N/mm2）Q235A级钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f205弹性模量E2.06×105方木、竹胶板截面特性特性材料（落叶松）截面惯性矩I（m4）截面模量W（m3）顺纹弯应力w弹性模量E(kN/m2)10×10方木8.33×10-61.667×10-4129×10610×15方木2.81×10-53.38×10-4129×106100×15mm竹

6、胶板0.281×10-63.75×10-59011×106100×12mm竹胶板0.144×10-62.4×10-59011×106 2.4.1腹板、梁端及渐变段处 支架体系采用60×60×60cm的布置结构，根据建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/Wf其中N计算立杆段轴向力设计值（N），根据荷载组合计算可得出。轴心受压构件的稳定系数，根据长细比查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）附录E表可得出。 A立杆的截面面积（mm2）。

7、Mw计算段立杆由风荷载设计值产生的弯矩（N·mm），可由公式计算得出。W截面模量(mm3)。f钢材的抗压强度设计值。 N值计算：组合风荷载时的立杆轴向力设计值计算公式N=1.2（NG1KNG2K）0.9×1.4（NQKq8），同前计算所得；模板及支架自重产生的轴向力标准值： NG1K=0.6×0.6×（q2+q7）=0.6×0.6×（1.5+0.87）= 0.828kN箱梁砼自重产生的轴向力标准值： NG2K=0.6×0.6×q1'=0.6×0.6×54.6=19.66kN8：风荷载产生

8、的轴向力 8=0.6×0.6×1=0.36kN施工荷载产生的轴向力标准值总和：NQK=0.6×0.6×(q3+q4)=0.36×(2.5+2.0)=1.62kN 则 ：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4（NQK+q8） =1.2×（0.828+19.66）+0.9×1.4×（1.62+0.36）=27.08kN 值计算：首先计算长细比：=l0/i其中l0立杆计算长度= h+2a ； a为立杆伸出顶层水平杆中心线到支撑点的长度，a=0.5m。 h为步距=0.6m， i截面的回转半径， i1.5

9、95cm由此得 =l0/i=（h+2a）/i= (60 +2×50)/1.595=100.3查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）附录E表可得出=100时，=0.588 A= 4.241cm2=4.241×10-4m2Mw值计算： 查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范得Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×wk×la×h2/10wK=0.7uz×us×w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.0us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构

10、荷载规范表6.3.1 得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.45kN/m2故：wK=0.7uz×us×w0=0.7×1.0×1.2×0.45=0.378kN la立杆纵距0.60m； h立杆步距0.6m则：MW=0.9×1.4×wK×la×h2/10=0.01 kNm N/A+MW/W=27.08 /（0.588×4.241×10-4）+0.01 /4.493×10-6 =1.11×105 kN/m2f=2.05×105Mp

11、a 计算结果说明支架是安全稳定的。 2.4.2箱梁空心区及翼缘板处：按翼缘厚50cm处检算最不利荷载。支架体系采用60×90×120cm的布置结构，按照建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范第5.2.6条有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN值计算：由建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范第5.2.7条组合风荷载时的立杆轴向力设计值计算公式N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4(NQK+q8) 模板及支架自重产生的轴向力标准值： NG1K=0.6×0.9×（q2+q7）=0.6×0.9×（1.5+0.6

12、4）=1.16kN结构自重产生的轴向力标准值： NG2K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×13=7.02kN8：风荷产生的载轴向力 8=0.6×0.9×1=0.54KN施工荷载产生的轴向力标准值总和：NQK=0.6×0.9×(q3+q4)=0.54×(2.5+2.0)=2.43kN则: N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4(NQK+ q8) =1.2×（1.16+7.02）+0.9×1.4×(2.43+0.54)=13.56kN值计算： 首先计算长

13、细比：=l0/i其中l0立杆计算长度= h+2a； a为立杆伸出顶层水平杆中心线到支撑点的长度，a=0.5m。 步距h =1.2m， i截面的回转半径， i1.595cm由此得=l0/i=（h+2a）/i= (120 +2×50)/1.595=138 查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）附录E表 可得出=138时，=0.357 A= 4.241cm2=4.241×10-4m2 Mw值计算：查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范得Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×wk×la×

14、h2/10wK=0.7uz×us×w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.0us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1 得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.45kN/m2故：wK=0.7uz×us×w0=0.7×1×1.2×0.45=0.378kN la立杆纵距0.75m h立杆步距1.2m 故： MW=0.9×1.4×wK×la×h2/10=0.051kNm W=4.493cm3=4.493×10

15、-6m3 则：N/A+MW/W=13.56/（0.357× 4.241×10-4）+0.051/4.493×10-6 =1.01×105kN/m2f=2.05×105 Mpa 计算结果说明支架是安全稳定的。2.5满堂支架整体抗倾覆公路桥涵技术施工技术规范JTG/TF50-2011 要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/Mw采用第二联36m跨验算支架抗倾覆能力：桥宽13.25，长36m采用60×90×120cm跨中支架来验算全桥：支架横向19排；支架纵向60排

16、；高度7.8m；顶托TC60共需要19×60=1140个；立杆需要19×60×7.8 =8892m；纵向横杆需要19×7.8/1.2×36=4446m；横向横杆需要60×7.8/1.2×13.25 =5168m；故：钢管总重（8892+4446+5168）×3.84=71t; 顶托KTC60总重为：1140×8.31=9.5t；故：Ni =71×9.8+9.5×9.8=789kN；稳定力矩= y×Ni=(13.25/2)×789=5227.13kNmuz风压高度变化

17、系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.0us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.45kN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1×1.2×0.45=0.378kN/m2跨中共受力为：q=0.249kN/m2×7.8m×36m=106.14kN；倾覆力矩=q×(h/2)=106.14kN×(7.8/2)m=413.96kNmK0=稳定力矩/倾覆力矩=5227.13/413.96=12.63&g

18、t;1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求2.6 底模板验算2.6.1箱梁梁底模板验算竹胶板钉在纵向木枋（10×10cm20cm）上，直接承受上部施工荷载,取承受最大荷载的横梁处进行验算,截取1m宽的竹胶板简化为跨径为20cm的简支梁来验算（按横梁处检算）： 钢筋混凝土荷载设计值q1 =1.2 ×2.1×26×1=65.52kN/m；(1.2为恒荷载分项系数)倾倒混凝土荷载设计值q2=1.4×2.00×1=2.8kN/m；(1.4为活荷载分项系数)振捣混凝土荷载设计值q3=1.4×2.00×1=2.8KN/

19、m；(1.4为活荷载分项系数)施工活荷载及其它荷载设计值q4=1.4×2.5×1=3.5KN/m；(1.4为活荷载分项系数)模板荷载设计值 q5=1.2×1.5×1=1.8kN/m；(1.2为恒荷载分项系数)q = q1 +q2+q3+q4+q5=65.52+2.8+2.8+3.5+1.8=76.42kN/m；弯曲强度验算Mmax=1/8×q×L2=0.125×76.42×0.22=0.382kNmw=Mmax/W=0.382/(3.75×10-5)/1000=10.19Mpa<w=90Mpa 满足

20、要求挠度验算:根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。q-作用在底模上压力线荷载q = 26×2.1×1+1.5×1+1×1 =57.1kN/m ；挠度计算公式如下: fmax=5/384×qL4/(EI)=5×57.1×0.24/(384×11×106×0.281×10-6) =0.385 mm<f=L/400= 0.5mm 满足要求 2.6.2箱梁翼板底模板验算竹胶板钉在纵向木枋（10×10cm30cm）上，直接承受上部施工荷载, 截取1m宽的竹胶板

21、简化为跨径为30cm的简支梁来验算 钢筋混凝土荷载设计值q1 =1.2 ×0.5×26×1=15.6kN/m；(1.2为荷载分项系数)倾倒混凝土荷载设计值q2=1.4×2.00×1=2.8kN/m；(1.4为荷载分项系数)振捣混凝土荷载设计值q3=1.4×2.00×1=2.8kN/m；(1.4为荷载分项系数)施工活荷载及其它荷载设计值q4=1.4×2.5×1=3.5kN/m；(1.4为荷载分项系数)模板荷载设计值 q5=1.2×1.5×1=1.8kN/m；(1.2为荷载分项系数)q =

22、 q1 +q2+q3+q4+q5=15.6+2.8+2.8+3.5+1.8=26.5kN/m； 弯曲强度验算Mmax=1/8×q×L2=0.125× 26.5×0.32=0.298kNm a W =Mmax/W=0.298/(3.75×10-5)/1000=7.95Mpa<w=90Mpa 满足要求挠度验算:根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。q-作用在底模上压力线荷载q = (26*0.5+1.5+1)×1=15.5kN/m ；挠度计算如下: fmax=5/384×qL4/(EI)=5×1

23、5.5×0.34/(384×11×106×0.281×10-6)=0.53mm<f=L/400=0.75mm 满足要求。2.7 纵向木枋验算2.7.1纵向木枋采用10*10cm松木单层布设，直接承受底模传递下来的荷载，横梁、腹板处采用跨径为0.6m来计算，支点中心间距60cm，木枋中心间距为20cm，则纵向木枋的分布荷载为: q= 0.2×76.42 =15.284kN/m截面验算 弯曲强度验算:Mmax=1/8×q×L2=0.125×15.284×0.602=0.69kNmw =Mmax

24、/W=0.69/(1.667×10-4)/1000 =4.126Mpa<w=12Mpa 满足要求挠度验算：根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。 q-作用在底模上压力线荷载 q端=（26×2.1+1.5+1）×0.2 =11.42KN/m ； fmax=5/384×qL4/(EI) =5×11.42×0.604/(384×9×106×8.33×10-6) =0.26mm<f=L/400=1.5mm 满足要求剪切强度计算=QSmbIm<式中：Q-计算剪力Sm-计

25、算截面中性轴以上毛截面面积对中性轴的面积矩b-计算截面中性轴处的截面宽度Im-计算截面的毛截面惯性矩-容许弯曲剪应力,落叶松弯曲剪应力取1.7Mpa按照均布荷载作用下的简支梁计算则有：Q=ql/2=15.284×0.6/2=4.585kNSm=bh2/8=100×1002/8=1.25×105mm3b=100mmIm=bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4=4.585×1000×1.25×105/(100×8.33×106)=0.69Mpa=1.7Mpa满足要求2.7.2横

26、向木枋采用10*10cm松木单层布设，直接承受底模传递下来的荷载，翼板底处采用跨径为0.6m来计算，支点中心间距60cm，木枋中心间距为30cm，则横向木枋的分布荷载为: q= 0.3×26.5 =7.95kN/m截面验算 曲强度验算Mmax=1/8×q×L2=0.125×7.95×0.602=0.36kNmw =Mmax/W=0.36/(1.667×10-4)/1000 =2.15Mpa<w=12Mpa 挠度验算根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。 q-作用在底模上压力线荷载 q=（26×0.50

27、+1.5+1）×0.3=4.65kN/m ；fmax=5/384×qL4/(EI) =5×4.65×0.604/(384×9×106×8.33×10-6) =0.11mm<f=L/400=0.75mm 满足要求 剪切强度计算=QSmbIm<式中：Q-计算剪力Sm-计算截面中性轴以上毛截面面积对中性轴的面积矩b-计算截面中性轴处的截面宽度Im-计算截面的毛截面惯性矩-容许弯曲剪应力,落叶松弯曲剪应力取1.7Mpa按照均布荷载作用下的简支梁计算则有：Q=ql/2=7.95×0.6/2=2.39kN

28、Sm=bh2/8=100×1002/8=1.25×105mm3b=100mmIm=bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4=2.39×1000×1.25×105/(100×8.33×106)=0.36Mpa=1.7Mpa满足要求2.8主受力横向木枋验算横向采用10*15cm方木，直接承受纵向木枋传递下来的荷载。腹板、 横梁、渐变段按照跨径0.6m计算；梁空心区处及翼缘板处按跨径为0.9m来计算 。 2.8.1 横梁及腹板处： q= 0.6×76.42 =45.85kN/m，

29、曲强度验算Mmax=1/8×q×L2=0.125×45.85×0.602 =2.06kNmw =Mmax/W=2.06/(3.38*10-4)/1000 =6.09Mpa<w=12Mpa 满足要求挠度验算根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。 q-作用在底模上压力线荷载 q=（26*2.1+1.5+1）*0.6=34.26kN/m ； fmax=5/384*qL4/(EI) =5/384*34.26*0.64/(9*106*2.81*10-5) = 0.23mm<f=L/400=1.5mm 满足要求 。剪切强度计算=QSmb

30、Im<式中：Q-计算剪力Sm-计算截面中性轴以上毛截面面积对中性轴的面积矩b-计算截面中性轴处的截面宽度Im-计算截面的毛截面惯性矩-容许弯曲剪应力,落叶松弯曲剪应力取1.7Mpa按照均布荷载作用下的简支梁计算则有：Q=ql/2=34.26×0.6/2=10.28kNSm=bh2/8=100×1502/8=2.81×105mm3b=100mmIm=bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm4=10.28×1000×2.81×105/(100×2.81×107)=1.02Mp

31、a=1.7Mpa满足要求 2.8.2 箱梁空心区及翼缘板处：（按翼缘板检算） q= 0.9*26.5 =23.85kN/m 弯曲强度验算Mmax=1/8*q*L2=0.125*23.85*0.902=2.41kNmw =Mmax/W=2.41/(3.38*10-4)/1000=7.13Mpa<w=12Mpa 满足要求挠度验算根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。 q-作用在底模上压力线荷载 q=（26*0.5+1.5+1）*0.9=13.95kN/m ； fmax=5/384*qL4/(EI) =5/384*13.95*0.94/(9 *106*2.81*10-5) =

32、 0.47mm<f=L/400= 1.5mm 满足要求剪切强度计算=QSmbIm<式中：Q-计算剪力Sm-计算截面中性轴以上毛截面面积对中性轴的面积矩b-计算截面中性轴处的截面宽度Im-计算截面的毛截面惯性矩-容许弯曲剪应力,落叶松弯曲剪应力取1.7Mpa按照均布荷载作用下的简支梁计算则有：Q=ql/2=13.95×0.9/2=6.28kNSm=bh2/8=100×1502/8=2.81×105mm3b=100mmIm=bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm4=6.28×1000×2.81&#

33、215;105/(100×2.81×107)=0.63Mpa=1.7Mpa满足要求 2.9侧模板计算 侧模竖向木枋拟采用10*10cm松木单层布置，间距为25cm；横向采用10*10 cm木枋单层布置，间距为53cm。侧模采用1.5cm厚胶合板 。 新浇混凝土侧压力计算公式取下面两式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取26 kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取5h； V 混凝土的浇筑速度，取0.3m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.1m； 1 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.00；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 2 混凝土

34、坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm，取1.15。 则混凝土侧压力为：Pmax=0.22c t12V1/2=0.22×26 ×5×1.2×1.15×0.31/2=21.62kN/m2Pmax=c H=26 ×2.1=54.6kN/m2按取最小值，故取Pmax=21.62kN/m2振捣混凝土时产生的荷载取4kN/m2荷载组合 算强度时P=21.62×1.24×1.431.54kN/m2验算刚度时P=21.62kN/m22.9.1模板验算 弯曲强度验算Mma

35、x=1/8*q*L2=0.125* 31.54*0.252=0.24KNm w=Mmax/W=0.24/(3.75*10-5)/1000=6.4Mpa<w=90Mpa 满足要求挠度验算 根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。q-作用在底模上压力线荷载q =21.62 KN/m ；挠度计算公式如下: fmax=5/384*qL4/(EI)=5 * 21.62 *0.254/(384*11*106*0.281*10-6)=0.36mm<f=L/400=0.625mm 满足要求 。 2.9.2竖向木枋验算 竖向木枋采用10*10cm松木单层布设，直接承受侧模传递下来的荷

36、载， 支点中心间距45cm，木枋中心间距为25cm，则横向木枋的分布荷载为: q=0.25*31.54=7.89KN/m截面验算弯曲强度验算Mmax=1/8*q*L2=0.125*7.89*0.452=0.20kNmw=Mmax/W=0.20/(1.667*10-4)/1000 =2.0Mpa<w=12Mpa 挠度验算根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。 q-作用在底模上压力线荷载 Q =21.62 *0.25 =5.41kN/m ； fmax=5/384*qL4/(EI) =5 *5.41*0.454/(384*9*106*8.33*10-6) =0.039mm&l

37、t;f=L/400=1.125mm 满足要求。 剪切强度计算=QSmbIm<式中：Q-计算剪力Sm-计算截面中性轴以上毛截面面积对中性轴的面积矩b-计算截面中性轴处的截面宽度Im-计算截面的毛截面惯性矩-容许弯曲剪应力,落叶松弯曲剪应力取1.7Mpa按照均布荷载作用下的简支梁计算则有：Q=ql/2=7.89×0.45/2=1.78kNSm=bh2/8=100×1002/8=1.25×105mm3b=100mmIm=bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4=1.78×1000×1.25×10

38、5/(100×8.33×106)=0.27Mpa=1.7Mpa满足要求2.9.3横向木枋验算横向采用10*10cm方木，直接承受竖向木枋传递下来的荷载。 按跨径为0.6m来计算 。 q=0.60*31.54=18.9KN/m弯曲强度验算Mmax=1/8*q*L2=0.125*18.9*0.602 =0.85kNmw =Mmax/W=0.85/(1.667*10-4)/1000 =5.1Mpa<w=12Mpa 满足要求。挠度验算根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。 q-作用在底模上压力线荷载 q=21.62*0.6=13kN/m ； fmax=5/3

39、84*qL4/(EI) =5/384*13*0.64/(9*106*8.33*10-6) = 0.29mm<f=L/400=1.5mm 满足要求 剪切强度计算=QSmbIm<式中：Q-计算剪力Sm-计算截面中性轴以上毛截面面积对中性轴的面积矩b-计算截面中性轴处的截面宽度Im-计算截面的毛截面惯性矩-容许弯曲剪应力,落叶松弯曲剪应力取1.7Mpa按照均布荷载作用下的简支梁计算则有：Q=ql/2=18.9×0.6/2=5.67kNSm=bh2/8=100×1002/8=1.25×105mm3b=100mmIm=bh3/12=100×1003/1

40、2=8.33×106mm4=5.67×1000×1.25×105/(100×8.33×106)=0.85Mpa=1.7Mpa满足要求2.10 内模顶模板验算内膜板做成35m定型节。主、次肋均为10×10cm方木，次肋间距30cm，主肋间距3080cm不等。2.10.1顶模板验算竹胶板钉在10×10cm方木上，方木间距按照主肋间距3080cm考虑，直接承受上部施工荷载,取承受最大荷载处进行验算,截取1m宽的竹胶板简化为跨径为50cm的简支梁来验算钢筋混凝土荷载设计值q1 =1.2 ×0.25×26

41、=7.8kN/m；或者钢筋混凝土荷载设计值q1 =1.2 ×0.50×26=15.6kN/m； 倾倒混凝土荷载设计值q2=1.4×2.00×1=2.8kN/m；振捣混凝土荷载设计值q3=1.4×2.00×1=2.8kN/m；施工活荷载及其它荷载设计值q4=1.4×2.5×1=3.5kN/m；模板荷载设计值 q5=1.2×1.5×1=1.8kN/m；q = q1 +q2+q3+q4+q5=7.8+2.8+2.8+3.5+1.8=19kN/m；或者q = q1 +q2+q3+q4+q5=15.6+2

42、.8+2.8+3.5+1.8=26.8kN/m； 弯曲强度验算Mmax=1/8×q×L2=0.125×19×0.502=0.59kNm w =Mmax/W=0.59/(1.667×10-4)/1000=3.56Mpa<w=90Mpa 满足要求Mmax=1/8×q×L2=0.125×26.8×0.502=0.83kNm w =Mmax/W=0.30/(1.667×10-4)/1000=5.0Mpa<w=90Mpa 满足要求挠度验算 根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用

43、。q-作用在底模上压力线荷载q =（ 26×0.25+1.5+1）×0.3=2.7kN/m ；或者q = （26×0.5+1.5+1）×0.3=4.65kN/m挠度计算公式如下: fmax=5/384×qL4/(EI)=5 ×2.7×0.304/(384×7.5×106×0.144×10-6)=0.26mm<f=L/250=1.2mm 满足要求 fmax=5/384×qL4/(EI)=5 ×4.65×0.304/(384×7.5×

44、106×0.144×10-6)=1.51mm<f=L/250=2mm 满足要求 2.10.2次肋验算次肋10×10cm方木，间距50cm，支撑在间距为80cm的主肋上（最不利荷载），按照简支梁计算，则有： 曲强度验算Mmax=1/8×q×L2=0.125×4.65×0.802=0.372kNmw =Mmax/W=0.372/(1.667×10-4)/1000 =2.23Mpa<w=12Mpa 满足要求挠度验算根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。 q-作用在底模上压力线荷载 q=（26

45、×0.25+1.5+1）×0.3 =2.7kN/m ； fmax=5/384×qL4/(EI) =5 ×2.7×0.804/(384×9×106×8.33×10-6) =0.19mm<f=L/400=2.00mm 满足要求。2.10.3主肋验算主肋10×10cm方木，间距50cm，中间有水平支撑，支撑在底板钢筋及垫块上，单根方木承担最大竖向荷载的是中间间距80cm的竖向方木。N=q1+q2+q3+q4+q7+q8=（26×0.25+1.5+2.5+4.0+0.87+0.54）&#

46、215;（0.8/2+0.35/2）×0.3=2.74kN 木支柱强度验算 NAnmfc式中N-轴心压力设计值（N） An-木立柱的净截面面积（mm2） fc-木材顺纹抗压强度设计值(N/mm2) m-强度设计调整系数。则： NAn=2.74×1000100×100=0.274N/mm2 mfc=0.9×1.3×10=11.7 N/mm2>0.274N/mm2 满足要求。 稳定性验算NA0mfc式中 N-轴心压力设计值（N） -轴心受压杆件稳定系数A0-木立柱毛截面面积（mm2）L0=550mmi=b/12=10012=28.86mm =

47、L0/i=700/28.86=24.26 根据木结构设计规范查表，=0.933则：NA0=2.74×10000.933×100×100=0.29N/mm2<0.9×1.3×10=11.7N/mm2满足要求3.地基承载力设计(按最不利荷载计算)3.1该场区地形地貌类型多样，地层结构比较复杂，但分布较连续，厚度较稳定，物理力学性良好。地勘报告揭露该地区地基土承载力基本容许值fa0为130Kpa。3.2在进行该桥梁施工期间，天然地基已经破坏，因此应进行换填处理。 3.3根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范规定，立杆基础底面的平均压力应满足下

48、式的要求： pk=NKA<fg式中：pk立杆基础底面处的平均压力标准值kpa； Nk上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；A 基础底面面积（m2）fg地基承载力特征值（kpa），应按本规范的规定采用。3.4原地基表面杂土碾压密实后，分两层填筑40cm炮渣石，并碾压密实，压实后浇筑10cm厚 C20砼基础，碗扣支架底托坐在10×15cm垫木上。砼垫层及炮渣石的扩散角按30°考虑，扩散到渣土层底长度为：L=0.5×tan30°×2+0.15=0.73m，应力有重叠。由于立杆间距为0.6m，因此计算单根立杆受力时只能按照边长0.6&#

49、215;0.6m的正方形计算，则：A =0.6×0.6=0.36m2 单根立杆传至地基的承载力： pk=K×NKA=1.5×(27.08+2.6×0.6×0.6×0.5×10)0.36=132kpa回填石渣压实后地基承载力按照如下控制：pk=1.5×27.08÷0.26÷0.6=260kpa二、0#3# 箱梁模架检算：0#3#跨现浇箱梁高度1.4m，支架布置参照K103+141.5分离立交桥支架布置图。三、门洞布置及验算1门洞布置跨G204国道左、右幅各设置机动车门洞2个，单个门洞净宽3.75m

50、，高5m。门架上设置40#b槽钢纵梁,支柱采用600钢管(壁厚10mm)立柱，横桥向间距为1.2m，在立柱间用20槽钢以剪刀撑的连接方式焊接加固。四个门洞布置相同。门洞箱梁底板范围内纵梁采用双40#b工字钢单层设置，间距0.30m；翼缘板下范围内，间距0.60m。2门洞验算门洞净宽3.75m，高5m。跨线桥与G204国道斜交角120°，则单侧门洞斜长经计算12.1m，考虑到工字钢的定尺寸，按照12m设置。单跨工字钢计算跨径为（3.75+0.3+0.3）/sin60=5.02m，双门洞按照两等跨连续梁计算。跨越门洞纵梁选用40#b工字钢，设计受力参数为：W=1140cm3，I=2280

51、0cm4，ix=15.6cm,A=94.112cm2,每米重73.878kg，E=2.1×105MPa， =215 MPa ，fv=125MPa门洞设在4#5#轴G204国道段，单幅桥宽计算门洞，单幅箱梁宽度13.75米。横桥方向考虑到单侧增加1.2米防落物宽度，则单幅门洞长14.95m。钢筋混凝土容重按26kN/m3，则门洞荷载组合情况如下：根据施工图纸及门洞设计图，取最不利荷载直腹板处进行验算。直腹板处布置三根40#b工字钢，间距0.30m，斜向长度12m，则三根40#b工字钢范围内（0.6m宽）平均每延米混凝土为：1.075m2×1m1.075m3/m门洞范围混凝土荷

52、载为： 1.075m3/m×12m×26 kN/m3=335.4kN 40#b工字钢重：3根×0.739 kN/米×12米/根=26.604kN 底模板及方木重：12×0.6×1200N/m2 =8.64kN 施工荷载： 12×0.6×2500N/m2=18kN 振捣荷载: 12×0.6×2000N/m2=14.4kN 它施工荷载: 12×0.6×1000N/m2=7.2kN(风载按500N/m2其他雨、雪等按500N/m2)取恒荷载分项系数1.2，活荷载分项系数1.4N=1

53、.2×(335.4+26.604+8.64)+1.4×（18+14.4+7.2）=500.21kN每根工字钢承受荷载：500.21kN/3=166.74kN40b工字钢每延米承受最大荷载：q=166.74/12=13.89kN/m2.1强度验算按照两等跨连续梁计算承受弯矩：Mmax=KMql2=0.125×13.89×5.022=43.75kN·m（按照最大弯矩系数取值）则：=M/W=43.75×103/1140=38.38MPaw=215MPa 满足要求2.2挠度验算fmax=KMql4/1000EI=0.521×13.8

54、9×5.024×1012/（1000×2.1×105×22800×104） =0.1mm5.02×1000/400=12.55mm 满足要求2.3剪应力计算=QSmbIm<式中：Q-计算剪力Sm-计算截面中性轴以上毛截面面积对中性轴的面积矩b-计算截面中性轴处的截面宽度Im-计算截面的毛截面惯性矩-容许弯曲剪应力,工字钢取125Mpa按照均布荷载作用下的两等跨连续梁计算则有：Q=KVql=0.625×13.89×5.02=43.58kNSm=bh2/8=12.5×4002/8=2.5

55、15;105mm3b=12.5mmIm=22800cm4 =2.28×108mm4=43.58×1000×2.5×105/(12.5×2.28×108)=3.82Mpa=125Mpa满足要求2.4门洞处单根钢管立柱承受竖向力验算2.4.1钢管支撑受压稳定性验算根据钢管立柱布置图可知，腹板下钢管立柱分担混凝土重力最大（1.2、1.4为荷载分项系数）：N=1.2×5.02×26×（2.1×0.45+0.24×2）+1.4×5.02×1.2×（2.5+2+1） =269.57kN600×10mm钢管的面积:A=4D2-d2=46002-5802=18535.38mm2，钢管回转半径为： i=14D2+d2=1460