框架厂房工程高支模施工方案 -

1、1目录目录第一章第一章 方案编制依据方案编制依据.2第二章第二章 工程概况工程概况.2第三章第三章 施工难点及应对措施施工难点及应对措施.错误！未定义书签。第四章第四章 高支模支撑方案高支模支撑方案.错误！未定义书签。第五章第五章 高支模验算书高支模验算书.5第六章第六章 高支模施工的安全管理高支模施工的安全管理.24第七章第七章 高支模施工方法高支模施工方法.25第八章第八章 监测措施监测措施.31第九章第九章 高支模施高支模施工工图图.3232第一章第一章 方案编方案编制依据制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 J84-2001（2002 版）；2、建筑结构

2、荷载规范（GB5009-2001）；3、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）；4、木结构设计规范（GBJ5-88）；5、钢结构设计规范（GBJ17-88）；6、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；7、本工程的建筑、结构施工图纸；8、建筑施工计算手册（江正荣著）9、模板与脚手架工程施工技术措施第二章第二章 工程概况工程概况2.12.1 工程概述工程概述*车间为单栋独立厂房，总建筑面积 1506.39，总占地面积 598.34。首层层高为9.000 米，首层 6.000 米处局部设夹层；二层层高 10 米，二层 5 米高处局部设夹层。2.22.2 结构工程概况

3、结构工程概况1本工程基础为预应力桩承台基础，主体为钢筋混凝土框架结构。本工程0.000 标高相当于绝对标高 15.00 米， 2首层梁面结构标高为-1.000m，夹层梁板面结构标高为 5.95m，二层梁板面结构标高为 8.900m，二层夹层梁板面标高为 13.95m，屋面梁板面结构标高为 18.6018.90m。首层夹层楼板厚度为 100，梁的最大截面为 300800，柱的最大截面 10001000；二层楼板厚度为 120，二层梁的最大截面为 4501300，柱的最大截面 10001000；二层夹层楼板厚度为 110，梁的最大截面为 350800，柱的最大截面 10001000；屋面梁的最大截

4、面为 9002000，楼板厚度为 120，柱的最大截面 900900，独立柱间距（即主梁跨度）为 10 米。3由于施工图中大部分承台、基础梁顶面标高为-1.00，在施工组织设计中的总体施工部署中，在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。一层、二层支模最小高度分别为 8.60m、8m，均属于高支模，尤其是一层模板支撑体系及屋面梁 9002000梁的支设是本工程的一个关键，如何安全、牢固、环保、经济地解决这一问题，是我们的工作重点。 3第三章第三章 施工难点及应对措施施工难点及应对措施承台基础梁面标高为1.000m，首层层高设计为 8.900m (AD 轴)，无形中增加了楼层模板支架安装高

5、度，大大增加了高支模的施工难度和施工安全。同时由于拟建工程表层土层为回填土，地基承载力较低，无法满足高支模架的承载力要求。拟建建筑物梁板跨度较大、梁较高、荷载较重等原因，在浇筑砼施工时会出现较大沉降量，对模板安装起拱、屋面砼面层标高、平整度等较难控制。为确保工程质量、降低高支模安全风险和施工难度，采取以下措施方案来满足要求：拆除侧模待砼具有一定设计强度后就开始进行地面土方分层回填，分层厚度按照30cm 一层进行，随即采取机械强夯施工，土方回填密实度必须达到 94（经压实达到（经压实达到9494密实度的地基承载力能达到密实度的地基承载力能达到 350Kpa350Kpa 以上）以上），直至回填到地

6、面层底面位置。经过地面先施工处理，高支模基底平整度和地基承载力均满足了要求，同时也大大降低了高支撑的高度，降低了高支模的施工难度和风险。第四章第四章 高支模支撑方案高支模支撑方案4.14.1 梁模板及支撑架的梁模板及支撑架的设计设计4.1.14.1.1、 45013004501300 梁模板及支撑架的设计梁模板及支撑架的设计1、梁的底模与侧模均采用 18 厚九夹板，次龙骨选用 80100方木，梁底模木方垂直于梁截面支设，间距为 300，主龙骨采用 48*3.5钢管，横向间距 400。侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置，间距250，梁侧模用 12 对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁高每 400mm 设一道，

7、纵向间距每 500mm 设置一道。主梁底采用三排立杆，立杆沿梁宽间距为 450，中间的立杆位于梁宽方向的正中位置，梁两侧的立杆要在梁的截面以外。水平杆间距为 1500。3、主梁支撑体系与结构柱连接，并单独设置剪刀撑，保证周边板、次梁模板及支撑体系拆除后的支撑体系的稳定性。44.1.24.1.2、 90020009002000、90016009001600、80017008001700 梁模板及支撑架的设计梁模板及支撑架的设计1、梁的底模与侧模均采用 18 厚九夹板，次龙骨选用 80100方木，梁底模木方平行于梁截面支设，间距为 200，主龙骨采用 48*3.5钢管，横向间距 400。侧模背次龙

8、骨木方沿梁高方向布置，间距250，梁侧模用 16 对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁高每 400mm 设一道，纵向间距每 500mm 设置一道。主梁底采用四排立杆，立杆沿梁宽间距为 450，中间的立杆位于梁宽方向的正中位置，梁两侧的立杆要在梁的截面以外。水平杆间距为 1500。3、主梁支撑体系与结构柱连接，并单独设置剪刀撑，保证周边板、次梁模板及支撑体系拆除后的支撑体系的稳定性。4.24.2 首层顶板模板及支撑架的设计首层顶板模板及支撑架的设计1、顶板模板采用 18 厚九夹板，次龙骨选用 50100方木，间距为 400，主龙骨采用 48*3.5 钢管，间距 800。2、满堂脚手架支撑体系设计为：立杆间

9、距 800mm，水平杆每 1500mm 一道，架体纵横相连，设剪刀撑。在脚手架的底端之上 200mm，设纵横扫地杆。3、次梁及板的模板体系与主梁相对独立，便于模板支撑体系得分批拆除，二层梁板混凝土强度达到设计 80%开始拆除板底、次梁模板及支撑体系，待屋面混凝土浇筑完成拆除二层主梁的支撑体系及模板。4.34.3 剪刀撑的设置剪刀撑的设置1）满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。2）模板支架，其两端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。3）每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不小于 6 米，斜杆与地面的倾角宜在 4560之间。4

10、）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于 1 米，应采用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于 100mm。5）剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。54.44.4 与竖向构件的加固措施与竖向构件的加固措施混凝土的浇筑顺序为“先浇筑竖向混凝土构件，再浇筑水平向混凝土构件”，因此在浇注梁板混凝土时，旁边的竖向构件已具备一定的强度，结合上述情况，支撑体系的连墙件进行如下设置：在靠独立大柱子边上竖向每隔 3.0 米（与模板支撑体系的水平杆位置相吻合）设置一个钢管柱箍做为钢管支撑体系的连墙件。4.54.5 支撑

11、立杆基础支撑立杆基础1、由于在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。因此二层梁板下的支撑地面为首层回填土地面，考虑到施工场地地下水位本来就较高，再加上雨水影响，导致回填土地面承载力下降，确定在回填土上浇筑 100 厚 C15 砼垫层，以增加首层回填土地面的承载力。并采取在立杆下垫木方和模板，加大承压面积。先在土面上垫一块约500500宽的旧模板，在旧模板上垫上 50100 木方，然后在木方上面架设脚手架立杆。2、屋面梁板的支撑地面为二层梁板结构。为保证上部荷载的有效传递，在浇筑屋面梁板砼前，一、夹层的模板支撑体系暂不拆除，通过模板支撑体系将上部荷载进行传递。第五章第五章 高支模验算书高

12、支模验算书5.15.1 二层主梁模板验算二层主梁模板验算5.1.15.1.1、参数信息: 1.1.脚手架参数脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):8.60； 梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面； 2.2.荷载参数荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.450； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.300； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN

13、/m2):2.000； 3.3.木方参数木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.4.其他其他6 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 梁模板支撑架立面简图 5.1.25.1.2、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.1.荷载的计算：荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(

14、kN/m)： q1 = 25.0001.3000.600=19.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.300+0.450)/ 0.450=1.423 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.4500.600=1.080 kN； 2.2.木方楞的支撑力计算木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.219.500+1.21.423=25.108 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.080=1.512 kN；7 木方计算简图 经过计算得到从

15、左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=2.154 kN； N2=8.569 kN； N3=2.154 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 木方强度计算木方强度计算: : 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.569/0.600=14.282 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.114.2820.6000.600=

16、0.514 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.514106/133333.3 = 3.856 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算：木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.614.2820.600 = 5.142 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 35141.527/(280.000100.000) = 0.964 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算木方挠度计算:

17、: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.67711.902600.0004 /(1009500.000666.667103)=0.165 mm； 木方的最大挠度小于 600.0/250,满足要求!8 3.3.支撑钢管的强度计算支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.416 kN 中间支座最大反力Rmax=11.476； 最大弯矩 Mmax=0.298 kN.m； 最大变形 Vmax=0.142 mm；

18、截面应力 =0.298106/5080.0=58.610 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 5.1.35.1.3、梁底纵向钢管计算9 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 5.1.45.1.4、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

19、R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.48 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.1.55.1.5、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =11.476 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.600=1.332 kN； N =11.476+1.332=12.808 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截

20、面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；10 u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.100 m； 公式(1)的计算结果：

21、 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12807.819/(0.203489.000) = 129.024 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 129.024 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；

22、 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12807.819/(0.530489.000) = 49.419 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 49.419 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.016 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.016(1.500+0.1002) = 2

23、.016 m； Lo/i = 2015.642 / 15.800 = 128.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=12807.819/(0.406489.000) = 64.512 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 64.512 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 11 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全5.25.2 屋面层主梁模板验算屋面层主梁模板验算5.2.15.2.1、参数信息: 梁段信息:900*2000

24、1.1.脚手架参数脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):8.00； 梁两侧立柱间距(m):1.40；承重架支设:2根承重立杆，木方垂直梁截面； 2.2.荷载参数荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.900； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):2.000； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.3.木方参数木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.

25、000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.4.其他其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 12 梁模板支撑架立面简图 5.2.25.2.2、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.1.荷载的计算：荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.0000.400=20.000 kN/m； (

26、2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.400(22.000+0.900)/ 0.900=0.762 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.500)0.9000.400=1.620 kN； 2.2.木方楞的支撑力计算木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.220.000+1.20.762=24.915 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.620=2.268 kN；13 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=2.814 kN； N2=9.431

27、kN； N3=9.620 kN； N4=2.814 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 木方强度计算木方强度计算: : 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.620/0.400=24.049 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.124.0490.4000.400= 0.385 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.38

28、5106/133333.3 = 2.886 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算：木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.624.0490.400 = 5.772 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 35771.760/(280.000100.000) = 1.082 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算木方挠度计算: : 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计

29、算公式如下: 最大变形 V= 0.67720.041400.0004 /(1009500.000666.667103)=0.055 mm； 木方的最大挠度小于 400.0/250,满足要求! 3.3.支撑钢管的强度计算支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下14 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=1.169 kN 中间支座最大反力Rmax=12.533； 最大弯矩 Mmax=0.366 kN.m； 最大变形 Vmax=0.325 mm； 截面应力 =0.366106/5080.0=72.090 N

30、/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 5.2.35.2.3、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 5.2.45.2.4、扣件抗滑移的计算:15 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算

31、中R取最大支座反力，R=12.53 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.2.55.2.5、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =12.533 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1368.000=1.306 kN； N =12.533+1.306=13.838 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截

32、面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001

33、.500 = 2.976 m；16 Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=13838.185/(0.203489.000) = 139.404 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 139.404 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得

34、到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=13838.185/(0.530489.000) = 53.394 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 53.394 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.014 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.014(1.500+0.1002) = 2.012 m； Lo/i = 2011.675 / 15.

35、800 = 127.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=13838.185/(0.412489.000) = 68.687 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 68.687 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全175.35.3 首层顶部楼板模板验算首层顶部楼板模板验算5.3.15.3.1、参数信息: 1.1.脚手架参数脚手架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；

36、步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):8.78； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.2.荷载参数荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.3.木方参数木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗

37、剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):400.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 18 图2 楼板支撑架荷载计算单元 5.3.25.3.2、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.4000.200

38、 = 2.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.400 = 0.140 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.8000.400 = 0.960 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:19 均布荷载 q = 1.2(2.000 + 0.140) = 2.568 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.960=1.344 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.3440.800 /4 + 2.5680.

39、8002/8 = 0.474 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.344/2 + 2.5680.800/2 = 1.699 kN ； 截面应力 = M / w = 0.474106/83.333103 = 5.691 N/mm2； 方木的计算强度为 5.691 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.8002.568/2+1.344/2 = 1.699 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1699.200/(2 50.0

40、00 100.000) = 0.510 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.510小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 2.000+0.140=2.140 kN/m； 集中荷载 p = 0.960 kN； 最大变形 V= 52.140800.0004 /(3849500.0004166666.67) + 960.000800.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.547 mm； 方木的最大挠度

41、0.547 小于 800.000/250,满足要求! 5.3.35.3.3、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.5680.800 + 1.344 = 3.398 kN； 20 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.476 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.799 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.307 kN ； 截面应力 = 0.476106/5080.000=93.670 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强

42、度小于 205.000 N/mm2,满足要求!21 支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求! 5.3.45.3.4、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.307 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.3.55.3.5、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷

43、载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1298.780 = 1.133 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800 = 0.224 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.8000.800 = 3.200 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.557 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.00

44、0 ) 0.8000.800 = 1.920 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.157 kN； 5.3.65.3.6、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 22 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.157 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N

45、/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.00

46、0 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8156.998/（0.207489.000） = 80.584 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 80.584 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8156.998/（0.53048

47、9.000） = 31.474 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 31.474 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.017 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.017(1.500+0.1002) = 2.149 m； Lo/i = 2149.023 / 15.800 = 136.000 ； 由长细比 Lo/i 的

48、结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.367 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8156.998/（0.367489.000） = 45.452 N/mm2；23 立杆稳定性计算 = 45.452 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。5.45.4 地基承载力验算地基承载力验算根据以上的荷载计算:1)450*1300 主梁底中间立杆的轴心压力设计值 N=12.808KN(立杆压在基础梁上)；2）楼板底立杆的轴心压力设计值 N=8.157KN则脚手架立杆传

49、至基础顶面的轴心压力最大值为楼板底立杆 N=12.808KN3）地基承载力计算公式：N/ AdKfak式中：N-脚手架立杆传至基础顶面的轴心力设计值 Ad-立杆基础的计算底面积；可按以下情况确定：在支座下设有厚度5060的木垫板时（或脚手板），则 Ad=ab（a、b 为垫板的两个边长，且不小于 200），当 Ad的计算面积大于 0.25时，则取0.25计算；） K-脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土取 0.4；对粘土取 0.5；对岩石、砼取 1.0. Fak-地基承载力特征值,根据地质报告及地基强夯的结果，场地中砂性粘土层的承载力不低于 16T/，fak=160KPa。 N/ A

50、d=12.808/0.25=51.232KN/ Kfak=0.4160=64K N/满足要求。24第六章第六章 高支模施工的安全管理高支模施工的安全管理6.16.1 施工组织和责任分工施工组织和责任分工6.1.16.1.1 项目部管理人员组织及职责分工项目部管理人员组织及职责分工6.1.1.1 项目技术负责人：负责项目部全面技术工作；6.1.1.2 项目质量总监：对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对建材质量进行检查、监控；6.1.1.3 项目木工工长：对模板工程进行技术交底；对施工过程进行监控；负责模板工程验收。6.1.1.4 项目测量员：负责工程的全部放线工作、保护控制桩、

51、水准点；6.1.1.5 项目专职安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对支撑的搭设质量进行现场检查、监控；6.1.26.1.2 施工处管理人员组织及职责分工施工处管理人员组织及职责分工6.1.2.1 模板工长：对模板加工、安装向工人交底；对模板加工、安装进行现场指导；6.1.2.2 质检员：对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项目的整改；负责模板工程自检；6.1.2.3 测量员：配合项目部测量员进行墙、柱、门窗洞口放线工作。6.1.2.4 兼职安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，落实不合格项目的整改；对支撑的搭设质量进行自检；所有架子工必须具备有效的特殊

52、工种操作证；6.26.2 脚手架施工质量要求及验收脚手架施工质量要求及验收1.脚手架搭设完毕后，经检查合格后，方允许投入使用或继续使用。2在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时，应另外进行检查，合格后方可使用。3.脚手架验收的技术要求有以下几点：1）基础表面坚实平整，不积水，垫板不晃动，底座不滑动、沉降小于 10mm；2）立杆总垂直度偏差不大于 15mm，步距偏差不大于 20mm，柱距偏差不大于 50mm，排距偏差不大于 20mm；3）同一根大横杆两端的高差不大于 20mm，同跨内外两根大横杆高差不大于 10mm254）扣件紧固质量用扭力扳手检查，抽样按随

53、机均布原则确定，不合格者必须重新拧紧并达到紧固要求。6.36.3 脚手架安全管理脚手架安全管理1、所有架子工必须具备有效的特殊工种操作证；2、施工前必须进行安全技术交底；3、上架操作时，必须戴好安全帽，系好安全带，严禁穿带钉易滑鞋上岗作业；4、严禁酒后及六级以上大风、雷雨天上架作业；5、作业时，必须具备工具袋，严禁向下乱丢杂物；6、注意随时检查架体及节点情况，发现问题及时上报处理；7、注意清理架上杂物清理，减轻架上的荷载；8、不得将模板支架、揽风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上；9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。第七章第七章 高支模施工方法高支模施工方法7.17.1 支

54、撑系统安装支撑系统安装7.1.17.1.1 钢管钢管钢管采用外径 48mm、壁厚 3.5mm 的焊接钢管，钢管材质宜使用力学性能适中的 Q235钢，其材性应符合碳素结构钢（GB70088）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为 46.5m（这样的长度一般重 25kg 以内，适合人工操作）。用于小横杆的钢管长度应适应脚手架宽度的需要。作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：即对进场的钢管先行除锈，然后内壁察涂两道防锈漆，外壁涂防锈漆一道和面漆两道。在脚手架使用一段时间以后，由于防锈层会受到一定的损伤，因此需重新进行防锈处理。7.1.27.1.2 扣件扣件扣件为杆件的连接件。有直

55、角扣件（十字扣）、旋转扣件（回转扣）、对接扣件（筒扣、一字扣）三种，其技术要求如下：1）扣件应采用 GB97867可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8 的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合 GB700-88碳素结构钢中 Q235钢的规定； 262）铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；4）扣件活动部分应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm；5）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于 5mm；6）扣

56、件表面应进行防锈处理。7.1.37.1.3 构造要求构造要求1 1立杆立杆1）每根立杆底部必须设置垫板。2）脚手架必须设置纵、横扫地杆。扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。3）脚手架的步距为 1.6 米，误差在 100 以内。4）立杆接长必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3；5）支架立杆应竖直设置，2 米高度的垂直允许偏差为 15mm；500mmaa/3立杆接头横杆立杆h/3500mm立杆、水平杆接头位置示意图2

57、2剪刀撑剪刀撑1）满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连27续设置。2）模板支架（高于 4 米），其两端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。3）每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不小于 6 米，斜杆与地面的倾角宜在 4560之间。4）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于 1 米，应采用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于 100mm。5）剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。7.27.2 梁、板模板安装梁、板模板安装7.2.17.2.1

58、 模板加工模板加工1梁模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于 1。翘曲、变形的方木不能作为龙骨使用。2模板的加工管理：模板加工完毕后，必须经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的多层板，如果有飞边、破损模板必须切掉披损部分，然后刷封边漆加以利用。7.2.27.2.2 支模前的准备工作支模前的准备工作 1做好定位基准工作。 （1）根据控制轴线用墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。 （2）在柱墙坚向钢筋上部 50cm 标注高程控制点，用以控制梁板模标高。 （3）设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上（以勿烧主筋断面为准），并按

59、二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。 2施工需用的模板及配件其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。 3经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于 10cm。 4模板安装前，做好下列准备工作： （1）向施工班组、操作工人进行技术交底； （2）在模板表面涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。28 5做好施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。7.2.37.2.3 模板的支设安装模板的支设安装 1模板的支设安装，遵守下列规定： （1）按配板设计循序拼装，以保证模板系统的稳定性； （2）配件必须装插牢固。支柱

60、和斜撑下的支撑面应平整垫实，要有足够的受压面积。支承件应着力于外钢楞； （3）预埋件与预留孔必须位置准确，安设牢固； （4）支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置； 2模板安装时，应切实做好安全工作，应符合以下安全要求： （1）登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上；各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落； （2）装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷； （3）装拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过 3.5m 时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。 （4）安装墙、