连续梁施工监控计算书

1、新建客货共线(40+64+40)m预应力混凝土连续梁桥施工监控计算书计算：复核：审核：目录1 工程概况11.1 结构概况11.2 施工方况12计算规范与依据23计算基本资料及参数选取33.1 基本资料33.1.1 技术指标33.1.2 主要材料33.2 主要参数选取43.2.1 恒载43.2.2 活载53.2.3 附加力63.2.4 特殊荷载63.2.5 荷载组合64计算模型64.1 .结构离散74.2 施工阶段模拟94.3 施工阶段计算结果254.3.1 各施工阶段累计位移254.3.2 施工阶段应力344.4 立模标高的确定364.4.1 成桥阶段累计位移374.4.2 活载位移374.4

2、.3 预拱度371工程概况新建（40+64+4。m续梁，墩号134#137#,正线间距S=4.6m,按200km/h（预留250km/h）城际客运专线铁路标准设计，采用悬臂现浇法施工。1.1 结构概况（40+64+4。rn应力混凝土连续梁，采用悬臂法施工。梁全长145.5m,计算跨度为（40+64+40）m,中支点处截面最低点梁高5.204m,边跨8.75m直线段截面最低点梁高2.804m,梁底下缘按圆曲线变化。边支座中心线至梁端0.75m,边支座横桥向中心距4.60m,中支座横桥向中心距4.20m。截面类型为单箱单室，变高度、变截面箱梁。底板、腹板、顶板局部向内侧加厚，中支点处局部向外加厚，

3、均按直线线性变化。全联在端支点、中跨跨中及中支点共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。挡碎墙内侧净宽9.0m,线路中心至挡碎墙内侧2.2m,桥面宽12.2m,桥梁建筑总宽12.50m（按桥上设置插板式金属声屏障计算）。1.2 施工概况根据（40+64+40）m连续梁施工设计图，本桥施工采用悬臂浇注，边跨及中跨合拢利用吊架合拢。该桥施工过程概略如下:第一阶段:第二阶段:承台、墩身、托盘、顶帽施工及在0号块现浇支架上浇筑墩顶0#梁段，对称张拉0#块梁段内相应钢束。在0颜上墩身两侧对称拼装悬浇挂篮，进行挂篮静载测试后，对称悬浇1#梁段混凝土，对称张拉1#块梁段内相应钢束。第三阶段:挂篮前移

4、,墩身两侧对称悬浇2#梁段,对称张拉2#梁段内相应预应力钢束。第四阶段:挂篮前移,墩身两侧对称悬浇3#梁段,对称张拉3#梁段内相应预应力钢束。第五阶段挂篮前移,墩身两侧对称悬浇4#梁段,对称张拉4#梁段内相应预应力钢束。第六阶段:挂篮前移,墩身两侧对称悬浇5#梁段,对称张拉5#梁段内相应预应力钢束。第七阶段:挂篮前移,墩身两侧对称悬浇6#梁段,对称张拉6#梁段内相应预应力钢束。第八阶段:挂篮前移,墩身两侧对称悬浇7#梁段,对称张拉7#梁段内相应预应力钢束。第九阶段:挂篮前移,墩身两侧对称悬浇8#梁段,对称张拉8#梁段内相应预应力钢束;9同时搭设边跨直线段支架并预压，边跨直线段混凝土浇筑。第十阶

5、段：拆除挂篮，安装边跨合拢吊架，边跨临时锁定，边跨合拢段混凝土浇筑，张拉边跨合拢相应钢束。第十一阶段：安装中跨合拢吊架，中跨临时锁定，中跨合拢段混凝土浇筑，张拉中跨合拢相应钢束。第十二阶段：进行桥面系（桥面栏杆、桥面铺装）施工。2计算规范与依据1）高速铁路设计规范（试行）（TB10621-2009）2）新建时速200公里客货专线铁路设计暂行规定（上、下）（铁建设2005285号）3）铁路桥涵设计规范（TB10002.1TB10002.5-2005）4）铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005）（局部修订条纹：铁建设20105号、铁建设2010257号）5）铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混

6、凝土结构设计规范（TB10002.3-2005）局部修订条纹：铁建设200922号、铁建设2010257号）6）铁路混凝土结构耐久性设计规范（TB10005-2010）7）铁路工程抗震设计规范（GB50111-2006（2009年版）8）客运专线铁路桥涵工程施工技术指南（TZ213-2005）9）客货专线高性能混凝土暂行规定（科技基2005101号）10）客货共线铁路桥涵工程施工技术指南（TZ203-2008）11）铁路混凝土工程施工技术指南（铁建设2010241号）12）新建郑州至焦作铁路工程郑州黄河大桥铁路桥梁通用参考图-时速250公里客运专线铁路有碎轨道悬臂现浇预应力混凝土连续梁（双线）

7、（40+64+4。m连续梁（图号：专桥（2010）2267A-V）1.1 其他相关规范、规程3计算基本资料及参数选取1.2 基本资料1.2.1 技术指标1）设计速度：客车250Km/hR以下，货车160Km/h（C62、C6秋80Km/h）及以下。2）线路情况：双线，正线间距为4.6m；直、曲线，最小曲线半径4000m困难条件下按3500ms行检算。3）环境类别及作用等级：一般大气条件下无防护措施的地面结构，环境类别为碳化环境，作用等级为T1、T2。4）设计使用年限：正常使用条件下梁体结构设计使用寿命为100年。5）长大货车检算类型：本设计仅对常用D2、D30D3WU车通过时进行检算。6）施工

8、方法：桥位悬臂浇筑施工。7）地震烈度：本结构适用于设防烈度八度及以下（地震动峰值加速度Ag03.0,Q-O144.01.3336.83.215AC5.9r-c0.8c346.93.1cc164-75.8LA0.94-7357.1cc2.9175.11.7369.60.6186.71.1379.50.6196.71.2387.53.220579271396.43.4注：表内数字正号表示压应力，负号表示拉应力。表4-4合拢阶段正应力计算表、施工号节点号33343536上缘下缘上缘下缘上缘下缘上缘6r0.6AO13.044-70.712.80.812.73.4LC91.311.71.511.51.6

9、11.35.0154-76.8cr3.3cc6.9cr3.1O-77.1CA2.9CL9.5cr176.23.86.33.76.43.58.9196.83.26.93.17.12.99.6244c=5.0la1.35.04O1.35.30.98.80-4;节点号、1.636-1.11.337-0.71.9381.63.139下缘上缘下缘上缘下缘上缘下缘610.93.310.64.39.23.97.998.44.98.35.18.04.57.2150.79.40.77.43.46.33.6171.38.81.36.44.35.44.5190.69.50.67.53.26.43.4246.58.7

10、6.38.96.07.95.52815.63.214.95.611.55.39.1注：表内数字正号表示压应力，负号表示拉应力4.4 立模标高的确定在主梁的悬臂浇筑过程中，梁段立模标高的合理确定，是关系到主梁线形是否平顺、是否符合设计的一个重要问题。如果在确定立模标高时考虑的因素比较符合实际，而且加以正确的控制，则最终桥面线形较为良好。立模标高并不等于设计中桥梁建成后的标高，一般要设置一定的预拱度，以抵消施工中产生的各种变形（竖向挠度）。其计算公式如下：Hlmi=Hsjiflif2i.f3i.f4i.f5i.fgl式中：Himii阶段立模标高；Hsjii阶段设计标高；Zf/一由本阶段及后续施工阶

11、段梁段自重在i阶段产生的挠度总和；Zf2i由张拉本阶段及后续施工阶段预应力在i阶段引起的挠度；f3i一混凝土收缩、徐变在i阶段引起的挠度；f4i一施工临时荷载在i阶段引起的挠度；f5i一取活载在i阶段引起的挠度的50%fgi一挂篮变形值。Zfli、工f2i、其中挂篮变形值是根据挂篮加载试验确定的在施工过程中加以考虑,、f5i在前进分析和倒退分析计算中已经加以考虑。根据上述计算式和监控分析,可以计算出各梁段的预拱度(相对于设计标高)，如图4-47和表4-5。4.4.1 成桥阶段累计位移(40+64+40)m预应力混凝土连续梁桥成桥阶段累计位移如图4-45示，图中示出了成桥阶段即二期包载铺装后和收

12、缩徐变3650天后的累计位移。图4-45 (40+64+40)m预应力混凝土连续梁桥累计位移4.4.2 活载位移星睬调距酒(m)ZK活载(双线)作用下箱梁向下的位移如图 4-46所示。图4-46ZK活载作用下箱梁最大竖向位移4.4.3 预拱度预拱度的计算结果见图4-47和表4-5。2Q距梁端距离(E)图4-47梁体预拱度图4-47预拱度计算结果不包括挂篮变形，在施工中需计入挂篮变形对预拱度修正图4-47和表4-5中预拱度是按照收缩徐变3650天后累计位移计算的。表4-5立模标Wj计算表节点号距梁端距离（m）梁底设计标高（m）成桥阶段累计位移（mm）收缩徐变3650天后位移（mm）0.5倍活载最

13、大竖向位移（mm）未考虑挂篮变形的预拱度（mm）挂篮变形（mm）考虑挂篮变形的预拱度（mm）考虑挂篮变形的底模立模标高（m）备注10-1.3-3.0-0.23.2全桥左端部20.75-0.1-1.20.01.2134#墩支座中心31.450.90.4-0.3-0.144.655.67.3-1.5-5.957.759.212.7-2.5-10.2A10#块端部69.7512.416.6-3.1-13.5A8#块端部713.2513.117.7-3.8-13.9A7#块端部816.7511.615.6-4.2-11.4A6#块端部920.2512.415.3-4.2-11.1A5#块端部1023.

14、7511.713.1-3.8-9.3A4#块端部1127.259.69.6-3.2-6.3A3#块端部1230.756.75.4-2.5-2.9A2#块端部1333.753.91.7-1.80.1A1#块端部1436.751.3-1.6-1.02.6A0#块左端部1538.20.2-2.8-0.73.51639.25-0.4-3.6-0.44.01740.75-1.4-4.6-0.14.7135#墩支座中心1842.25-2.2-5.6-0.66.21943.25-2.8-6.2-1.07.22044.75-3.5-6.9-1.58.5A0#块右端部续表4-5立模标高计算表节点号距梁端距离（m

15、）梁底设计标高（m）成桥阶段累计位移（mm）收缩徐变3650天后位移（mm）0.5倍活载最大竖向位移（mm）未考虑挂篮变形的预拱度（mm）挂篮变形（mm）考虑挂篮变形的预拱度（mm）考虑挂篮变形的底模立模标高（m）备注2147.75-4.3-7.6-2.710.3B1#块端部2250.75-4.9-7.5-4.011.5B2#块端部2354.25-5.7-7.0-5.512.5B3#块端部2457.75-6.9-6.3-7.013.4B4#块端部2561.25-9.1-6.4-8.414.8B5#块端部2664.75-12.6-7.7-9.617.3B6#块端部2768.25-13.1-6.4

16、-10.416.8B7#块端部2871.75-15.6-7.8-10.818.6B8#块端部2973.75-14.8-7.0-10.817.8B8#块端部3077.25-12.4-5.4-10.415.8B7#块端部3180.75-12.0-6.6-9.616.2B6#块端部3284.25-8.5-5.1-8.413.5B5#块端部3387.75-6.4-4.9-7.011.9B4#块端部3491.25-5.2-5.3-5.510.9B3#块端部3594.75-4.4-5.9-4.09.9B2#块端部3697.75-3.9-6.1-2.78.8B1#块端部37100.75-3.1-5.7-1.

17、57.2A0#块左端部38102.2-2.4-5.1-1.06.139103.25-1.9-4.6-0.65.240104.75-1.1-3.8-0.13.9136#墩支座中心49续表4-5立模标高计算表成桥阶段收缩徐变0.5倍油载耒考虑挂篮变考虑挂篮变考虑挂篮变节点距梁端梁底设累计位移3650天后位最大竖向位形的预拱度挂篮变形形的预拱度形的底模立备注号距离（m）计标高（m）(mm)移（mm）移（mm）(mm)(mm)(mm)模标高（m）41102.25-0.2-2.9-0.43.342103.30.4-2.3-0.72.943104.751.4-1.2-1.02.2A0#块右端部44111.753.91.7-1.80.1B1#块端部45114.756.65.1-2.5-2.6B2#块端部46118.259.49.1-3.2-5.9B3#块端部47121.7511.612.6-3.8-8.8B4#块端部48125.2512.214.6-4.2-10.4B5#块端部49128.7511.214.4-4.2-10.2B6#块端部5013