钢栈及平台桥专项施工方案

1、钢栈及平台桥专项施工方案(5.14)望虞河大桥工程项目钢栈桥及钻孔平台专项施工方案编制：审核：批准：无锡大诚建设有限公司望虞河大桥工程项目经理部2015年5月13日目录第一章工程概述一、工程概况1二、地质水文气象2第二章钢栈桥及钻孔平台设计一、设计说明6二、设计依据8三、技术标准9四、地质情况9第三章钢栈桥平台施工方案一、施工工艺10二、测量放样12三、栈桥平台搭设12四、主要机械设备、材料18五、栈桥施工技术质量控制措施及验收标准18六、水上作业安全事项20七、水上施工应急预案及措施21八、文明施工与环境保护21九、临时用电安全措施22第四章钢栈桥及钻孔平台计算书一、工况分析26二、钢栈桥6

2、1T履带吊+20T荷载分析计算26三、钻孔平台荷载分析计算3736第一章工程概述一、工程概况本项目望虞河大桥桥址区地貌类型属长江下游太湖冲湖积平原区，地势平坦开阔，地面高程2.005.60m。桥位处河口宽约175m,水面宽约160m,实测河底最低点高程约-5.3m,两侧河堤标高4.05.5m,河道顺直，基本无冲淤变化，岸坡较稳定，桥址处位于现状后港公路大桥角新桥处。河道两侧现状有防洪大堤，防洪通道净空7X4.5m,堤顶标高约5.5m（黄海高程）。主墩采用群桩基础接承台接双柱式桥墩形式。主桥中墩为4#6#%,其群桩基础为7根直径1.5m钻孔灌注桩，桩长为75ml右幅5#®承台平面尺寸为

3、10.75m（顺桥向）X10.5m（横桥向），其余中墩为9.5m（顺桥向）x10.5m（横桥向），主墩承台厚3.5m,墩柱为6.5*2.5m薄壁墩，平均柱高为12.9m。其中承台顶高程为黄海-5.9m,满足太湖流域重要河湖管理范围内建设项目水利技术规定（试行）第3.1.3条中规定的“桥墩水下承台顶面高程至少应低于规划河底以下0.50米。望虞河为-3.50米以下；望虞河后续工程规划范围内的桥墩水下承台顶面高程应降至-3.50米以下。”的要求。过渡墩采用群桩基础接承台接双柱式桥墩接盖梁形式。过渡墩为3#、7#墩，其群桩基础为4根直径1.5m钻孔灌注桩，桩长为55ml承台平面尺寸为6.5m（顺桥向）

4、x2.5m（横桥向），承台间设置横系梁，承台厚3.0m,立柱为2x2m带倒角矩形截面立柱，平均柱高为3.1m。盖梁厚1.4m,横桥向长度为10m引桥桥墩采用桩柱式，桥墩均设置2根直径130cm立柱接150cm的钻孔灌注桩，桩问距为6.4m。桥台采用桩柱式，单个桥台设置3根直径150cm钻孔灌注桩基，桩间距为3.9m。二、地质水文气象1、地质情况据钻探鉴别、静力触探试验、标准贯入试验结果及室内土工试验成果等资料分析，勘察区勘探深度内土体可分为14个工程地质层，各地基土层分布及工程地质特征详述如下：1-1层素填土：灰黄色，结构松散，主要由粉质粘土组成，含植物根茎。厚度：1.504.20m,平均3.

5、00m；层底标高：0.901.90m,平均1.42m；层底埋深：1.504.20m,平均3.00m。该层工程地质性质较差，不宜利用。1-3层淤泥：灰黑色，流塑，主要由黏土组成，含贝壳类。场区河道底部分布，厚度：0.500.60m,平均0.55m；层底标高：-7.00-6.35m,平均-6.68m;层底埋深：0.500.60m,平均0.55m。该层工程地质性质较差，不宜利用。2-1层黏土：灰黄色，可塑，切面光滑，含铁钻结核及氧化铁斑点。厚度：1.803.30m,平均2.70m；层底标高：-2.40-0.30m,平均-1.30m;层底埋深：4.606.40m,平均5.45m。该层工程地质性质较好。

6、地基土承载力fa0=200kPa，钻孔桩桩侧土摩阻力qik=55kPa。2-2层淤泥质粉质黏土：灰黑色，流塑软塑，切面较光滑，局部可见有机质残留和粉土团块。厚度：5.005.80m,平均5.40m；层底标高：-5.30-4.30m,平均-4.80m;层底埋深：9.8011.00m,平均10.40m。该层工程地质性质较差。地基土承载力fa0=80kPa，钻孔桩桩侧土摩阻力qik=20kPa。2-3层粉质黏土：灰黄色，可塑硬塑，切面较光滑，含铁钻结核及氧化铁斑点。仅钻孔G10揭露，厚度：3.20m；层底标高：-7.50m；层底埋深：13.00m。该层工程地质性质一般。地基土承载力fa0=200kP

7、a，钻孔桩桩侧土摩阻力qik=45kPa。3-1层粉土夹粉砂：灰色，很湿，稍密中密，切面无光泽，韧性及干强度低，摇震反应迅速，含有云母碎片，夹粉砂薄层。场区普遍分布，厚度：1.607.60m,平均4.00m；层底标高：-10.00-5.20m,平均-7.93m；层底埋深：2.2014.00m,平均8.65m。该层工程地质性质一般，地基土承载力fa0=140kPa，钻孔桩桩侧土摩阻力qik=35kPa。3-2层粉砂：灰色，饱和，中密密实，含有云母碎片，局部夹粉土。场区普遍分布，厚度：8.7012.50m,平均9.97m；层底标高：-18.80-17.05m,平均-17.84m；层底埋深：11.2

8、023.70m,平均19.24m。该层工程地质性质一般，地基土承载力fa0=160kPa,钻孔桩桩侧土摩阻力qik=40kPa。4-1层粉质黏土：灰黄色，可塑硬塑，切面较光滑，含铁钻结核及氧化铁斑点，局部夹薄层粉土。场区普遍分布，厚度：3.9013.60m,平均8.74m；层底标高：-31.40-21.60m,平均-26.58m；层底埋深：20.6034.20m,平均27.99m。该层工程地质性质较好，地基土承载力fa0=220kPa，钻孔桩桩侧土摩阻力qik=55kPa。4-2层淤泥质粉质黏土：灰色，流塑软塑，切面较光滑，局部可见粉土团块和薄层粉土。场区普遍分布，厚度：10.0019.90m

9、,平均13.70m；层底标高：-46.80-33.50m,平均-40.28m；层底埋深：34.5052.30m,平均41.69m。该层工程地质性质较差，地基土承载力fa0=100kPa，钻孔桩桩侧土摩阻力qik=25kPa。4-3层粉质黏土：灰黄色，可塑，切面较光滑，局部夹杂粉土薄层。场区普遍分布，厚度：4.4012.80m,平均7.65m；层底标高：-47.90-46.15m,平均-46.84m；层底埋深：40.3053.60m,平均47.57m。该层工程地质性质一般，地基土承载力fa0=150kPa,钻孔桩桩侧土摩阻力qik=40kPa。5-1层粉土：灰色，很湿，密实，切面无光泽，韧性及干

10、强度低，摇震反应迅速，含有云母碎片，夹粉砂薄层。场区普遍分布，厚度：5.406.60m,平均6.01m；层底标高：-53.60-52.50m,平均-52.85m;层底埋深：46.2059.00m,平均54.26m。该层工程地质性质一般，地基土承载力fa0=170kPa，钻孔桩桩侧土摩阻力qik=45kPa。5-2层粉质黏土：灰色，可塑硬塑，切面较光滑，含铁钻结核及氧化铁斑点，局部夹薄层粉土。场区普遍分布，厚度：16.4019.40m,平均17.90m；层底标高：-71.90-69.70m,平均-70.83m；层底埋深：64.6077.40m,平均71.42m。该层工程地质性质一般，地基土承载力

11、fa0=180kPa，钻孔桩桩侧土摩阻力qik=50kPa。6层粉土：灰色，很湿，密实，切面无光泽，韧性及干强度低，摇震反应迅速，夹粉砂薄层。场区普遍分布，厚度：11.2012.70m,平均11.95m；层底标高：-83.70-82.05m,平均-82.88m；层底埋深：76.2077.30m,平均76.75m。该层工程地质性质较好，地基土承载力fa0=220kPa，钻孔桩桩侧土摩阻力qik=65kPa。2、水文情况勘察区属长江流域太湖水系，河网密布，主要河流穿越沟、塘、港、湾，与太湖直接相通。区内水文气象的特征不仅直接反映地表水资源的变化规律，而且与地下水资源的补给条件密切相关。区内地表水系

12、较发育，以河、湖为主，线路穿越地段河流均流向太湖，河水位的变化与区内降水量关系密切。河湖水位的变化与降水量年际、年内变化基本一致，稍有滞后，从近几十年来资料反映，市区多年平均水位为1.254m,历史最高水位3.054m（1991年），最低水位为0.104m（1934年），百年一遇设计洪水位为3.05m。3、气象勘察区属长江中下游季风气候带，受海洋气候影响，温和湿润，四季分明，日照充足，无霜期长。据无锡市气象台统计资料：19552002年的年平均降雨量为1088.5mm,69月份较为集中。本区陆域年蒸发量750800mm水面年蒸发量10001050mm年平均相对湿度为79%年平均气温15.5C,

13、1月份最低平均气温23c,7月份最高平均气温2829，最高气温37.7（85年7月），最低气温-12.5（69年2月）。第二章 钢栈桥及钻孔平台设计、设计说明因望虞河大桥桥墩施工需要，根据施工现场的具体地质情况、水纹情况和气候情况，在该区域搭设两座钢栈桥及钻孔平台，栈桥长约80ml标准段宽度为6米，加宽处宽度为12米，栈桥两侧设栏杆，下部结构采用钢管桩基础，上部结构采用贝雷和型钢的组合结构。栈桥的结构形式：标准断面采用2片一组共计2组贝雷桁架，贝雷横向间距0.45m，2组贝雷横向间距3.9m,标准跨径为9ml加宽段采用两边3片+中间2片共计3组贝雷桁架。栈桥钢管桩顶采用双拼132b盖梁；面系分

14、配横梁为I32b,间距为0.75m；栈桥桥面系采用8mm定型桥面板，下面勒梁采用I12.6b，间距0.25m；基础6500X8mrffl管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用16a号槽钢连接成整体。钻孔平台的结构形式为横向十二排单层贝雷桁架，桁架0.9m间距为一组，组与组之间设计依据 1）公路桥涵设计通用规范 2）公路桥涵地基与基础设计规范 3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范 4）公路桥涵施工技术规范 5）装配式公路钢桥多用途使用手册 6）钢结构计算手册距离为2.6m,标准跨径为13ml平台桥面系分配横梁为I25b,间距为30cm,上面满铺8mmi花纹钢板；基础采用小529x10mi

15、m?6630X8mrmZ上钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用16a号槽钢连接成整体。JTGD60-2004)JTGD63-2007)JTJ025-86)JTG/TF50-2011)三、技术标准1）桥面设计顶标高为+5m。2）设计荷载：61T履带吊+20T吊重及16T钻机。栈桥：6仃履带吊+20T吊重平台：单个平台同时上3台16T钻机。恒载分项系数取：1.2活载分项系数取：1.4（即考虑施工荷载）4）水面标高为+1.6m。5）河床标高为-5.4mo6）设计行车速度10km/h,纵向行车间距不小于12m四、地质情况层号岩土名称层厚桩侧摩阻力qikKpa地基土承载faKpa备注3-2

16、粉土夹粉砂2351404粉砂8.7401606-1粉质粘土9.4502007-1淤泥质粉质粘土13.9251008-1粉质粘土5.840150第三章钢栈桥平台施工方案、施工工艺流程我部栈桥施工拟采用先从无锡段开始施工，然后施工苏州段。采用履带吊配合振动锤进行下部钢管桩施工；上部结构采用加工场地拼装，现场整体吊装。履带吊插打钢管桩施工示意图如下：调部励就曾片搬朋胡野豺涮ht翻与豺瘫钢栈桥平台施工图片成型后的栈桥图片栈桥平台施工流程如下图施工工艺流程图二、测量放样据总体平面布置图算出每根钢管桩的坐标位置，计算成果交项目总工复核，确认无误后开展外业测量工作。钢管桩定位利用全站仪进行全程监测的方法（也

17、可采用两台经纬仪采用直角交会法）控制钢管桩位，在沉桩过程中，测量实时监控钢管桩的垂直度，保证成桩质量。三、栈桥搭设1、钢管桩制作验收、运输存放及沉放1.1 钢管桩加工制造钢管桩采用受力性能较好的螺旋管桩，由Q235B钢板卷制而成，在有相应资质的生产厂家订购。交货时应有合格的“质量检验证明书”,证明书中各项内容应符合设计文件和国家标准要求，进场后应按现行标准进行抽检、复验，表面不得有裂缝、气泡、起鳞、夹层等缺陷。焊接材料应符合国家现行标准的规定，并采用与主材相匹配的材料钢管桩工厂加工矫国图钢管桩焊接时，应注意：1）钢管桩焊接前，应将焊缝上下30mme围内的铁锈、油污、水汽和杂物消除干净。2）钢带

18、对接焊缝与管节端部的距离不小于100mm3）钢管桩应采用多层焊，每层焊缝焊完后，应及时消除焊渣，并做外观检查，每层焊缝的接头应错开。4）钢管桩在施工现场对口拼装时，相邻管节的焊缝必须错开D/8以上（D为桩径），对接焊缝宜采用埋弧焊进行，对接管端环缝应对称施焊，防止焊接变形，减少次应力。4）钢管桩对接环缝焊完后沿桩周均布加焊6块口250乂150mm勺加劲钢板，以增强钢管桩整体刚度。钢管桩对接构造5）钢管桩加工、制作过程中，应预留焊接收缩余量，并采取有效措施控制变形。1.2 钢管桩验收钢管桩检查验收时表面不得有气孔、裂纹、弧坑、夹渣等，有焊瘤时需用砂轮打磨，并需补焊，补焊后也需用砂轮打磨。焊缝允许

19、超高不大于3mm对接焊缝表面各焊道交界处在凹沟时最低点不得低于母材表面。1）钢管桩管节制造完毕后，检查其外型尺寸，应符合：椭圆度：允许0.5%D,且不大于5mm（M钢管桩外径）；外周长：允许土0.5%C,且不大于10mm（以钢管桩周长）；管端平面倾斜：允许0.5%D,且不大于4mm（M钢管桩外径）。2）钢管桩对口拼装时，相邻管节的管径偏差不大于2mm对口板边高差不大于1mm3）钢管桩对接焊缝允许偏差：咬边：深度不超过0.5mm累计总长度不超过焊缝长度的10%;超高：不大于3mm4）对口接长后，钢管桩外形尺寸的允许偏差：桩长偏差：+300mm0mm桩轴向弯曲矢高：允许0.1%L,且不大于30mm

20、（匹钢管桩长度）1.3钢管桩运输及存放钢管桩堆放层数和形式应安全可靠，为防止滑动钢管桩两侧必须用木楔塞紧。为避免钢管桩产生纵向变形和局部压曲变形，堆放场地尽量平整、坚实且排水畅通。在钢管桩的起吊、运输和堆存过程中，应尽量避免由于碰撞、摩擦等原因造成的管身变形和损伤。为方便钢管桩的吊装，根据钢管桩使用的先后顺序确定钢管桩的摆放位置。2、 沉桩施工钢管桩下沉采用振动法施工，5080T履带吊，配合6090KVW动锤施打。履带吊吊装悬臂导向支架，利用悬臂导向支架精确打入基础钢管桩，测量组用全站仪确定桩位与桩的垂直度满足要求后，开动振动锤。如第一节钢管桩打设到位后，需要继续接高打入，利用履带吊或浮吊提升

21、第二节钢管桩，确定桩的垂直度满足要求后，在现场按要求焊接连成整体，开动振动锤打设钢管桩。沉桩具体要求如下： 钢管桩位置、垂直度经测量无误后开始施打。沉桩开始时，可依靠桩的自重下沉，然后吊装振动锤和夹具与桩顶连接牢固,开动振动锤使桩下沉。施打过程中要及时测量钢管桩的位置和垂直度，发现跑位或倾斜要立即调整。施工过程中采用设计桩长与贯入度法进行双控。 每根桩的下沉一气呵成，不可中途间歇时间过长，以免桩周的土恢复，继续下沉困难。每次振动持续时间过短，则土的结构未被破坏，过长则振动锤部件易遭破坏。振动的持续时间长短应根据不同机械和不同土质通过试验决定，一般不宜超过10min15min,贯入度为5cm/m

22、in。 振动锤与桩头法兰盘连接螺栓必须拧紧，无间隙或松动，否则振动力不能充分向下传递，影响钢管桩下沉，接头也易振坏，在振动锤振动过程中，如发现桩顶有局部变形或损坏，要及时修复。 悬臂导向支架应固定，以便打桩时稳定桩身；但桩在导向支架上不应钳制过死，更不允许施打时，导向支架发生位移或转动，使桩身产生超过许可的拉力或扭矩。 测量人员用全站仪现场指挥精确定位，在钢管桩打设过程中要不断的检测桩位和桩的垂直度，并控制好桩顶标高。下沉时如钢管桩倾斜，及时牵引校正，每振12min要暂停一下，并校正钢管桩一次。设备全部准备好后振桩锤方可插打钢管桩。 如管桩接长，必须先将接头切割整齐，保证接口对接完好，然后周边

23、满焊，焊缝宽度不小于10mm并在焊缝处四周加贴6片钢板骑缝焊接在接头处，保证接头整体性和受力。3、 钢管桩间横联、斜联焊接安装钢管桩施工完成后，检查桩的偏斜及入土深度与设计相符后，在钢管桩之间安设平联、斜撑使其成为整体，同时在桩顶按照设计尺寸焊接牛腿及构件，并保证底面平整，吊放分配梁并与钢管桩焊接固定。具体步骤如下： 在钢管桩上进行平联测量放样。技术员实测桩间平联长度并在后场下料，同步进行牛腿和剪刀撑、桩顶分配梁的加工。 用吊装设备悬吊平联、剪刀撑，到位后电焊工焊接平联、剪刀撑。现场技术员及时检查焊缝质量，合格后架设桩顶横向分配梁。4、桩顶分配梁架设测放钢管桩顶部标高，按照设计标高将钢管桩顶部

24、切割平整，焊接桩顶盖板。分配梁提前在场地里加工好，再利用履带吊或吊船吊运到对应的位置进行安装。吊放横梁到测量放样位置后简易固定，电焊工焊接横梁与盖板结合部。5、雷梁施工贝雷纵梁2排一组,在加工现场分组拼装，成组吊装的施工工艺，一般吊装长度为12m。将拟安装的贝雷梁抬起，放在已装好的贝雷梁后面，并与其成一直线，两人用木棍穿过节点板将贝雷梁前端抬起，下弦销孔对准后，插入销栓，然后再抬起贝雷梁后端，插入上弦销栓并设保险插销。贝雷拼装按组进行，每次拼装横向两排贝雷，将该两排贝雷安装到桩顶后，再安装第2、3、4、5、6组贝雷，每组贝雷长12ml组与组之间用10槽钢剪刀撑连接或花架连接，间距3m一道。具体

25、步骤如下：a.在桩顶横梁上进行测量放样，定出贝雷架准确位置。b.将拼装好后的贝雷主桁片装车并运至施工点。c.贝雷每2片分为一组，共6组，分六次安装，履带吊首先吊装已连接好的2排贝雷，准确就位后先牢固捆绑在横梁上，然后焊接限位器，再安装第2、3、4、5、6组贝雷，同时与安装好的前组贝雷用花架或剪刀撑进行连接。6、型钢分配梁及桥面系施工用吊装设备进行型钢分配梁的安装，贝雷梁上端工字钢分配梁按间距75cm考虑。工钢限位采用专门的限位板与贝雷梁固定，限位板为10mnS铁板开U形槽，将工35钢下翼板与贝雷梁上弦槽钢上翼板卡紧，铁板与工35钢下翼板焊接牢固。上部结构安装完成后进行桥面系施工，用履带吊吊装桥

26、面板，栈桥面层采用5.5mm面板。面板分块大小以现场施工操作实地确定。面板与横向分配梁接触点均要满焊，上部焊接小钢带作为防滑装置，焊缝质量要满足要求。面板每隔12m设置一道65cm的伸缩缝，用于防止因温度变化而引起的桥面翘曲起伏，伸缩缝之间用钢板连接。7、桥面附属设施施工待栈桥主体结构施工转入下一跨施工时，开始已完成栈桥的桥面附属工程施工。桥面附属工程主要包括栏杆护栏安装、桥面板防滑条焊接、电缆管道、安全警示灯及高倍扬声器安装。两侧均设置栏杆，栏杆立柱采用方钢焊接在工字钢上，每间隔2.25m设置一道，中间用3道48mnffi管连接。四、主要机械设备、材料在舁厅P名称规格型号单位数量备注1汽布吊

27、25t台1转调、安装型钢2振动锤90KW套23交通船艘14电焊机12KW套125履带吊50-100t台1振动沉桩用6运输车辆40t台4五、栈桥施工技术质量控制措施与质量检验标准1、振动沉桩控制要点钢管桩沉桩质量应符合下列规定：a）振动沉桩一般适用于松软的或塑态的黏性土和较松散的砂土中，在紧密黏性土和砂质土中可用射水配合施工。b）振动锤的振动力应大于下沉桩的土摩阻力。振动打桩机和机座（桩帽）必须与桩顶连接紧密、牢固。c）在插好桩后，初期宜依靠桩和振动锤的自重下沉，待桩身入土达到一定深度并确认桩位和竖直度符合要求后再振动下沉。每根桩的沉桩作业应连续完成，接桩时间不可过久。振动的持续时间长短应根据不

28、同机械和不同土质通过试验决定，一般不宜超过10min15min,惯入度为5cm/min。d）钢管桩停锤标准：以贯入度控制为主，标高控制为辅，当至设计标高时最后一阵锤总贯入大于50mm寸继续锤击，至最后一阵锤总贯入小于50mm止。e）钢管桩接长，钢管桩与横联、斜联之间焊接，钢管桩与工字钢之间的焊接角焊缝高度不能小于6mmf）由于部分基岩上存在较厚卵石层，钢管桩打入困难，此时主要通过贯入度控制。本桥址最大冲刷深度为6.05m,为保证洪水冲刷时钢管桩安全，当钢管桩打入覆盖层深度小于6.5米且未进入风化岩层时，需抛片石护脚直至钢管桩埋深大于6.5m,或者采用浇筑水下砼的方法封底锚固钢管桩。2、测量控制

29、根据坐标定出桩基的纵横中心线。施工中测量控制注意下述几点：打一根桩复核一根，作好测量记录。测量人员应对桩的就位，垂直度和打设标高进行监测，确保施工精度。沉桩完成后，测量人员应根据轴线测出桩的平面偏位值，认真作好记录。栈桥施工总的测量工作归纳为：a) 桩位和垂直度测量；b) 贯入度观测；c) 成桩平面位置和标高复测；d) 型钢梁定位测量及复测；e) 型钢梁的挠度观测。3、沉桩允许偏差垂直度：按照规范规定为0.5%；桩位：纵横桥向均为50mm接桩或沉桩时，应吊垂线观测钢管桩顺直度或垂直度。沉桩时做好沉桩记录。沉桩记录必须真实、准确。4、焊接质量要求a) 当钢材表面有锈蚀、麻点或划痕等缺陷时，其深度

30、不得大于该钢材厚度允许负偏差值的1/2，施焊前必须清除焊接区的有害物质。b) 焊工必须熟悉焊接工艺要求，必须有资格证书方可从事焊接工作。c) 焊缝必须密实，不得有裂纹、气孔、夹渣、焊瘤等缺陷，否则应处理改正。如有焊缝开裂应查明原因，清除后重焊。d) 焊接完毕，所有焊缝必须及时进行外观检查，清除药皮、熔渣、溢流，不得有裂纹、未熔合、夹渣等缺陷。e) 所采用的焊接材料型号应与焊件材质相匹配。f) 焊接强度不小于主材强度。g) 焊接接桩后，焊缝必须冷却后才能沉入水中。六、水上作业安全事项本河段为不通航河段，不需要临时封航。但进行水上作业时，应注意做好水上安全措施，确保水上作业安全。1. 水上施工方案

31、确定后，应严格按照批准的方案进行水上作业；2. 所有参加水上作业人员应进行水上作业安全教育才能上岗；3. 水上作业开工前，对所有参建人员进行技术交底和安全操作交底；4. 水上作业时，应设专人统一指挥；5. 设安全员全天候在便桥上值班，监督作业人员遵守水上作业规定，纠正违章行为，指导安全作业，确保人员安全；6. 便桥临边，均应设置牢靠的防护栏；7. 所有作业人员均应穿救生衣；8. 在便桥的固定位置挂放3个救生圈及其它应急救生设备；9. 任何情况下，吊车停止作业时，汽车吊应将扒杆收回正常停车状态；10. 如遇雷雨等恶劣天气、六级以上大风，应停止作业，人员应及时撤离；台风期间，应采取拉缆风绳等稳固措

32、施；11. 洪水期间，应安排人员测量钢管桩处的冲刷情况，如冲刷严重，应采取抛片石、砂包进行防护，防止钢管桩底脚悬空发生倾倒；12. 值班人员应注意观察河面上漂浮物的漂流状态，如发现大体积漂浮物对便桥有可能造成威胁的迹象时，应采取引流等措施，防止对便桥造成撞击；13. 夜间作业时，应提供满足夜间施工条件的照明灯光；14. 严禁向河里乱扔物件，危及河流安全及破坏环保；15. 钢便桥上严禁堆放任何物料，确保便桥安全；16. 定期或不定期对钢便桥进行检查，发现缺陷及时维修、更换；17. 临时用电的电器设备，应由持证电工安装，严禁乱拉乱接，经常检查电路，防止发生漏电事故；用电线路应架空架设；七、水上施工

33、应急预案及措施水上施工作业时，主要发生的事故是人员落水，因此，制订应急救援预案，具体如下：当发生水上作业点施工人员落水时:现场人员抛投救生圈或绳子，大声呼救，利用有效联络方法确定落水人员方位。如果夜间采用照明灯照射落水者，组织水性好、经过水上救援训练的救生员及时搜救落水人员。岸上人员做好接应工作。现场负责人立即向本单位应急救助领导小组及救援部门报告。报告内容必需说明出事地点、时间、落水人员数量及详细情况。落水人员被救起，根据伤势情况及时送往医院救治，并提前通知救护车到现场接应。八、文明施工与环境保护（一）文明施工措施1. 材料、设备按规划点堆放整齐；2. 材料、设备堆放要稳固，防止倾倒危及施工

34、人员安全；3. 每一工点完工后，应及时清理场地，做到工完场清；4. 不允许在便桥上堆放物料，确保便桥畅通。（二）环境保护措施1. 严禁向河里倒弃生活垃圾，污染水源环境；生活垃圾必须装入加盖的储集容器里，并定期运至岸上倾倒；2. 禁止在平台上或岸边焚烧各种垃圾及废弃物，造成有毒气体；3. 施工现场无废弃物，在便桥操作面散落的砼碴应及时清理干净；4. 便桥拆除后，应及时进行河床清理，恢复河床、岸上地形原貌。（三）防漏油措施工地涉及的油类物品有：柴油、润滑油、机油等，使用时，应采取有效措施，防止油类泄漏。1 .定期检查设备是否漏油；2 .漏油设备应及时维修或更换；3 .所有重型和固定设备都应配有盛油

35、工具箱，配置不少于3块30X30cm的3M抗水吸油棉、1双能保护至手腕20cm以上的橡胶手套、3个能装80升的塑料袋、盛油盆、塑料薄膜等工具，用以防止或处理油污染；4 .在使用或维修过程中，应做到以下几点：5 1）在所需修理的机械设备底盘底下铺塑料簿膜；6 2）在塑料簿膜上放盛油盒；7 3）如有油泄漏，用吸油棉吸附后，拧放到盛油盒里，将用过的吸油棉放到塑料袋里；8 4）报告所有溢油事件；9 5）记录溢油事件的日期、时间、地点、溢油量、清理溢油的措施和防止类似事件发生的措施。九、临时用电安全措施1. 安全用电管理制度凡使用和操作电动机械的人员，必须进行安全用电的技术培训教育，了解机电、设备常识，

36、掌握机械性能、操作方法、规范规程，经培训、考核合格后持证上岗。必须安排身体健康、精神正常、责任心强的人员从事电工工作，操作电焊机、卷扬机、搅拌机必须持证上岗。电气设备应有电工进行安装，试运转正常后交操作人员使用，并向操作人员进行技术交底。操作人员相对稳定，不得任意更换，以保证高效和安全生产。用电人员应按规定正确使用绝缘防护用品，电工要持证上岗。2. 安全用电措施 .所有电气设备均应按照铭牌所标示的额定电压和额定功率使用。 .多路电源进出线的开关柜和配电箱均采用密封式结构，进线及负荷回路均应标明名称，闸刀表明额定电压值。各开关柜和配电箱均加锁，钥匙由值班电工保管。 .开关及熔断器必须是上端接电源

37、，下端接负荷。 .不同电压的插销和插座采用不同的结构形式。 .严禁将电线钩挂在闸刀上或直接插入插座内使用。 .熔断器的熔丝熔断后应查明原因，在排除故障后方可更换。 .连接电动机械和电动工具的电气回路均设保护开关或者插座，并不得直接外露。对小型电焊机和振动棒等可移动机具必须使用橡皮软电缆，并且必须保证一机一开关。 .使用发电机时，必须严格遵守发电机操作规程，并采取必要的倒闸操作程序。每台发电机由专职的电工操作，必须在额定功率以下工作，不得超负荷运行。发电机与变压器之间应有完善的闭锁措施。 .工地用电实施三级配电二级保护，所有机械设备实行“三相五线制”，执行“一机、一箱、一闸、一漏电保护”处理，把

38、事故隐患消除在萌芽状态。 .保护零线：每一重复接地装置时，接地电阻不大于4Q,电工应经常检测接地电阻，以确保接地良好。(11) .夜间施工时，必须在操作区，主要道路、便桥、平台等区域采用一般照明和局部照明措施。灯具采用高压汞灯、高压钠灯或者卤钨灯。3. 用电防火措施 .导线和电缆的安全载流量不应小于长期工作电流，供电设备不可超过其过负荷能力长时间运行，以防止线路或设备过热。 .保证电气设备绝缘良好、导电部分连接可靠，定期清扫积尘。 .开关、电缆、母线、电流互感器等设备应满足短路热稳定的要求。 .应正确使用开关电器，杜绝误操作事故。 .保护装置应正确稳定，操作机构应灵活可靠，防止振动。 .先断电

39、后灭火。发生电气火灾时应先断电源，而后再扑救。切断电源后可按一般性火灾组织人员扑救，同时向公安消防部门报警。 .如果需要电力部门切断电源，应迅速使用电话联系。 .如遇带电导线断落地面，应划出850m的警戒线，以避免跨步触电。 .带电灭火、应使用不导电的灭火剂。例如二氧化碳、四氯化碳、1211干粉灭火剂。不得使用泡沫灭火剂和喷射水流类导电性灭火剂。灭火器喷咀离10KV带电体不应小于0.4m。4. 生活安全用电措施 .生活区比较独立，采用独立的用电线路。 .宿舍内不得使用电炉、电热管等大功率用电器。 .各用电线路和用电设备安装、维修工作必须由电工或专业维修人员完成，严禁私自拉接电线。 .办公室、食

40、堂、宿舍等区域无人时必须关掉所有的用电设备。 .驻地和主要通道、公共场所在夜间必须有照明措施。 .安全员长定期对项目部所有人员进行用电安全教育，提高自我防范意识。做到人人会报警、会逃生，会使用消防器材。5、触电与救护A、人体触电伤害事故的易发（1）在保护措施不完善的情况下，易发生人体触电伤害事故。（2）施工人员违章操作时，易发生人体触电伤害事故。B、急救方法（ 1）最首要的措施是使触电者迅速脱离电源。使触电者迅速脱离电源的方法有两种：一种方法是切断电源开关；另一种是用干燥的绝缘木棒、布带等将电源线从触电者身上拨离，或者将触电者拨离电源。（ 2）严禁救护者用手直接推、拉和触摸触电者；严禁救护者使

41、用金属物品或其他绝缘性能差的物体（如潮湿的木棒、布带等）接触触电者。（ 3）触电者脱离电源后，必须立即采取急救措施，如人工呼吸法、心脏按摩法。第四章钢栈桥及钻孔平台受力计算书栈桥计算QUY70带吊C1LJY70产a抬点鼻格阳置施工丰制保与下南口女族打科帅打印嗝诰腐产吐塞，国语:腑产品事利VI请退邪产吊胃后视都将函就坂目泞俏青寺辰tnCs里g阐任m7Q-3J至本中才口生1Si主K®m12-S7值看胴不区也8M8E?.g皆事大起正里64世k鼻督复装单JS10.30主酎国曲晴“42+ifi登典工起计ITVE喷120苍为司山信罕电Em120w百黄柞用雷"i/nln45持胃三匹后f郭

42、恚宙PE0*214eiilJK明0-135喊励¥¥国耻LE叫M74脚卜炳寸要kJMe"12如gJggO口白入学生鸨期,底不亏的航鹰kmpcn17%22m学大场曲n昭巾刖IChOMWdiOMEU必骋1a功-r部七.芭最重"Wm151tW衽弟牌最大W出扫止地里NfFe929fl1MO播巾i.鞋T1ER3ISWtJ册掇如疆福克度2M05150T60原声能回4300x5150»TBO传常品伸匕一、恒载贝雷片：跨径L=9m共计3片G1270361.1555.89kN132b横梁：单根长度6nli间距0.75m,共计9/0.75=12根G257.76121

43、.1547.78kN桥面板（2mx6nj）每跨9/2=4.5块G31704.576.5kN桥面板下I12.6梁：单根长度9ml间距0.25m,共计6/0.25=24根G414.292430.67kNG恒(G1G2G3G4)/2(55.8947.7876.530.67)/2105.42kNq恒105.42911.71kN/m二、活载按QUY70B带吊计算，履带吊自重61t,吊重按20t计算，并考虑履带吊的制动、冲击等因素，系数取1.2。因此活载为：G活(6120)1.2972kNq活9725.15188.74kN/m三、桁架内力分析(D弯矩计算静载在跨中产生的弯矩M1ql!23.4392237.

44、23kNm1 88静载在跨中对一组贝雷产生的弯矩。(三片贝雷为一组，即三排单层)23723M恒118.62kNm2活载在跨中对边上一组贝雷产生的弯矩，按履带吊单边受力分析，计算如下：Mmaxqci(2符号意义及单位:MmaL最大弯矩（N?mmq一分布荷载（N/m）丫一c与l的比值c、l一如图所示（mm则：188.74 5.15 985.15(2)1561.29kNm9弯矩验算MmaxM恒M活118.621561.291679.91kNm表4-3桁架结构容许内力表标准结构型加强结构型单双二双二单双二双二结构排排排排排排排排排排型式单单单双双单单单双双层层层层层层层层层层SSDSTSDDTDSSf

45、DSRTSFDDFTDF弯矩157224326465168337480675961(kN7881665375908-m)剪力(kN)245490698490698245490698490698可知三排单层标准型贝雷桁架：M=2246kN?mi折减系数为0.8M=2246X0.8=1796.8kN?m>M=672.56kN?m符合要求(2)剪力计算Q恒qi11.71952.70kN八P972Q活486kN22则：QmaxQ恒Q活52.70486538.7kN由查表可知三排单层标准型贝雷桁架：Q=698kN,折减系数为0.8Q=698X0.8=558.4kN>Qma=538.7kN符合

46、要求(3)挠度计算自重G恒引起的挠度q=11.71/2=5.855kN/mfi=5ql4/384EI=(5X5.855X90004)/(384X2.1X105X751491.6X104X3)=0.105mm活载G活引起的挠度P=972/2=324kNf2=Pl3/48EI=(324X90003)/(48X2.1X105X751491.6X104X3)=1.04mm则：f=l/400=9000/400=22.5mm>f1+f2=0.105+1.04=1.145mm四、2mx6m标准桥面板内力分析单边履带轮压尺寸为5.15X0.76，按单边受力计算P=972kN桥面板下背肋为I12.6,每隔

47、25cm间距布置，则至少有4根I12承受单边履带的荷载，受力分布如下图：单根I12.6受力0.76mp=972/4=243kNq=243/5.15=47.18kN/m计算宽度取下部工字钢最大间距75cmM=ql2/8=47.18X0.752/8=3.32kN?m选用1根I12.6,则:A=18.1cmW=77cm6=M/W=3.32/(77X1000)=43.12Mpa<(r=215Mpa符合要求五、I32"工字钢横梁内力分析由设计方案可知32#工字钢横梁的力由桥面板传递给它，不考虑桥面板对荷载的分散，直接考虑履带吊单侧作用于工字钢上进行内力分析，履带吊位于中间位置。I32#最

48、大跨径按2.8m计算，间距0.75m,单边履带吊下共有5.15/0.75=7根，单根受力为：P=972/7=138.86kN1.570.761.573.9q=138.86/0.76=182.71kN/mM=qcl(2-T)/8=182.71X0.76X3.9(2-0.76/3.9)/8=122.20kN?m6=M/W=122.20/0.727=168.09Mpa<6=215Mpa六、钢管桩入土深度、强度、稳定性验算1、入土深度由地质资料可知，设打入第4土层下X米，则Puk=uEqsik=0.529X3.14X35X2+(40XX)>485解得X>5.55m485考虑60锤正常

49、施工振击力；Puk单桩的竖向承载力标准值；u桩身周边长度；qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值。经过验算，得到钢管桩的设计入土深度应大于7.55m,再加上钢管桩土面以上的高度,初定平均每根钢管桩的长度为18米。Q235热轧钢板卷成壁厚8mm外径500mmP恒=210.84kNP活=972kNP=P恒+P活=210.84+972=1182.84kN2、强度计算：An=123.59cm2=N/An=1182.84/123.59=95.7Mpa<(r=215Mpa3、嵌固点计算Imb0式中：E=2.06X10kN/mb0=2D=1.0mm=2000kN?mI=3.14(D-d )/64=0.

50、000374m2.06 M08 >0.0003742000M= 2.706mhT=1.8X2.076=3.74m4、刚度计算：i=17.4cm杆件的长细比：l=2.74+5.4+3.76=11.9m入=l/r=l/i=(11.9X100)/17.4=68.3<-=150满足要求5、稳定性计算：Pcr一桩的失稳临界力Pcr2EI三3.142 2.1 108 75574 10 811.9211049.64kNPcr=11049.64kN>1182.84kN施工平台计算（考虑同时3台16T荷载钻机在上面工作）1、贝雷梁段弯矩、剪力、绕度的验算根据方案对施工钢平台最大跨径13米施工车

51、道宽12米处进行内力分析根据荷载分布和实际情况，按主跨简支梁控制计算。（考虑最不利工况三台钻机并排同时作用在单跨最中间位置处进行分析）（1）、每米包载产生的荷载、贝雷片重量2.7X12X1.15/3=12.42KN/m式中1.15为连接件扩大系数，下同。、横梁重量0.42X12X10X1.15/3=19.32KN/m、桥面花纹钢板重量0.658X12=7.89KN/m合计q1=12.42+19.32+7.89=39.63KN/m,按L=13m简支梁计算：M跨中、恒=1/8q1L12=1/8X39.63X1.2X132=1004.62KN.mQ®=q1L/6/2=39.63X13X1.

52、2/12/2=25.76KN注： q1每米恒载重量（KN/m）（2） 、活载产生的荷载考虑最不利工况三台钻机并排同时作用在单跨最中间位置处视为集中荷载进行分析计算如下：M跨中、集=160X3X13X1.4/4=2184KN.mQ®=P/6/2=480X1.4/12/2=28KN注：P最大集中载重量（KN/m）（3） 、弯矩、剪力验算Mmax=lW中、恒+M跨中、活=1004.62+2184=3188.62KN.mQmax=Q跨中、恒+QM跨中、活=25.76+28=53.76KN在安全系数=1.5条件下，单排贝雷片容许弯矩和剪力分别为M=788KN?m,Q=245KN（见装配式公路钢桥使用手册59页）考虑到贝雷销间隙和偏载影响，贝雷片折减系数采用0.8。M=788义12X0.8=7564.8KN.m>Mmax=3188.62KN.mQ=245X0.8=196KN>53.76KN（4） 4）、绕度验算：Fmax=f1+f2fl:自重P引起的绕度。f1=5ql4/384Ein=5乂39.63X1.2X13A4/384/2100/250497/12=2.8mmf2;外部荷载Q引起的绕度。f2=QXL3/48EIn=480义13A3X1.4/48/2100/250497/12=4.87mmFmax=f1+f2=2.8+4.87=7.67