电动升降外架提升中悬挑梁端部受力计算复核

1、电动升降外架提升中悬挑梁端部受力计算复核殷之珣 刘 敏 邹 霞（江苏无锡二建建设集团有限公司 无锡 214061）摘要：通过汇金广场布置电动升降外架的悬挑梁端部受力情况分析计算，确保电动升降外架运行安全，并且不影响主体结构质量。关键词：推算砼强度值 三角形荷载 抗冲切 总挠度一、 工程概况本工程建筑面积71800m2,地下二层，地上二十九层，裙房五层，六层以上为两幢互相独立的双子塔楼。主体施工时塔楼采用了江南建筑技术发展公司的电动升降悬挂外架，悬挂点设置于悬挑梁端部，为确保施工顺利进行及结构质量，对悬挑梁进行受力验算。二、 受力分析据江南建筑技术发展公司提供的施工方案中，电动升降架的每个基座对

2、梁的作用如下图： F1 A=20° 斜向拉力F3=2.93t F3 垂直分力F2=2.73tF2 水平分力F1=1.05t 悬挂点A设于L13上(穿梁固定),再由L13传力至L2(1A轴)及XL1(0A轴)悬挑梁的端部,首次提升前悬挂点在第四层楼板上,四层及三层楼板下支撑体系均保留(处于保养期);则悬挂点提升拉力通过四、三层支撑体系传至二层楼板上。因此，先对三层悬挑梁进行施工荷载复核计算，如有不满足，则再对二层进行复核。条件及参数如下表：五层（工作层）四层 （悬挂点层）三层（保养）二层（保养）标准值（对比）浇捣时段天天16天24天28天15º时推算强度值（15%）C5.25

3、（42%）C14.7（70%）C24.5（86%）C30.1C35弹性模量E（N/2）（0.698）2.2×104（0.889）2.8×104（0.952）3.0×1043.15×104弯曲抗压f（N/2）（0.45）8.5（0.71）13.5（0.87）16.519抗拉ft（N/2）（0.55）0.9（0.788）1.3（0.91）1.51.65注：括号内数值是实际强度、板面及设计标准值的比值。工作层不考虑自身强度、板面及支撑向下传递面荷载：0.12×241=3.88KN/其受力分析简图见下图： L2受到L13二端传来荷载且本身受到板面直接传

4、来三角形荷载。 三、 内力校核求L13支座反力： 线荷载 q=3.88×1.1=4.27KN/m. = a/l =1.1/4=0.275RA1RB1ql（1）24.27×4×（10.275）26.192KN悬挑梁L2在三角形荷载条件下的支座反力，根部弯矩及端部挠度RB2=ql2=4.27×2.22=4.7KN MB2=ql24=4.27×2.224= 5.16KN·m fA2=11ql4192EI 11×4.27×2.24×1012 192×2.8×104×2.0283

5、15;109=0.098 mm （其中I=bh3/12=200×5003/12=2.083×109mm4）悬挑梁在L13 传来集中荷载条件下的支座反力，根部弯矩及端部挠度RB3=6.192×212.38KNMB3=p l12.38×2.227.236KN·m fA3= p l3EI 12.38×103×2.23×109 3×2.8×104×2.0283×109=0.754 mm 悬挑梁在L13传来基座集中荷载条件下的支座反力，根部弯矩及挠度。（简图同上，P改成F2=2.73K

6、N×10） RB4=27.3KN MB4=-Fl=27.3×2.2=60.06KN·m fA4= p l3EI 27.3×103×2.23×109 3×2.8×104×2.0283×109 =1.66mm 悬挑梁根部总弯矩 MB总 =MB2+MB3+MB4=5.176+27.236+60.06=92.46KN·m A0=M/fcmbh02 80.257×106 13.5×2×102×4.752×104=0.152 查A0-0-表：得00

7、.9175 = 0.165 AS =M/0fyh0 92.46×106 0.9175×380×475 = 5.58cm2查钢筋表，16 (318)即能满足,现该梁配筋为222+125 结论：满足 总挠度f=fA2+fA3+fA4=0.098+0.754+1.66=2.174mm悬挑梁的允许挠度为f=l/400=2200/400=5.5mm2.174mm 挠度满足。（在以上计算中，未考虑三层板的自重及支撑体系。主要基于以下点，第一，三层板已有一定强度；第二，三层板以下尚有支撑；第三，二、三层的原设计活荷载2.5KN/m2， 大大高于支承体系的1.0KN/m2的荷载。） L13悬挂点的穿墙固定,抗冲切复核如下：悬挂层抗拉F1=10.5KN 混凝土抗冲切强度ft=0.9N/mm2板厚h=200-15=185mm，承压板边长为100,即=4×(100+185)=1140mm0.6fth=0.6×0.9×1140×185 =113886N =1