模板及模板支撑设计验算

1、5.1.1 模板及模板支撑设计验算：a）荷载计算及荷载组合 新浇混凝侧压力：1/2Fi=0.22 丫 cto B 1 B 2V1/2 2=0.22 X 24X 5X 1.2 X 1.15 X 1.5 =44.6KN/m2F2= 丫 cH=24X 4.5=108KN/m其中：C30混凝土重力丫 c密度取24KN/m；混凝土初凝时间to取5h;混 凝土上升速度V根据现场条件及前期施工数据取 1.5m/h ;加减水剂时， 外加剂影响修正系数 B 1 取 1.2；混凝土泵送时坍落度影响修正系数 B 2 取 1.15；混凝土浇筑高度 H=4.5m。混凝土侧压力标准值取两式中的较小值，则混凝土侧压力设计值

2、：2F=F X 分项系数 X 折减系数=44.6 X 1.2 X 1.0=53.5 KN/m 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值查手册取4KN/m，则倾倒混凝土2时产生的水平荷载设计值 4X1.4X1.0=5.6KN/m22 荷载组合： F=53.5+5.6=59.1 KN/m 2b）模板验算根据模板，取1m高模板作为计算单元，柱宽0.5m，模板厚度15mm背 枋间距150mm按跨距150mm的三等跨连续梁验算模板。 化面荷载为线荷载：q1=FX 仁59.1KN/m=59.1N/mm（用于验算承载力） q2=FX 仁53.5KN/m=53.5N/mm（用于验算挠度） 抗弯验算：25Mmax=0.

3、100q1 l 2=1.33X105N/mm。2243Wn=bh2/6=1000 X 152/6=3.75 X 104mm322（T =Mma）/W=5.12N/mmv f f30N/mm （可）其中：松木胶合板抗弯强度指标 fm=30N/mm2 挠度验算：I=bh3/12=1000X153/12=2.81 X 105mm443 = 0.677 X qd /100EI45=0.677 X53.5 X 1504/100 X4000X2.81 X105=0.236mmv 3 =200/250=0.8mm （可） 其中：松木胶合板弹性模量 E=4000N/mm2 抗剪验算：VmaF0.600q2l=

4、0.600 X 53.5 X 150=4815Nr maF3VU2bh=3 X 4815/2 X 1000X 15=0.48 v fv=1.4N/mnn (可)其中：松木抗剪强度设计值 f v=1 .4N/mm2c) 背枋验算背枋采用50X 100松木，钢管包箍间距500mm同样的方法按跨距500mm 的四等跨连续梁验算背枋，验算结果满足施工要求。d) 对拉螺栓验算：最不利的底部对拉螺栓按间距 500，两侧各一根布置，则N=FX 0.6 X 0.5/2=8.87KN v 12.90KN (可)其中：12.90KN为M12对拉螺栓容许拉应力。e) 外侧防护架设计及计算上部结构外侧防护架用

5、9; 48X3.5mm普通钢管搭设双排脚手架，立杆横距1.05m,立杆纵距1.2m,离墙体400mm；取ai=300mm,步距1.5m,架高16.5m。脚手架坐落于地面上，立杆应设扫地杆，操作层满铺脚手板，脚 手架须经验收合格后挂牌使用。按规范要求搭设安全人行通道及防护围 栏。取施工荷载3kN/m2，脚手板等恒载0.35kN/m2,拦杆、脚手板挡板 0.14kN/m，风荷载为 w=0.4KN/m2。以下进行外侧防护脚手架设计计算 及安全验算。f ) 计算立杆轴压力设计值：1) 脚手架自重标准值产生的轴力NG1K=0.1291 X16.5=2.13KN(0.1291由h=1.5,La=1.0查规

6、范附录 A表A-1得来)2) 脚手板等构配件自重产生的轴力 N：NG2K =0.35 (X1.05+0.4) 1X.2+0.002 1X.2X16.5+0.14 1X.2=0.82KN施工荷载标准值产生的轴力ENqk=3X(1.05+0.4) 1X X.5=2.61KN不组合风荷载时立杆轴压力设计值：N=1.2 >(2.13+0.82)+1.4 2.说=7.19KN组合风荷载时立杆轴压力设计值：N=1.2> (2.13+0.82)+1.1 1.4>>2.61=7.56KN立杆容许长细比及稳定系数：根据Lh=1.05m，根据连接件设置，由规范表查得，立杆计算长度系数卩=1

7、.5验算立杆稳定的长细比： A ky h/i = 1.155 >.5 >.5/(1.58 1>-2)=164v 入=2103) 立杆稳定性验算：查规范表C得立杆稳定系数© =0.262不组合风荷载时：3N/© A=7.19>103/(0.262 4>89)=56.12N/mm2<f=205N/mm2组合风荷载时：N/© A+Mw/W=7.56>103/(0.262 4>89)+0.11 1>06/(5.08 1>03)22=80.66N/mm2<f=205N/mm2故立杆稳定性满足要求g)纵、横向水

8、平杆计算：1 ) 横向水平杆计算横向水平杆所受线荷载的标准及设计值：qk=(3+0.35) 0>.75+0.038=2.55KN/mq=1.2>(0.35 >0.75+0.038)1.4 >3>0.75=3.51KN/m弯强度计算：Mmax=1/8 (ql2)= 3.51 >.052/8=0.484KN/mS =Max/W = 0.484 >06/(5.08 1>3)=95.28N/mm<f=205N/mm 234式中 W=5.08cm3,I=12.19 cm4变形计算：43454V=5qklb4/(384EI)=5 2.55 X ( 1.

9、05 103 ) 4/(384 206 105X12.19 104)=1.607mm3V=1.607mmc V=l b/150=1.05 103/150=7mmV=1.607mmC V=10mm2)纵向水平杆计算:计算简图3)作用于纵向水平杆的集中荷载标准植、设计值：标准值：Fk=0.5 :qKlb (1 + ai/lb) 2=0.5 1.55 X.05 «+0.3/1.05)2=2.213KNF=0.5 :qib (1 + a/lb) 2=0.5 13.51 1.05 (1+0.3/1.05)2=3.046KN抗弯强度计算：M=0.175FLa=0.175 3.046 1.2=0.

10、64KN/mS =M/W=0.64 x fffi.08 103=126N/mm2vf=205N/mm2扣件抗滑承载力计算：Rb=Vb 左+Vb 右=0.65+0.5=1.15R=(1.15+1)F=2.15 3R46=6.55KN V Rc=8KN变形计算：查结构静力手册三跨连续梁跨中最大挠度为f=1.146333一1.146 X 2.213 x (1.2 x 10)/ ”100EI 100 x 2.06 X 105 X 12.19 X 104 -V=1.75mmC 10mmV=1.735mmc V = 1200 =8mm fFkLa1.146 x 2.213X (1.2 X 10_3)_3纵

11、Q0横向水平杆的抗弯0强度及扣件抗滑载力符合要求。h)连接件计算1) 根据现行国家标准建筑结构荷载规范查得基本风压0.4KN/m2,外围连接件布置，竖向间距为3h (步距)=3 >1.5 = 4.5m,水平间距为3la= 3 X1.0= 3.0m,由标准、规范查得：脚手架挡风系数为© =01052) 作用在脚手架上水平风荷载标准值：2Wk=0.7 zpspo=0.7 为.56 1.0 Q.105 Q.4=0.046KN/m23) 每一根外围连接杆的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积为：2Aw=3.0 45=13.5m4) 由风荷载产生的边墙件的轴向力设计值：Nlw=1.4 Wk

12、XAw=1.4 鬼.046 X3.5=0.87KN5) 边接件轴向力设计值为：NL=NLW+NO由于架体采用双排架 ,故 NO=5KN所以连接件轴向力 NL=0.87+5=5.87KN扣件抗滑移计算按照单个扣件 8.0KN考虑，则8.0KN > Ro=5.87KN 故连接件安全。i ) 梁板模板支撑架设计及验算 考虑屋面梁、板同时浇筑，荷载较大，支撑高度较高，模板支撑架拟 采用© 48X 3.5mm普通钢管脚手架搭设,梁下支撑架竖向钢管间距按 600X 1200mm布置(沿梁跨度方向为600mm沿梁底增加一道立杆)，立 杆均采用对接连接，接头按规范相互错开，横杆步距为1500m

13、m模板采用 18mm厚高强腹膜胶合板，板底背枋采用50 X 100mm木枋，其间距为100200mm 最大梁高 0.90m,宽 0.35m，板厚 0.12m最大梁钢筋混凝土自重Ngk=(0.6 X 0.6 X 0.12+0.4 X 0.6 X 0.9+0.2 X0.5 X 0.25) X 2.5 X 9.8=6.96KN模板自重 Nsk=0.6777 X (0.6 X 0.6+0.9 X 0.6 X 2+0.5 X 0.6 X 2)=1.38KN 支撑架自重 NGk=17.68 X 0.1291=2.28KN施工均布活荷载 Nk=3X 0.6 X 0.6=1.08KN/m2混凝土振捣产生荷载 Nk=0.36 X 4=1.44KN单杆轴力 N =1.2 X (6.96+1.38+2.28)+1.4 X( 1.08+1.44 ) =16.27KN<30.3KN 对接立杆允许荷载(步距按 1.5m计)。 满足要求。j ) 立杆稳定性(T =N/巾 A立柱截面积： A