单侧支撑模板详解

1、嘉定工业区胜辛北路以西、汇源路以北普通品房工程二期 地库剪力墙单侧支模施工方案目录第一节、 编制依据1第二节、 工程概况1一、 总体概况1二、 地下室外墙设计概况1三、 施工难点分析1第三节、 支模体系方案2一、 支模体系方案选择2二、 单侧支模体系2三、 施工流程及要点7四、 模板撤除施工方法7第四节、 质量保证措施7第五节、 平安考前须知8第六节、 单侧支模体系受力计算书8一、 计算依据：8二、 工程属性8三、 500mm厚墙模板单面支撑计算93第一节、 编制依据?建筑结构荷载标准?(GB50009-2001)(2021 版)；?混凝土结构设计标准?(GB50010-2002)；?建筑施工

2、扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2021)；?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-2021；?建筑地基根底工程施工质量验收标准?GB50202-2002?建筑工程施工质量统一标准?GB50300-2001?混凝土结构工程施工质量验收标准?GB50204-2021国家及上海市的有关标准、规程和标准本工程基坑围护设计图纸本工程地下室设计图纸第二节、 工程概况一、 总体概况工程名称嘉定工业区胜辛北路以西、汇源路以北地块普通商品房工程二期工程地址上海市嘉定区胜辛北路与汇源路交叉口建设单位上海首嘉置业工程设计单位上海中森建筑与工程设计参谋监理单位上海显达工程管理咨询施工单位中建三局第一

3、建设工程责任地下室建筑面积28000二、 地下室外墙设计概况本工程地下一层，层高主要为4.6m，地下室外墙厚度300mm，(计算时取500mm墙厚)外墙配筋详见结构图各外墙剖面。地下室外墙边线距离围护桩边距离较小，局部外墙外边至围护桩内侧的净尺寸无法按照常规方法对外墙进行双面支模并加固施工，所以只能采用室内单侧支模方案。三、 施工难点分析1地下室外墙厚度厚，层高较高，混凝土在浇筑过程中产生的侧压力较大，因此模板支撑体系必须有足够的强度、刚度和稳定性；2局部外墙距围护距离太小无法满足双面支模空间要求，采用单面支模体系，加固体系完全依赖于单面斜撑或对撑，不确定因素较多；3地下室施工工期紧张，单侧支

4、模会加大工程量，其施工方案的合理与否直接关系到施工进度。第三节、 支模体系方案一、 支模体系方案选择1、 方案选择原那么1遵循经济、便于就地取材的原那么；2遵循结构体系与临时围护体系别离的原那么；3遵循形成独立受力体系与支撑体系的原那么；4遵循便于施工与质量控制的原那么；2、 方案选择结构竖向构件的模板体系加固一般依赖于穿透构件的螺杆和围合于构件外围的抱箍来实现。由于本段地下室外墙外侧距离很小，无法进行双面支模，只能单侧支模。按照常规，单面模板加固可采用对拉螺杆与围护桩竖向型钢焊接的方法，其效果与普通双面支模体系中的对拉螺杆效果一致。但本工程围护桩是搅拌桩无法形成对拉螺栓的条件。因此，总结以往

5、施工经验并结合本工程实际，拟采取单面支模结合地锚及扣件式钢管支撑体系的施工方案，即外墙内侧支设单面木模，设置背楞、次背楞，侧向压力通过斜撑及经地锚螺栓紧固的钢板传递至底板。此方案的主要优点在于：(1)外墙结构与围护结构完全脱离，可防止由于相对变形造成结构破坏；(2)就地取材，所采用的材料均为当前建筑工程中常用的材料，其材料性能、使用效果均有实践证明；(3)施工工艺简单，对施工人员的技术要求一般，施工过程便于检查与验收。二、 单侧支模体系1、 系统组成与材料选择本工程单侧支模体系由紧固局部、支撑局部与锚固局部组成。紧固局部包括次楞、主楞，支撑局部包括斜撑，锚固局部包括地锚螺栓及螺帽。紧固局部：面

6、板采用15mm 厚木胶合板，次楞选用40×90mm 木枋，横向设置，间距500mm，主楞为双钢管，间距500mm，竖向设置。支撑局部：斜撑钢48×3.0mm 管。锚固局部：底板预埋48钢管，钢管与斜撑以扣件连接。2、 单侧支模工艺地下室外墙个别部位施工空间较小净距600mm，需要采用单边支模方式进行施工，具体部位16#楼与17#楼中间的生活水泵房部位。本工程单侧支模外墙墙厚详见墙柱图纸，墙高4.6m。各段支撑应结合现场实际情况，剪力墙外边与支护桩内边间距缺乏600时，应填充挤塑板或混凝土。支撑体系如下列图所示：16三、 施工流程及要点1、 施工流程施工准备预留预埋面板拼装安

7、装次楞、主楞调整至设计尺寸安装斜撑安模架搭设平板铺设梁板钢筋绑扎砼浇捣2、 施工控制要点1、预埋预留：地下室底板浇筑前，分别在距外墙1.2m、2.6m 处预埋长度0.3m锚固长度不小于200mm的螺杆作为地锚支撑点。地锚纵向间距为1000mm。2、模板拼装与紧固：模板采用15mm 厚木胶合板，逐块拼装成整体后，放置主次背楞，次背楞间距500mm，主背楞间距500mm。3、支撑系统设置：在墙板模板整体拼装完毕并调校到位后立即进行斜撑安装，固定整个支撑系统。四、 模板撤除施工方法1当墙体混凝土到达规定拆模强度后，并保证新浇筑墙体外表及棱角不因拆模而引起损伤时，方可进行拆模。2模板撤除应分段，分块进

8、行，先撤除斜撑，再撤除竖撑及顶撑体系，最后撤除背楞及模板。如果模板与混凝土粘结较紧，可用木锥敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。3拆下的模板及配件应有专人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修及涂刷好隔离剂，以备再用。4混凝土撤除后应加强养护。第四节、 质量保证措施1、钢管、扣件均采用符合国家相应标准要求的材料，并经抽样检验合格前方可使用；2、所有扣件拧紧后应抽样采用专用扭矩扳手检验拧紧力矩不小于65Nm；3、外墙混凝土浇筑总体分层浇筑振捣，每层高度不超过2m,并沿外墙均匀浇筑，每小时浇灌高度控制在0.5m 左右，在下层混凝土初凝前开始上层混凝土的浇筑，但振动棒宜插入交界面50mm

9、即可。同时利用泵送软管降低混凝土自由倾落高度，以控制混凝土浇筑对模板的侧压力。4、混凝土浇筑对施工操作人员先进行预先交底，先对外墙进行混凝土的浇筑，等外墙浇筑完之后再进行平板的浇筑，外墙浇筑过程中有施工管理人员控制砼的浇筑高度，使整个过程有组织、有分工，连续有序的进行，现场浇筑实行责任分区负责。5混凝土的浇筑过程中，施工人员应经常用吊锤检查模板的垂直度，以随时纠正模板偏差。6、施工顺序安排上，先浇筑内墙与独立柱，为外墙模板体系提供支撑点，增强整体稳定性。第五节、 平安考前须知1现场作业人员必须戴平安帽、系下颌带；酒后严禁作业，操作现场严禁吸烟。2人员应由基坑梯子处上下基坑，不得随意跳下和往下扔

10、东西。3电开工具必须做到一机一闸一保险，作业前检查其工作性能。4振捣棒必须配备两人，一人引线，一人振捣，作业人员应穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。5加强观测，作业时应注意模板情况，如有异常应迅速通知相关负责人。6夜间施工或在光线缺乏的地方施工时，应满足施工用电平安要求。7 模板施工时防止工人疲劳作业。8混凝土浇筑时，派专人进行看模，浇筑过程中观察模板变化，如有不良情况或征兆，立即停止浇筑，采取加固措施，确认无平安隐患后继续浇筑。第六节、 单侧支模体系受力计算书一、 计算依据：1、?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-20212、?混凝土结构设计标准?GB50010-20213、?建筑结构荷载标准

11、?GB 50009-20214、?钢结构设计标准?GB 50017-2003二、 工程属性砼墙特性A楼地下室Q1砼墙厚度(mm)500砼墙高度(mm)4600砼墙长度(mm)支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)500主梁最大悬挑长度D(mm)150斜撑水平间距S(mm)750主梁和斜撑构造支撑序号预埋点距主梁水平距离li(mm)主梁距墙底距离hi(mm)第1道1200100第2道1200600第3道22001100第4道22001600第5道32002100第6道32002600第7道42003100第8道42003600第9道42004100三、 300mm厚墙模板单面支撑计算1、 工

12、程简图 简图如下： 墙模板单面支撑剖面图2、 荷载组合侧压力计算依据标准?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-2021混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.6min38.403，98.438.403kN/m2倾倒

13、混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c38.4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k0.9max1.2×38.400+1.4×2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.00048.42kN/m2 Smin0.9×1.4 Q3k0.9×1.4×2.0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m23、 面板验算

14、面板类型覆面竹胶合板面板厚度mm15面板抗弯强度设计值fN/mm237面板弹性模量EN/mm210584 根据?标准?JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000×152/637500mm3，Ibh3/121000×153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。3.1、 强度验算 qbSmax1.0×48.4248.42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48.42×0.2502/8=0.38kN·m Mmax/W0.38×106/3750

15、0=10.09N/mm2f=37 N/mm2 满足要求！3.2、 挠度验算 qbSmax1.0×38.4038.40kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=5×38.40×2504/(384×10584×281250)=0.66mm=l/250=250/250=1.00mm 满足要求！4、 小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格50×100小梁抗弯强度设计值fN/mm214.85小梁弹性模量EN/mm29350小梁截面抵抗矩Wcm383.333小梁截面惯性矩Icm4416.667小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1

16、4.1、 强度验算 qlSmax1.000×0.250×48.42012.10kN/m qminlSmin1.000×0.250×2.5200.63kN/m 验算简图 弯矩图 Mmax0.39kN·m Mmax/W0.39×106/83333=4.65N/mm2f=14.85 N/mm2 满足要求！4.2、 挠度验算 qmaxlSmax1.000×0.250×38.409.60kN/m qminlSmin1.000×0.250×00kN/m 验算简图 变形图 max0.31mm=l/250=80

17、0/250=3.2mm 满足要求！4.3、 支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 R1=3.33 /=3.33/1.000=3.33kN R2=5.12 /=5.12/1.000=5.12kN R3=5.21 /=5.21/1.000=5.21kN R4=6.81 /=6.81/1.000=6.81kN R5=7.50 /=7.50/1.000=7.50kN R6=6.50 /=6.50/1.000=6.50kN R7=5.02 /=5.02/1.000=5.02kN R8=1.00 /=1.00/1.000=1.00kN 正常使用极限状态 剪力图 R1 = 2.64 / = 2.64/1.

18、000 = 2.64 kN R2 = 4.06 / = 4.06/1.000 = 4.06 kN R3 = 4.13 / = 4.13/1.000 = 4.13 kN R4 = 5.40 / = 5.40/1.000 = 5.40 kN R5 = 5.95 / = 5.95/1.000 = 5.95 kN R6 = 5.16 / = 5.16/1.000 = 5.16 kN R7 = 3.76 / = 3.76/1.000 = 3.76 kN R8 = 0.61 / = 0.61/1.000 = 0.61 kN4.4、 抗剪验算 Vmax3.76kN Vmax/(2bh)=3.76*103/(

19、2*50*100)=0.38N/mm2=1.3 N/mm25、 主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格48×3主梁抗弯强度设计值fN/mm2205主梁弹性模量EN/mm2206000主梁截面抵抗矩Wcm34.49主梁截面惯性矩Icm410.78主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数0.5主梁计算方式三等跨梁 由上节'小梁验算'的'支座反力计算'知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax3.333，5.118，5.206，6.81，7.504，6.498，5.015，1.0020.5×7.504=3.752kN。 正常使用

20、极限状态： RmaxMax2.644，4.059，4.128，5.402，5.946，5.162，3.759，0.610.5×5.946=2.973kN。5.1、 强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0.80kN·m Mmax/W0.80×106/4490=177.75N/mm2f205 N/mm2 满足要求！5.2、 支座反力计算 剪力图 第1道斜撑所受主梁最大反力Rmax(1)10.39/=10.39/0.5=20.78kN 计算方法同上，可依次知： 第2道斜撑所受主梁最大反力Rmax(2)15.95/=15.95/0.5=31.90kN 第3道斜撑所受主梁最大反力Rmax(3)16.23/=16.23/0.5=32.46kN 第4道斜撑所受主梁最大反力Rmax(4)21.23/=21.23/0.5=42.45kN 第5道斜撑所受主梁最大反力Rmax(5)23.39/=23.39/0.5=46.78kN 第6道斜撑所受主梁最大反力Rmax(6)20.25/=20.25/0.5=40.51kN 第7道斜撑所受主梁最大反力Rmax(7)15.63/=15.63/0.5=31.26kN 第8道斜撑所受主梁最大反力Rmax(8)3.12/=3.