污水池深基坑支钢撑拆除方案

1、华夏一品废水站组合池深基坑钢支撑拆除专项施工方案编制：审核：审批：中亿建业华夏一品废水站项目部二O一四年五月十日第一章、编制依据及编制说明3第二章、工程概况4第三章、施工方法4第四章施工质量、安全管理7第五章、安全及文明施工7第六章、基坑稳定性验算书8JGJ120-99GBJ50026-2007JGJ33-2001JGJ33-2001JGJ46-2005JGJ59-99GB50497-2009(JGJ33-2001)换撑板已经浇筑多时并且混均已具备第一章、编制依据及编制说明一、编制依据：1、华夏一品废水站工程施工组织设计及水池基坑围护专项方案2、我公司现有机械设备状况和施工技术力量。3、本公司

2、现场标化管理及文明现象策划文件。；4、有关安全生产、文明施工的规定；5、本公司关于质量保证及质量要素程序的有关文件。6、现行国家、行业、地方施工技术规范及有关规定：1建筑基坑支护技术规程2工程测量规范3建筑机械使用安全技术规程4建筑机械使用安全技术规程5施工现场临时用电安全技术规范6建筑施工安全检查标准7建筑基坑工程监测技术规范8建筑机械使用安全技术规程二、编制说明：基坑围护工作已经进行到池壁浇筑，按基坑围护方案的施工顺序,按基坑围护方案的施工顺序,凝土强度均已达到设计要求，编制专项施工方案并应经项编制专项施工方案并应经项支撑拆除条件，为了钢支撑拆除的安全,目总工程师审核审批。本工程构筑物北面

3、拟建的酸洗房，东面为厂区道路，西边是规划红线并且有高压线，南端是拟建场地。在进场施工时对高压线等进行必要的安全防护。第二章、工程概况工程概况;建设单位：宁波华夏一品电梯有限公司设计单位:监理单位：宁波金恒工程建设监理有限公司施工单位：中亿建业集团有限公司第三章、施工方法1、工作流程吊装钢丝绳绑扎支撑两端角钢割除支撑吊出水池钢管支撑的拆卸拆下一道支撑水池基坑支撑的拆除遵循“从上至下、先吊后割、整体吊出、井外拆卸”的原则；在拆除钢支撑前首相要进行基坑边坡卸土，卸土厚度为1米，宽度1米的范围以1:1放坡。2、拆除顺序钢支撑拆除采取“从上到下、先对撑后角撑”依次拆除的顺序,即先安装后拆除，后安装先拆除

4、的原则，直至所有围檩拆除完毕；3、支撑及围檩吊出钢管支撑及型钢采用氧割割除。割除支撑及围檩遵循“先吊后割”的原则，即先用25t吊机吊住支撑，然后再进行支撑及围檩的割除。吊点设置如下图所示：代0214_0.2支撑及围檩吊出水池外，起吊过程应平稳慢速。吊出后再进行上车退场。割除支撑及围檩前，要全面认真检查钢丝绳是否完好无损,钢丝绳绑扎是否正确到位。4、重量起吊安全性分析1）起吊过程的安全性分析水池内支撑及围檩的起吊计划采用25t吊机进行。支撑及围檩重量最大的为300*500型钢围檩，其质量为2.5t。采用最不利荷载作重量起吊安全性分析如下：FG1.nn分析可知：G=mg=2500kgx10N/kg

5、=25000N;2F+G=0故起吊过程是安全的。2）支撑割断瞬间的起吊安全性分析支撑割断瞬间会对吊机产生比较大的冲击荷载，在此取最不利荷载（6t）作起吊安全性分析如下：钢管支撑W=0.5G=30000NF落高度H=5cm冲击荷载|-二叽W=xw式中：h-为竖向冲击动荷因数，因为H=0.05m、近似取为0,此时叽=2。计算可得I、.=2W=60000N25000N综上可知，支撑割断瞬间起吊是安全的。5、钢支撑拆除后基坑外土方对钢板桩的侧压力也是安全的（见计算书）;第四章施工质量、安全管理1、工程管理组织项目总工施工部安全员2、主要机械设备附表1主要施工机械设备表序号机械名称型号机械台数备注1汽车

6、吊25T22氧割机4第五章、安全及文明施工1、危险源情况支撑割除吊出过程中主要涉及到两大安全隐患：一是钢支撑及围檩的起吊，二是割除过程中的高空作业。安全管理施工作业前必须组织施工班组做好安全技术交底工作，高空氧割人员必须做好安全防护工作，现场交叉作业的其他班组人员应避免在重大危险源附近活动。1) 安全员、电焊工、电工、吊车工、汽吊指挥工等特殊工种须持证上岗，杜绝无证操作。2) 吊装过程只允许一人指挥吊机，吊机臂下严禁站人。3) 进入施工现场须戴安全帽，高空作业系好安全带。第六章、基坑稳定性验算书基坑围护钢支撑拆除以后钢板桩即为悬臂(换撑带浇筑完成的前提下，换撑带为380厚混凝土打设至钢板桩边)

7、：mt=I7C”G)=150U5D1*=匚=2；nj©=life,莎!Ur=rcirt15斥=110fll基本信息规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数丫01.00基坑深度H(m)4.000嵌固深度(m)5.500墙顶标高(m)-0.500连续墙类型钢板桩卜每延米板桩截面面积A(cm2)236.00卜每延米板桩壁惯性矩I(cm4)39600.00.每延米板桩抗弯模量W(cm3)2200.00匚抗弯f(Mpa)215有无冠梁无放坡级数1超载个数1支护结构上的水平集中力0放坡信息坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数11.0

8、001.0001.000超载信息超载序号类型超载值(kPa,kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)1mJ!Jr4r20.000-附加水平力信息水平力:作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定土层信息土层数4坑内加固土否内侧降水最终深度(m)4.000外侧水位深度(m)1.500内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)-弹性计算方法按土层指定X弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动土层参数层号土类名称层厚(m)重度3(kN/m)浮重度3(kN/m)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1杂填土1.0018.0-27.001

9、4.602淤泥质土2.0017.07.015.0011.003粘性土10.0017.07.015.009.604粉土15.0018.08.0-层号与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)140.0-m法10.00-225.015.0011.00合算m法2.82-335.015.009.60合算m法2.38-460.022.0012.60分算m法4.12-支锚道数1支锚道数1支锚信息支锚道数1支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(°)总长(m)锚固段长度(m)1内撑5.0001.000-支锚道号预加力(kN

10、)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数10.0030.00-25-100.001.00土压力模型及系数调整经典法土压力模型经典法土压力模型弹性法土压力模型层号土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1杂填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002淤泥质土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0004粉土分算1.0001.0001.0001.00010000.00

11、0工况信息工况工况深度支锚倉2丄SMS工8IH吿=aef.SE(!?.£-UEI2丄(crpsj丄K0',爸总；J-Ji-g丄(宗昙j£5:丄(Ll二器丄義111T111111CTOLOi1i1k吕T(Nco寸LO-67)-fl(Mf-wytl(2?)计)-一符期(GO)-06)1-0卜。丽|一“？门-一-匡尹(OPO)-(000jl-lWJlyi44H噓球KN/而步卄即(-WH)-(1(M彌)(-M45)一(5119卜1£2)(1)00)(00(QC卜怒需亦或卜壮再:一-劇(-993?)fWM)(-M45)(51ViI,IFI.1(QQQJ(0DV-&a

12、mp;I?卜刃町卜一（叩鬼;卜DH卜。哪）（-WW）（52固（0如卜-（处|»M沪序-（1証m）卜鶴胡卜（IM?）（-M45）一（5115-55?0卜厂_|丫说口(03(QC(-69B5)【544切(000匸-伽0内力位移包络图:»n-ji盯-4K>4*17724ri>ji?、/1,I%J-Is丿/-JI/r.-獰KN-同;'!Wi)(-36*5)75脚(-6985)SW)(-4226)(27W)地表沉降图:足上黯量5-1mrn确Knim)三南槻底擴J纯34ee截面计算截面参数弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25内力取值段号内力类

13、型弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)87.9336.4393.4393.43基坑外侧最大弯矩(kN.m)73.8875.8278.4978.49最大剪力(kN)69.8542.2687.3187.31截面验算基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)(Tnei=Mn/Wx=93.429/(2200.000*10-6)=42.468(MPa)<f=215.000(MPa)满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)dwai=Mw/Wx=78.493/(2200.000*10-6)=35.679(MPa)<1:=215.000(MPa)满足式中：dwai-基坑外侧最大

14、弯矩处的正应力(Mpa);dnei-基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn-基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx-钢材对X轴的净截面模量(m3);f钢材的抗弯强度设计值(Mpa);整体稳定验算7>(17Q)/I*i仃bj计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度：0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=1.673圆弧半径(m)R=11.568圆心坐标X(m)X=0.017圆心坐标Y(m)Y=6.061流土稳定性验算±=_仏-400l<-的=11500切03r=170(17D)c二150(15&)O=

15、96(56)2ld0.8D1Kf其中：K流土稳定性计算安全系数；&流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4；ld截水帷幕在基坑底面以下的长度（m）；D潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离（m）；丫'土的浮重度（kN/m3）；h基坑内外的水头差（m）；丫w地下水重度（kN/m3）；K=(2.00*5.50+0.80*2.50)*7.00/2.50*10.00K=3.640>=1.5,满足规范要求。嵌固深度计算嵌固深度计算参数:是否考虑坑底隆起稳定性V是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性V嵌固深度计算

16、过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度（最多延伸100m）得到的结果。1）嵌固深度构造要求：依据建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012,嵌固深度对于单支点支护结构Id不宜小于0.3h。嵌固深度构造长度Id:1.200m。2）嵌固深度满足抗倾覆要求：按建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012单支点结构计算嵌固深度Id：1）Id按公式：Epkap2KKemEakaa2em1.20得到Id=3.732m。3）嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度Id=1.400m4）嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度Id=9.300m。满足以上要求的嵌固深度Id计算值=9.30