满堂碗扣式脚手架计算书说课讲解

1、附二满堂碗扣式脚手架计算书一、试算(采用J41J47联一截面形式进行试算)金城路J41J47连续梁典型截面设计图5-5剖面A=24.2063-5.9051-3.2853-4.3915=10.6244m2(一) 取1m纵向计算单元进行荷载计算1、首 次混凝 土自重=(5.2069m2 x 1m x 2600kg/m3”(16.17m x 1m)=837.23kg/m22、方木及模板=45kg/m23、人行机具=200kg/m24、冲击荷载=837.23x 0.3=251.17kg/m25、二次混凝土自重=5.4175x 1X 2600/ (16.17X 1) =871.09kg/m26、超过10

2、m排架计算立杆稳定时需计算排架、托架自重荷载组合Q=1.2x (837.23+45+871.09) +1.4x (200+251.17) =2735.62kg/m2(二) 单肢立杆可支撑面积，按图示二种形式进行初步计算1、若按支撑支架荷载面积图(1)所示，S=0.6x 0.9=0.54m2,立杆步距按1.2m，则单肢立杆支撑荷载为 2735.62x 0.54=1477.235kg,此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22x 1.8+(1.2+0.6) x 12=53.4m,重量为53.4x 5=267kg，此时单肢立杆支 撑荷载N2=1477.235+1.

3、2x 267=1797.635,合 1797.635X 9.8=17617N (17.617KN )。2、若按支撑支架荷载面积图(2)所示，S=0.6x 0.6=0.36m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆可支撑荷载为 N3=2735.62x 0.36=984.823kg,此时，若分 析单肢杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为 22x 1.8+( 1.2+0.6) x 12=53.4m,重量为 53.4x 5=267kg,此时单肢立杆支 撑荷载 N3=984.823+1.2 x 267=1305.223kg，合 1305.223 x 9.8=12791N(12.79

4、1KN)。(三) 分析计算、结论1、整体稳定验算：已知碗扣式脚手架的立杆计算长度系数卩w=0.9325卩=0.9325 X 1.55=1.4454;卩为相应条件下扣件式脚手架整体稳定的计算长度系数(转 化为对长度为步距h的立杆段进行计算)。f=205N/mm2 , D=48mm,d=48-3.5=44.5mm,步距 h=1.2m。长细比入=卩 w h/i=1.4454X 1.2/ (V( D2+d2) /4=1.7345/0.0166=105 根据入，查得支架稳定系数© =0.551。容许荷载 Ncr= © Af( 0.9 丫 m) =0.551 X 489mm2X 205

5、N/mm2/( 0.9X 1.59) =38598N=38.598KN。 丫 m 为材料强度附加分项系数 =1.19(1 +n )/(1+1.17 n) =1.59,对于受压杆件，通常最大值取为 1.59,本单元计算时取1.592、单肢稳定验算：首先确定碗扣式脚手架单肢杆件计算长度系数查表时所需确定的h/b值，已知 h/b1=1.2/0.9=1.33, h/b2=1.2/0.6=2/1)若 h/b1=1.2/0.9=1.33,则查表得卩 1w=1.718,长细比入=卩 1w h/i=1.718 X 1.2/ (V( D2+d2) /4=2.0616/0.0166=124根据入，查得支架稳定系数

6、© =0.428。容许荷载 Ncr= © Af/ (0.9 丫 m) =0.428X 489mm2X 205N/mm2/( 0.9X 1.59) =29982N=29.982KN。 丫 m 为材料强度附加分项系数 =1.19(1 +n )/(1+1.17 n) =1.59,对于受压杆件，通常最大值取为 1.59,本单元计算时取1.59/3) 若 h/b2=1.2/0.6=2,则查表得卩 1w=1.421，长细比入=卩 1w h/i=1.421 X 1.2/ (V( D2+d2) /4=1.7052/0.0166=103根据入，查得支架稳定系数© =0.566。容许

7、荷载 Ncr= © Af/ (0.9 丫 m) =0.566X 489mm2X 205N/mm2/( 0.9X 1.59) =39650N=39.650KN。3、初步结论(1) 根据整体稳定及单肢稳定计算结果，初步认为上面所列两种形式 都能满足满足强度及稳定性要求要求，但对于有些受力较大的部位仍需进行 复核计算。(2) 由于梁端部比较重，所以以下的计算中针对此种情况进行复核计 算，再进行方案的选折。复核计算书(梁端部截面复核计算)-施工缝- 一 .2|2.646°32.5 戸52.421金城路J41J47连续梁梁端截面 设计图1-1剖面A=44.6355m2(一) 1m纵向

8、计算单元进行荷载计算1、首次混凝 土自重=(26.5845m2 x 1m x 2600kg/m3)/(26.65m x 1m)=2593.61kg/m22、方木及模板重=45kg/m23、人行机具=200kg/m24、冲击荷载=2593.61 x 0.3=778.08kg/m25、二次混凝土自重=18.051 x 1X 2600/ (26.65X 1) =1761.07kg/m26、超过10m排架计算立杆稳定时需计算排架自重。荷载组合Q=1.2 x ( 2593.61+1761.07+45) +1.4 x ( 200+778.08 )=6648.928kg/m2 (二)每棵立杆可支撑面积，按图

9、示二种形式进行复核计算1、若仍按支撑支架荷载面积图(1)所示，S=0.6x 0.9=0.54m2,立杆步距按1.2m，则单肢立杆支撑荷载为 6648.928X 0.54=3590.42kg,此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22x 1.8+ (1.2+0.6) x 12=53.4m,重量为 53.4 x 5=267kg，此时单肢杆支撑荷载N2=3590.42+1.2x 267=3910.82,合 3910.82x 9.8=38326N (38.326KN )。2、若仍按支撑支架荷载面积图(2)所示，S=0.6x 0.6=0.36m2,贝U单肢立杆 支撑荷

10、载为N3=6648.928x 0.36=2393.61kg,此时，若分析单肢立杆压杆稳定， 则需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22x 1.8+( 1.2+0.6)x 12=53.4m,重量为53.4x 5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载 N3=2393.61+1.2X 267=2714.01kg,合 2714.01X 9.8=26597N (26.597KN )。3、分析、结论( 1 )、整体稳定性验算分析： 根据前面整体稳定计算可知,支架整体稳定情况下立柱最大承载力为38.598KN。对于梁端部而言，若采用 0.6X 0.9间距，1.2步距，立杆最大受 力38.326KN v38.598KN，虽然满足要求，但富余量不大，对于长时间而言 不安全，所以不宜选用。若采用0.6X 0.6m间距，1.2m步距，立杆最大受力26.597KNV38.598KN， 满足安全要求且有较大安全富余量，可以采取此种形式。但仍需针对此种情 况进行单肢稳定演算。( 2)、单肢稳定性验算分析 ：根据前面单肢稳定计算可知，间距 0.6 X 0.6m，步距1.2m的单肢最大承 载力为39.650KN，而立杆最大承载力 26.597KN v 39.650KN，满足要求。(