环境工程毕业设计淀粉废水处理工程设计计算

1、环境工程毕业设计计算淀粉废水处理工程设计学生：指导教师：设计总说明针对这种废水，设计中采用物化加生化方法加以处理，主要流程为：混凝 沉淀一A/0系统一混凝气浮一化学氧化。根据已建印染厂废水处理站的经验数据 和工艺设计参数，计算了各构筑物的尺寸与主要设备的选型。经核算可知该工 艺可以较好地去除废水中的难降解物质，色度去除率高，各项指标均能达标排 放，且投资和运行成本较低。设计中还初步制定了整个排水车间的平面布置图、 管道布置图、高程布置图和主要设备工艺图，并且进行了经济技术分析，经分 析可知该工艺成本与目前治理印染废水的平均水平相当，具有较好的应用前景。需要代做环境工程毕业设计的加 qq8409

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4、若为一台时，应设人工清除格栅备用.5. 过栅流速一般采用0.61.0m/s.6. 格栅前渠道的水速一般采用0.40.9m/s.7. 格栅倾角一般采用4575，人工格栅倾角小的时候较为省力但占地多.8. 通过格栅水头损失一般采用0.080.15m.9. 格栅间必须设置工作台，台面应该高出栅前最高设计水位0.5m.工作台上应有安全和冲洗设施.布置：格栅是由一组平行的金属栅条或筛网组成的，本设计安装在污水渠 道上、泵房集水井的进口处，用以截留较大的悬浮物和漂浮物，如纤维、碎皮、 毛发、果皮、塑料制品等。本设计格栅池放置机械粗格栅和细格栅各一台。1.2粗格栅的设计计算1. 栅条间隙数(n)：设计平均流

5、量：Q=60000(t/d)=694.44(L/s),总变化系数 KZ=2.7/(Q 0.11) 1.31则最大设计流量 QaF60000X 1.31(t/d)=78600(t/d)=0.9097(m3/s)栅条的间隙数n,个式中QaL-一Qmax Jsinn bhvm最大设计流量，m/s ;a 格栅倾角，取a =60；b栅条间隙，m 取b=0.04m；n栅条间隙数，个；h栅前水深，m取h=0.8 m ;v过栅流速，m/s,取 v=0.8 m/s ;设计使用的格栅数量，本设计格栅取用 2组则:00.9097 sin 60 0.04 0.8 0.8 2=16.5(个)取n=17(个)2. 栅条宽

6、度(B):设栅条宽度S=0.01m则栅槽宽度B= S(n-1)+b n=0.01X (17-1)+0.04 X 17=0.84m3.进水渠道渐宽部分的长度L1.设进水渠道B1=0.71 m ,其渐宽部分展开角a 1=20B B12 tan 10.840.712 tan 2000.18(m)4. 格栅与出水总渠道连接处的渐窄部长度L2 m ,L10.18L20.09( m)2 25. 通过格栅的水头损失h1, mh1=ho kh。2 v sin2g式中：h1 设计水头损失，m h0 计算水头损失，mg 重力加速度，m/s2k系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3 ;E 阻力系数，与栅

7、条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面B =2.42.hihok4242 (黑)30.畑60019.6=0.03(m)6. 栅槽总长度L, mLi0.5 1.0Hitan式中，Hi为栅前渠道深，比 h h2 m.0.18 0.09 0.5 1.00.8 0.3tan 600=2.41(m)7. 栅后槽总高度H, m设栅前渠道超高h2=0.3mH=h+h1+冷=0.8+0.03+0.3=1.13(m)8. 每日栅渣量w m/dW 86400 Q max W11000 Kz式中，W为栅渣量，m/103m污水，格栅间隙3050mm寸，W=0.030.01m3/103m污水；本工程格栅间隙为 40m

8、m取W=0.02.W=(86400X 0.9097 X 0.02) - (1000 X 1.31)=1.2(m3/d) > 0.2(m3/d)采用机械清渣.选型：选用JGS型阶梯式机械格栅(环境保护设备选用手册一水处理设备P3页表1-5)2. 提升泵房的计算2.1设计参数(1) 污水泵站集水池的容积，不应小于最大一台水泵5min的出水量；如水泵机组为自动控制时，每小时开动水泵不得超过6次。(2) 集水池池底应设集水坑，倾向坑的坡度不宜小于10%(3) 水泵吸水管设计流速宜为0.71.5 m/s。出水管流速宜为0.82.5 m/s。其他规定见GB50014-2006室外排水设计规。(4)

9、泵站设在污水处理厂，与其它构筑物统一布置，为防止噪音和污染，应用绿化带和公共建筑隔离，隔离宽度一般不小于30米。泵站进出口比室外地面高0.2米以上。每台泵应设置单独的吸水管，这不仅改善水力条件，而且可 以减少杂质堵塞管道的可能性。1. 设计中选用6台污水泵（4用2备），则每台污水泵的设计流量为：Q=0.23mVs ,按最大流量时5min的出水量设计，则集水池的容积为：V 0.9097 5 60273m3取集水池的有效水深为h=4.0m则集水池的面积：VA68.270h取集水池保护水深1.0m，则实际水深：h=4.0+1.0=5.0 。2. 水泵的选型QW系列潜水排污泵高效、防缠绕、无堵塞、自动

10、耦合、高可靠、自动控制、 并设置了各种状态的显示保护装置等优点。泵的覆盖面积大，泵与电机共轴， 结构紧凑，便于维修。选用6台QW系列潜水排污泵（4用2备），型号为QW1000-9.5-45,每台污 水泵的设计流量为Q=0.278riVs=1000 m3/h。具体规格如下表所示表5.1 : QW系列潜水排污泵具体规格型号流量扬转电机功效m3 hL s程速率率H mr min(Kvy%QW1000-9.51 0994576-45000.278.5803. 进水池与污水泵房合建综合考虑，节约用地，将进水井与污水提升泵房合建。3. 细格栅的设计计算1.栅条间隙数（n）：Qmax Ts innbhvm式

11、中QaL- 最大设计流量，0.9097mi7s ;格栅倾角，（°），取a =60；b -栅条隙间，m 取b=0.016 m;n栅条间隙数，个；h栅前水深，m 取h=0.8m；v过栅流速，m/s,取 v=0.8 m/s ;m设计使用的格栅数量，本设计格栅取用Qmaxsinbhvm41.3 个0.9097、sin 60°2 0.016 0.8 0.8取n=42个2.栅条宽度（B）:设栅条宽度 S=0.01m则栅槽宽度B= S（n-1）+bn=1.082(m)3 .进水渠道渐宽部分的长度Li，设进水渠道Bi=0.71 m，其渐宽部分展开角度a i=20oBiB Bii.082 0

12、.7i12 tan i 2 tan20°4.格栅与出水总渠道连接处的渐窄部分长度L2 . Li 0.51匕2 20.255(m)5.通过格栅的水头损失hi, mi=ho kv2 sinh02gS需（b）3式中设计水头损失，m计算水头损失，m 重力加速度，m/s2系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数， 一般采用3 ;阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，B =2.42.4hih°k2.42§ 2 . k3v sin2g4.0.0i .320-()30.8 sin 603i9.6=0.11(m)(符合0.080.15m围)Hitan0.5 1.06

13、. 栅槽总长度L, m式中，H为栅前渠道深，H1 h h2 m.L 0.51 0.2550.5 1.00.8 0.3tan 60°LiL2 2.90m7. 栅后槽总高度H, m设栅前渠道超高h2=0.3mH=h+hi+h2=0.8+0.11+0.3=1.21(m)8. 每日栅渣量W m/d1W 86400 Q max W1 -1000 Kz式中，W为栅渣量，m/103m污水，格栅间隙1625mm寸，W=0.100.05m3/103m污水；本工程格栅间隙为16mm取W=0.1033W=(86400X 0.9097 x 0.1) - (1000 x 1.31)=6(m /d) >

14、0.2(m /d)采用机械清渣.选型：选用HG-1200回转式格栅除污机(环境保护设备选用手册一水处理 设备P17)4. 曝气沉砂池曝气沉砂池主体设计1. 设计参数：最大设计流量Qmax=0.9097t/s最大设计流量时的流行时间t 2min (13min)最大设计流量时的水平流速 vi 0.1m/s0.06m/s 0.12m/s2. 设计计算：(1) 曝气沉砂池总有效容积：3V=60QmaX t=60 x 0.9097 x 2=109.2m(2) 水流断面面积：Qmax 0.90972设0.1m/ s, A =9.097mv 0.1(3) 沉砂池断面尺寸：设有效水深 h2 2m(2 3m),

15、池总宽 B=A/h2=9.097/2=4.55m分两格，每格宽b=4.55/2=2.275m宽深比b/h为1.1375 (12)满足要求(4) 池长 L=60 t=60x 0.1 x 2=12m(5) 每小时所需空气量设每一立方米污水所需空气量 d=0.2m3空气/ m3污水(0.1-0.2 )，每小时所需空气量 q=3600dQmax=360X 0.2 x 0.9097=655(m3/h)(6) 沉砂槽所需容积设沉砂时间 T=2d, 沉砂槽所需容积V 竺I60000 严 2 3.6(m3)106106每个沉砂槽的所需容积V。V 竺 1.8(m3)2 2(7)沉砂槽几何尺寸的确定设沉砂槽底宽0

16、.5m,沉砂槽斜壁与水平面的夹角为60°,沉砂槽高度h3=0.4m,沉砂槽上口宽 E 2 0.4ctan600.50.96m沉砂槽容积Vi亜严°4 12 3曲临(8)池子总高设池底坡度为0.06，坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度b b1h40.0622.2750.960.060.04m2池子总高H hih2 h3 h4 0.3 2 0.4 0.04 2.74m(超高 hi 取 0.3m)(9)排砂方法曝气沉砂池集砂槽中的砂可采用机械刮砂空气提升器或泵吸式排砂机排除。本设计中，选用机械刮砂。5.A/O 池原水水质 CODcr=330mg/L, BOD5=180mg, SS=32

17、0mg/L, NH3 - N=40mg/L, TN=60 mg/L, TP=3.0 mg/L出水：COD=60mg/ L, BOD=18mg/ L, SS=18mg/ L, NH3-N=15mg/ L,TN=12mg/ L,TP=1.2mg /L(按标准的 60%)1.设计参数计算(1) BOD亏泥负荷：Ns 0.13kgBOD5/(kgMLSS.d)Ns< 0.18kgBOD/(kgMLSS.d)(7)回流比R内TNTN行8 100% 400%(200%-500%(3)回流污泥浓度Xr106r(r 1)106 16600mg/lSVI150(4)污泥回流比R=100%(5)曝气池混合液

18、污泥浓度X -1RR-11 166003300mg/l(30005000) 污泥指数：SVI=150(6) TN去除率nT NOT Ne60 12 10080%602.A/O池主要尺寸计算(1 )有效容积VQLoNsX60000 1.31 1500.13 330027483(m3)(2) 有效水深 H=4.5m (超高0.5m) 曝气池总面积A 274836108(m2)H14.5(4) 分两组，每组面积Ai -3054m22(5) 设5廊道式曝气池，廊道宽b=9m则每组曝气池长度(宽深比为2在1-2围符合要求)A 3054Li-68m (隔墙 300mr)i5b 5 9L-/b=68/9=7

19、.56 (满足 L-/b=5 10)(6) 污水停留时间V27483t8.39hQ 60000/24 1.31(7) 采用A:O=1:4，则A段停留时间为t, 1.678h , O段停留时间为t26.712h3. 剩余污泥量 W aQ平Lr bVXv 0.5Q平Sr(1) 降解BOD生成污泥量W1aQ平Lr 0.5 60000 (0.18 0.018) 4860kg/ d(2) 源呼吸分解泥量 Xv fX 0.75 33002475mg/lW2 bVXv 0.05 27483 2.475 3401kg/d(3) 不可生物降解和惰性悬浮物量(NVS$该部分占总TSS约50%则W30.5Q平 Sr

20、 0.5 60000 (0.320.018)9060kg/d(4) 剩余污泥量为W wW2 W3 4860 3401 9060 10519kg/d每日生成活性污泥量Xw W1 W2486034011459kg/d(5)湿污泥体积污泥含水率P=99.2%则QsW1000(1 P)105191000(10.992)31315m /d(6)污泥龄VXvXW27483247546.6d10d14594. 最大需氧量SORmax a Q Lr b 叫 b Ndc XWaQ(L。Le) bQ(NKO N©) 0.12XwbQ(NKO NKe N°e) 0.12Xw 0.56 cXw式中

21、NO是出水硝酸盐浓度，mg/l;Nko,Nke是进出水凯式氮浓度，mg/lSORmax 1 60000 1.31 (0.18 0.018) 4.6 60000 1.31 (0.06 0.012) 0.12 1459 4.660000 1.31 (0.06 0.012 0.012) 0.12 1459 0.56 1.42 1459 20373kg / d好氧池平均时供气量：SOR203733Gs100100 14148m3/h0.3Ea0.3 0.20 24EA为空气扩散装置的氧转移效率，EA=2(K最大时供气量：G ma=1.4Gs=1.4 x = 9807m/h5. 所需要的空气压力P (相

22、对压力)P=h+h2+ha+h4+A h其中h1+h2为供风管道与局部阻力之和，取值为0.2m； ha为曝气器淹没水头, 取值为4.3m； h4为曝气器阻力，取值为0.4m; h为富余水头，取值为0.5m。带入公式，得到P=5.2m6. 曝气器数量的计算(以单组反应池计算)按供氧能力计算所需要的曝气器数量n仁SOR (24x qc)qc为曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力，kgQ/(h 个)，选用微孔曝气器，工作水深为 4.3m,在供风量13m3/(h 个)时，曝气器利用效率EA=20%服务面积0.30.75m；qc=0.14kg0 2/(h 个)。计算得ni=12216个

23、对微孔曝气器服务面积进行校核：f=F/h i=6108/12216=0.5<0.75,满足要求。7. 供风管道的计算(供风干管采用树状布置)Qs=Gs(max)/2=9903.5m3/h=2.75m3/s流速 v=10m/s管径d0.59m,取干管管径DN600mm6.二沉池(辐流沉淀池，中心进水，周边出水)设计参数：表面负荷q，=1nV(m2.h) (0.5-1.5),设计流量Q (60000 1.31)m3/d 3275m3 / h,池数 n=2 个主要尺寸计算池表面积 A -Q-32753275m2q,1单池面积 A -Q-32751637.5m2nq2 1直径 DHAJ4 163

24、7.5 45.67m 取46m V 3.14沉淀部分有效水深h2 q' t 1 3.53.5m22有效容积 Vh23.14 463.55814m344沉淀池坡底落差，取i=0.05D46h4i (2) 0.05 (2) 1.05m22(6)沉淀池周边水深设缓冲层ha=0.5m,刮泥机高h5=0.5m4m有效水深的高度H0 h2 h3 h5 3.5 0.5 0.5 4.5m(D/H 0=10.2规规定辐流式二沉池 D/Hc=6-12)污泥斗容积集泥斗上部直径为5m，下部直径为3m,倾角为60°则污泥斗高度 h6(r1 r2)tan(2.5 1.5)tan60 1.73m污泥斗有

25、效容积为V1-6(r12 r1r2 r 2 ) 3.14 1.73(2.52 2.5 1.5 1.52 ) 22.18m3323沉淀池的高度，设超高h10.3mH H 0 h4 h1 h64.5 1.050.3 1.737.58m进水系统计算进水管的计算单池设计污水流量Q单Q 3275 1637.5m3 /h 0.455m3/s2 2进水管设计流量Q进 Q单(1 R) 1637.5 (1 1.0)3275m3/h 0.9097m3 / s管径 D=800mm V1=1.12m/s ; 1000i=1.83进水竖井进水井径采用D2=1.5m出水口尺寸0.45 1.5m2,共6个沿井壁均匀分布0

26、9097出水口流速 v20.2m/s(0.15 0.2m/s)0.45 1.5 6稳流筒计算筒中流速 V30.03 0.02m/s(取0.03m/s)稳流筒过流面积f 直30.32m2v30.03稳流筒直径 D3. (4f D；) . (430.32 1.52) 6.39m3.14出水部分设计单池设计流量 Q单 仝设 3275 1637.5m3/h 0.455m3/s2 2环形集水槽流量q集Q 0.455 0.2275m3/s集22环形集水槽设计采用周边集水槽，单侧出水，每池只有一个总出水口集水槽宽度为 b 0.9(kq集)0.4 0.9(1.3 0.2275)0.40.553m式中，k为安全

27、系数，采用，这里k取1.3集水槽起点水深为h起 0.75b0.75 0.5530.415m集水槽终点水深为h终1.25b1.25 0.5530.691m槽深均取0.8米采用双侧集水环形集水槽计算。取槽宽b=1.0m;槽中流速 v=0.6m/s槽终点水深：h4法筈% 08mhk3 gq：(0.455/2)29.8 1.020.174mh33 (2hk3h：)0.382 )0.556m校核当水流增加一倍时,3q=0.455m/s;v ,=0.8m/sh4qvb0.4550.8 1.00.57mhkh33° 0.45529.8 1.00.276m2hk3(h4h：)2 0.27630.57

28、20.57 )0.74m设计取环形槽水深为0.6m，集水槽总高为0.6+0.3 （超高）=0.9m,采用900三角堰出水溢流堰的设计 采用出水三角堰（900）堰上水头（即三角口底部至上游水面的高度）比 0.05m（H2O）每个三角堰的流量 qi 1.343Hj47 1.343 0.052'470.0008214（m3 /s）三角堰个数n1 W 0.455553.93个设计取554个qi0.0008214三角堰中心距（单侧出水）I l （D 2b）II 门1门1排泥部分设计3.14 （46 2 0.553）5540.26m单池污泥量总污泥量为回流污泥量加剩余污泥量回流污泥量Qr Q设 R

29、 3275 13275m3/h剩余污泥量QsXY（S。 Se）Q KdVXvf .Xrf .Xr式中Y-污泥产率系数，生活污水一般为 ，城市污水0.4-0.5 （取0.5）K d-污泥自身氧化率，生活污水一般为，城市污水0.07左右（取 0.07）fX 0.75 33002475mg/l2.475kg/m3Xr106r.-SVI6600mg /l6.6kg /mQsXY（S。Se）Q KdVXvf.Xrf.Xr0.5 （0.180.018） 3275 240.07 27483 2.4753248m3/d1.31 0.75 6.6311m3/hQ泥总 Qr Qs 3275 113286m3/hQ

30、泥总3 / .Q单1643 m / h单2集泥槽沿整个池径为两边集泥；故其设计泥量为Q 单164333q 一821.5m /h 0.228m /s2 2集泥槽宽b0.9q0.40.90.2280.40.4982m（取 b 0.5m）起点泥深0.75b0.750.50.375m（取 h0.4m）终点泥深h21.25b1.250.50.625m（取 h20.7m）集泥槽深均取0.8m（超高0.2m）7. 污泥浓缩池7.1设计说明污泥浓缩的对象是颗粒间的孔隙水，浓缩的目的是在于缩小污泥的体积， 便于后续污泥处理。常用污泥浓缩池分为竖流浓缩池和辐流浓缩池两种。沉淀 池排出的剩余污泥含水率高，污泥数量较

31、大，需要进行浓缩处理。设计中一般 采用浓缩池处理剩余活性污泥。浓缩前污泥含水率为99%浓缩后污泥含水率7.2设计参数1. 进泥为剩余污泥时，进泥含水率一般为99.2 %99.6 %，浓缩后污泥含水率为97%98%。2. 进泥为初沉池污泥时，进泥含水率一般为95%97%,浓缩后污泥含水率为92%95%。3. 进水为混合污泥时，进泥含水率一般为98%99%,浓缩后污泥含水率为 94% 96%。4. 浓缩时间大于12h,小于24h。5. 浓缩池有效水深不小于3m 一般4m为宜。6. 污泥池容积，应根据排泥方法和排泥间隔时间确定，排泥间隔定期排泥 时一般为8h。7. 集泥装置：不设刮吸泥机时，泥斗壁与

32、水平面的倾角小于50°。8. 采用吸泥机时，池底坡度为0.003。9. 采用刮泥机时，池底坡度不宜小于 0.01。10. 排泥管管径150mm7.3设计计算本设计选用辐流浓缩池，进入浓缩池的剩余污泥量为1315nVd，采用2个污泥浓缩池，剩余污泥量为657.5m /d1. 浓缩池的面积AA=QCG式中Q为污泥流量(mVd ) , C0为污泥固体浓度取值为6kg/m3,污泥固体通 量G选30kg/(m2d)，浓缩污泥为剩余活性污泥。计算得A=131.5n12. 浓缩池的直径DD=(4A/ n ) 1/2=12.9m 取 D=13m3 .有效深度浓缩池工作部分的有效水深h2=QT/24A

33、式中：T:浓缩时间，取值为12h。计算得h2=5m4. 浓缩后污泥体积Vv3Vv=Q(1-Pi”(1- P 2)=657.5 (1-99.2 % ”(1-97 % )=175.3m式中 P i进泥含水率，99.299.6 %，取99.2 %P2出泥含水率，9798%,取97%4. 污泥斗高度浓缩池设置机械刮泥，池底坡度i=1/20 ,下底直径D=1m上底直径D2=2.4m池底坡度造成的深度h4 (D1 D2)i 0.315m2 2污泥斗高度h5 (D2 Dtan551m2 25. 浓缩池总高度hh h1 h2 h3 h4 h5超高h1=0.3m,缓冲层高度h3=0.3m，浓缩池深度 h=h1+

34、h2+h3+h4+h5=0.3+5+0.3+0.315+1=6.915m8. 污泥脱水8.1设计计算1. 脱水后的污泥量计算Q100 F2M Q(1 P>) 1000式中：q脱水后污泥量(m/d)；Q 0脱水前污泥量(nVd)；P1脱水前污泥含水率(% ;P2脱水后污泥含水率(% ；M 脱水后干污泥重量(kg/d )。设计中取R=97% R=75%贝U:3V=Q(1-Pi”(1-P 2)=175.3 X 2X( 1-97 % ”(1-75 % )=42.1mM=42.1X (1-75%) X 1000=10518 kg/d污泥脱水后形成泥饼用小车运走，分离液返回处理系统前端进行处理。2.

35、 脱水机的选择设计中选用D 3000型带式压滤机，其主要技术指标为，干污泥产量600kg/h，泥饼含水率为75%絮凝剂聚丙烯酰胺投量按干污泥量的2.0 %。计设计中共采用2台带式压滤机，其中1用1备。污水处理厂设计高程布置1布置原则确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及 其标高是污水处理工程的污水处理流程高程布置的主要任务；为了使污水能够 在处理构筑物之间顺畅的流动，保证污水处理工程的正常运行，就要通过计算 确定各部位的水面标高。污水处理工程的高程布置一般要遵守如下原则： 应当考虑到当某座构筑物突然停止运行时，与其相邻的其它构筑物及其 连接管渠能通过全部流量；还要认真

36、计算管道局部损失、各处理构筑物、沿程 损失、计量联络管渠及设备的水头损失；考虑最大时事故流量，流量的增加， 要留有一定的余地。 考虑远期发展，水量增加的预留水头。 利用地形高差，实现自流，以避免处理构筑物之间跌水等浪费水头的现 象。 为了降低运行费用，在认真计算并留有余量的前提下，力求缩小提升泵 站的扬程及全程水头损失。 需要排放的处理水，在常年大多数时间能够自流排入水体。注意应选取 经常出现的高水位作为排放水位，不一定选取水体多年最高水位，因为其出现时间短，易造成常年水头浪费，当水体水位高于设计排水位时，可进行短时间的提升排放。 应尽可能使污水处理工程的出水渠不受水体洪水的顶托，并能自流。处

37、 理装置及构筑物的水头损失尽可能小。2污水处理构筑物高程计算2.1处理构筑物的水头损失污水在处理构筑物之间的流动，以按重力流考虑，以便维护管理和降低运 行费用，同时，必须精确地计算污水流动中的水头损失，水头损失包括： 污水流经各处理构筑物的水头损失。但应当知道，污水流经处理构筑物 的水头损失，主要产生在进口、出口及水头跌落处、而流经处理构筑物的水头 损失相较其余两项则较小。 污水流经连接前后两处理构筑物的灌渠（包括配水系统）时产生的水头 损失，包括局部水头与沿程损失。 污水流经计量设备时产生的水头损失。表2-1水流经各处理构筑物水头损失表构筑物名称水头损失（m构筑物名称水头损失（m中格栅0.09AO池1.0细格栅0.16二沉池0.5曝气沉砂池0.252.2连接管渠水头损失计算公式两个构筑物之间的水头损失包括管道损失和构筑物本身的水头损失。其中,管渠的水头损失包括沿程损失和局部损失，按照流体力学进行管路水流损失公 式进行计算。管渠水头损失计算hi =