迁钢大型高炉干法除尘生产实践

1、序号序号项项 目目单位单位2号号3号号1炉容m3265040002煤气量x104 m3/h44(最大)75（最大）3炉顶压力MPa0.200.250.284煤气温度1651655箱体数个14136箱体直径mm460062007滤袋条数条2504098滤袋规格(mm)L(m)160716079总面积m2140801861610面积/箱m2/箱8801432时间干法湿法用电量/kWh吨铁耗电kWh/tFe用电量/kWh吨铁耗电kWh/tFe2007年3月180000.086026584403.262007年4月221500.10897095903.472007年5月679360.335669541

2、33.452007年6月201000.05096833123.322007年7月213000.05326811003.252007年8月200100.05146871003.43干、湿法除尘系统用电对比干法月用电量在20000度左右，表1中5月份由于围栏施工，用电量大。平均而言湿法用电是干法的35倍。时间2号干法发电量/kWh1号湿法发电量/kWh2007年2月32420592007年3月310232037275002007年4月561768057108002007年5月480685037602002007年6月569541054380002007年7月688428051230002007年8

3、月676850053570002007年9月90480006612000两套相同TRT装置分别安装于1号和2号高炉，同时投产运行，当运行逐步稳定后，可以看出干法除尘TRT多发电30-40% 一、净气含尘量超标 二、设备问题频繁发生 三、煤气设施腐蚀严重 四、其它问题 （一）表现： 1、干法除尘投产后，前20天左右净煤气含尘量基本正常（2mg/Nm3），规程规定5mg/Nm3。干法在线检测仪表最大量程10mg/Nm3。DN1600放散口观测不到灰尘。 主要是由于运行箱体的布袋破损造成的。1、箱体荒煤气入口挡板的设置不合理，由于挡板与入口档距太小，造成气流成内切线向偏上方向流动，流速在5m/min

4、以上，从实际运行统计数据分析看，布袋过滤负荷30m3/m2以下,滤速0.5m/min以下比较合理，由于超高速运行，使得箱体内所安装的袋笼（尤其是外侧布袋）在气流的作用下，产生晃动，激烈碰撞，使布袋破损。 2、布袋整体较长，袋笼制作、安装不能保证完全垂直，存在扎堆现象，相互碰撞，通过对拆除布袋的检查，破损的布袋主要发生在布袋底部500mm以内，明显的顺笼骨架的横纵向撕裂。 3、所使用的除尘布袋材质以玻纤为主要原料，成品以后，横向伸长率小于3% ，甚至没有。1、对14个箱体的入口导流板逐个进行改进，导流板的改进形式大体上可分为五种，改进后布袋的使用时间明显长于改进前，含尘量基本达到5mg/Nm3以

5、下，可以肯定的说通过对箱体入口导流板的改进对延长布袋使用寿命，降低含尘量，起到了关键作用。 综合比较以上5种改造形式的效果，尤以形式1既简单、效果又好，8#箱按此种形式改造后，使用了比较便宜的特弗美复膜布袋，已连续运行2个多月，导箱时进箱检查，花板上非常干净，从含尘量棒图显示一直稳定在2mg/Nm3以下。 3、改造喷燃器，解决喷燃器结焦问题。（1）将喷燃器的高炉煤气旋流叶片整体向管道内移100mm，焦炉煤气稳燃点火喷口位置不变，拉开喷燃器的高气旋流叶片与煤气着火中心的距离。（2）将每个喷燃器的旋流叶片由18片减至12片，旋流叶片的角度不变，增大旋流叶片之间的空隙，加大煤气流速。 通过以上形式的

6、综合治理，含尘量有了明显的好转，热电锅炉喷燃器结焦情况得到很大缓解，与治理前相比，延长了高负荷发电周期，降低了发电燃料成本。 改造前的趋势图（07-2-27） 1、干法除尘系统投入运行56小时便出现7#箱DN80卸灰球阀刷漏的现象，随后11#箱又相继发生。主要原因球体耐磨性差所致，为此我们分别试用了其他厂家的DN80球阀，根据试用球阀的使用情况、耐磨强度、使用寿命来确定DN80球阀的选型，增强了耐磨性能，延长了使用周期。 2、干法除尘投产一个月时间内，箱体卸灰DN300钟形阀及下侧DN300管刷漏3次。 经过我们分析，箱体卸灰过程中，钟形阀开，灰流呈一定角度，此段管的制作是使用6mm厚的普通卷

7、焊管，自身偏薄，材质差，耐不住瓦斯灰的长时间磨损，为了提高其使用寿命，我们准备了耐磨复合管备件，出现问题随时更换。 3、在投箱过程中，经常出现箱体出入口DN700气动阀打不开现象。 元月6日高炉停气恢复送气时，原运行的几个箱体入口DN700气动阀一个也打不开，只能将备用的箱体临时投用，之后再对打不开的气动阀采取蒸汽外加热的办法才勉强打开。 元月8日花了2个多小时才投入3个箱，对投箱或倒箱操作的顺畅性有很大影响。 我们分析，主要原因是气动阀单缸活塞的作用力明显小于DN700阀所受的盲板力，经与供货厂家协商，将原来的单缸驱动改为双缸驱动，目前已全部更换完毕，未再出现打不开的问题。 4、箱体出口插板

8、阀压紧松开机构采用的是齿轮连杆传动形式，使用过程中多次出现传动齿轮及齿轮轴损坏。 我们分析，主要原因所采用的材质为铝合金，硬度低，磨损过快。经与厂家沟通，专业人员现场服务，已对原选用的材质改型为铜质，提高了使用寿命。 5、箱体入口插板阀，由于箱体入口的工况条件比较恶劣，压紧松开机构齿轮传动连杆发生几次折断，阀板不动作，尤以4#箱入口插板阀最为严重，4#箱已搁置2个月，不能作为备用，经与供货方沟通，更换新阀，满足使用。 2高炉干法除尘系统投入后，高炉煤气中携带的大量氯根离子、硫酸根离子、盐分等，对干法除尘设施、煤气管道及排水器、TRT发电转子叶片等造成不同程度的腐蚀，对煤气系统的正常生产带来了巨

9、大威胁。 1 1、PHPH值对比值对比日期日期干法出口水封处干法出口水封处干法除尘冷凝水干法除尘冷凝水湿法除尘冷凝水湿法除尘冷凝水干、湿煤气汇合干、湿煤气汇合处处3-14未取未取1.736.715.913-20未取未取4765.65.793-27未取未取1.845.675.564-3未取未取2.665.96未取未取4-112.372156.095.644-1735.786.035.674-242.09未取未取7.155.362 2、ClCl- -对比（对比（mg/Lmg/L）日期日期干法出口水封处干法出口水封处干法除尘冷凝水干法除尘冷凝水湿法除尘冷凝水湿法除尘冷凝水干、湿煤气汇合处干、湿煤气汇

10、合处3-14未取未取未做出未做出415未做出未做出3-20未取未取未做出未做出未做出未做出未做出未做出3-27未取未取2044340304-3未取未取1749744未取未取4-1111672183066724174-171083174933320834-245166未取未取3331104 3、2月8号检修期间，净气侧管道发现有钟乳形的滴挂，分析结果：全铁:28.2% 、氯离子:46.21% 、CaO（氧化钙）:1.0% 、MgO（氧化镁）:0.01% 、硫酸根:0.49% 、Na2O（氧化钠）:0.2% 、K2O（氧化钾）:1.3% 从化验结果看，氯离子高将对不锈钢造成强腐蚀。 4、4月3日箱

11、体结晶颗粒固体成分分析 全铁29.87、氧化钙1.74、二氧化硅0.55 三氧化二铝0.37、氧化钾0.16、氯离52.15 硫酸根0.33 （二）对部分设施的腐蚀情况除尘箱净气侧人孔的凹处有白色的结晶颗粒除尘箱净气侧人孔的凹处有白色的结晶颗粒 实验摸索，增设洗净塔，向煤气中喷入碱液和工业水，洗除煤气中的腐蚀性离子。 有针对性地（乙烯基磷片防腐涂料）将迁钢至焦化厂的DN3000高炉煤气管道重做防。 对全迁钢高炉煤气系统上在用的SUS316L材质的补偿器，进行更换。干法出口水封处干法除尘冷凝水 湿法除尘冷凝水喷碱液前喷碱液后2.376.5-7.22.155.0-5.66.096.13喷碱液前后PH值对比随着改造后冷凝水PH值的升高，管道和设备腐蚀完全得到了遏制。 2650M3高炉应用干法除尘技术，在首钢都是一个全新的课题，在生产实践中先后发现并解决了诸多问题，以致工艺成熟和完善。 在充分总结迁钢2号高炉干法除尘经验的基础上，迁钢3号4000m3高炉干法除尘从