1#汽机上部施工方案报审

1、A初版REV版次签名日期签名日期签名日期MODI.修改STATUS状态编写AUTH.审核CHKDBY批准APPDBY中建二局建设有限公司CHINACONSTRUCTIONSECONDENGINEERINGBUREAULTD.文件号DOCUMENTNO.ZJEJ-CGXJYHDC-QJ-0021#汽机上部结构施工方案版权所有违权必纠目录编制依据1工程概况1施工部署13.1管理目标13.2任务划分23.3施工缝的划分23.4本工程主要周转材料需用量33.5施工机械设备配备3主要施工方法4施工测量44.2模板工程44.3钢筋工程344.4预埋件354.5碌工程364.6活水混凝土施工措施39保证质量

2、措施42质量目标42保证措施425.3质量验收措施436安全及环保措施431#汽机上部结构施工方案1编制依据?汽轮发电机基座上部结构施工图(F553S-T0206)?混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)?建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001?混凝土质量控制标准(GB50164-92)?电力建设施工及验收技术规范(DL/T5210.1-2005建筑工程篇)?火电施工质量检验及评定标准(土建工程篇)2工程概况汽轮发电机基座上部为现浇混凝土框架结构。1#汽轮发电机基座位丁主厂房AB跨37轴线，平面尺寸为12mx31.013m,汽轮发电机中心线距A轴线13.40

3、m。分为底板层、6.30米层，12.6米运转层。竖向结构有8根大截面柱子。柱子截面均为2000m林2000mm6.30米层为梁板结构，楼板厚度400mm框架梁宽最大为2000mm,梁高最大为1200mm。12.6米运转层梁式结构，梁宽度为6882781mm位丁U用轴线纵梁梁高为5270mm,其余梁高基本均为2400mm。碌量1400m3、钢筋220吨。材料：碌：梁、柱采用C40,二次灌浆采用高强无收缩二次灌浆料，材料抗压强度等级要求不小丁70MPa。钢筋：采用HPB235级钢和HRB335级钢。钢筋连接采用等强焊接和直螺纹机械连接。柱主筋采用直螺纹机械连接。钢筋保护层厚度：柱为60mm,梁保护

4、层分别有60mm,80mm等,详见各层梁配筋图。钢板及型钢：Q235B。焊条：HPB235用E43xx,HPB335用E50xx。3施工部署3.1管理目标3.1.1质量目标全面达到国家和原电力部颁标准，并达标投产;分项工程合格率100%;碌达到活水碌标准。3.1.2工期目标1#汽机基座上部结构完工时间：2011年10月9日3.2任务划分主厂方施工队负责汽机上部结构施工。钢结构制作及吊装队：钢结构制作吊装、预埋件加工;水电队：配合水、电、通安装施工。3.3汽机基座底板-4.5m以上分五次浇筑，施工缝分别设置在土0.00m、6.3m层梁柱钢筋分界+6.3m、运转层梁柱钢筋分界处、+12.6m运转层

5、梁底，同时本层浇筑时必须预埋好下一施工缝的划分处、次浇筑构件的钢筋，具体施工顺序设置见下图：施工缝的处理：在先浇筑的碌上预留直径为8mm,间距为200X200mm,长度为600mm（插入碌内300mm）的钢筋。浇筑上层碌前先除去表面50mm厚的碌，再活扫干净并充分湿润，坐一层掺有胶结剂的水泥净浆，再向上继续浇筑碌。施工顺序汽机底板t-4.5m0.00mV6.3m梁底t6.3m梁、板面t10.2m/9.85m（12.6m运转层梁、板底）t12.6m运转层梁、板面。3.4本工程主要周转材料需用量主要周转材料需用量表材料名称数量118mm厚光回木模板21750M216高强螺杆（带418PVC套管）6

6、000m3钢杯（配套带碟型螺母、压板等）5004木方(50mm*100mm)345m5槽钢(10#)5000米6钢管120T7槽钢【10*9m345条8槽钢【14*9m14条9工25a/9m23条3.5施工机械设备配备本工程主要施工机械设备配备如下表:序号机械或设型号数额定生产1自卸汽车3辆10T225T汽车吊1台3振动平板夯3台1.1Kw4插入振捣器Z50(Z30)6台1.1Kw5平板拖车1台6交流电焊机4台15Kw5T7木工机械2套8水准仪1台9全站仪1台10钢筋切断机1台11钢筋弯曲机1台序号机械或设型号数额定生产124主要施工方法4.1施工测量基础完成后，依据现场布设的控制点进行汽机上

7、部结构的轴线、汽机中心线和标高定位测量。4.2模板工程4.2.1汽机框架柱模板汽机框架柱模板施工特点：模板面积大、重量大、钢木结构，在现场组装校正。框架柱截面为2000m心2000mm柱模板面板全部采用18mnfl交木大模板1220*2400,第一道背楞采用50mmX100mm方，竖向布置，每边采用11条木方作为竖楞，柱箍采用10号槽钢，配套以每边设置四个M18mrff强拉杆及蝶形螺母。柱箍的间距为450mm详见附图。边柱模板侧口，防止柱阴角处漏浆。满堂架兼做柱模的支撑架、操作架，安装时柱模周围设置斜撑=1500mm模板与已浇混凝土的接触面要设置双面胶，以防止漏浆。梁板施工时，丁柱底四周埋设1

8、6钢筋桩，柱外侧每边埋设3根416的螺栓，主要用丁柱模的定位及调整。柱模支设之前，要先将柱脚用1：2.5水泥砂浆找平，但应注意，找平砂浆不得吃入柱身内。4.2.1.1柱模板计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=2000mmB方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度H=2000mmH向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度L=6000mm，柱箍间距计算跨度d=600mm。柱模板竖楞截面宽度50mm高度100mm间距200mm柱箍采用轻型槽钢100X50X3.0,每道柱箍1根钢箍,间距600mm柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力

9、计算公式为下式中的较小值：F=0,22ycf将F=rH根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.000kN/m2,倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下q200200200面板计算简图1. 面板强度计算支座最大弯矩计算公式：昭=T1,跨中最大弯矩计算公式:虬经过计算得到最大弯矩M=0.10X31.320X0.20X0.20=0.125kN.M，面板截面抵抗矩W=600.0X18.0X18.0/6=32400.0mm3

10、,经过计算得到=M/W=0.125X106/32400.0=3.867N/mn?,面板的计算强度小丁15.0N/mn?,满足要求！2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=3X3758/(2X600X18)=0.522N/mm2,截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2,面板的抗剪强度计算满足要求！面板挠度计算v0.677-v最大挠度计算公式：10。砒经过计算得到v=0.677X(40.000X0.60)X200.04/(100X6000.0X291600.0)=0.149mm,v面板最大允许挠度，v=200.000/25

11、0=0.80mm;面板的最大挠度满足要求！四、竖楞方木的计算q115ii11;JJ.L_J_600_J600竖楞方木计算简图1. 竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式：雄nog#跨中最大弯矩计算公式:坚勒经过计算得到最大弯矩M=0.10X10.440X0.60X0.60=0.376kN.M,竖楞方木截面抵抗矩W=50.0X100.0X100.0/6=83333.3mm3,经过计算得到每=M/W=0.376X106/83333.3=4.510N/mn?,竖楞方木的计算强度小丁13.0N/mn?,满足要求！2. 竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足:T=3Q/

12、2bhT其中最大剪力Q=0.6X0.600X10.440=3.758kN,截面抗剪强度计算值T=3X3758/(2X50x100)=1.128N/mn2,截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2,竖楞方木抗剪强度计算满足要求！竖楞方木挠度计算v-0677-v最大挠度计算公式：-，经过计算得到v=0.677X(40.000X0.20)X600.04/(100X9500.0X4166667.0)=0.177mm,v竖楞方木最大允许挠度，v=600.000/250=2.40mm;竖楞方木的最大挠度满足要求！五、B方向柱箍的计算柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩V份别为：钢柱箍的规格：轻型槽钢10

13、0X50X3.0mm钢柱箍截面抵抗矩W=12.20cm3;钢柱箍截面惯性矩I=88.52cm4；6.266b26kN26kN26kN26kN.26kN26lkN26kN26k61266l26kN797667Je11BL797|B方向柱箍计算简图P=(1.2X40.00+1.4X3.00)X0.20X0.60=6.26kN,最大弯矩M=1.890kN.m,最大支座力N=25.404kN,最大变形v=0.546mm1. 柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式：柱箍的强度设计值(N/mm2)：f=205.000,B边柱箍的强度计算值f=154.90N/mm2；B边柱箍的强度验算满足要求！2. 柱箍挠度计算

14、经过计算得到v=0.546mm,v柱箍最大允许挠度，v=666.667/400=1.67mm;柱箍的最大挠度满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式：Nrr%ffifriJfl|日797|667797|H方向柱箍计算简图P=（1.2X40.00+1.4X3.00）X0.20X0.60=6.26kN,最大弯矩M=1.890kN.m,最大支座力N=25.404kN,最大变形v=0.546mm1. 柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式：,=M/Wf柱箍的强度设计值（N/mn2）:f=205.000,H边柱箍的强度计算值f=154.90N/mm2,H边柱箍的强度验算满足要求！2. 柱箍挠度计算经过计算得

15、到v=0.546mm,v柱箍最大允许挠度，v=666.667/400=1.67mm;柱箍的最大挠度满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算计算公式：NN=fA对拉螺拴的强度要大丁最大支座力25.40kN。经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要至少为16mm!4.2.2梁模板（1）6.3m层2m*1.2nz叫产200200.-MT=-2.92X05)=0.104mm；面板的最大容许挠度值:3=1/250=200.000/250=0.800mm;面板的最大挠度计算值3=0.104mm小丁面板的最大容许挠度值3=0.800mm,满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50

16、mm截面高度100mm截面惯性矩I和截面抵抗矩奶别为:W=50X100X100/6=83.33cm3;I=50X100X100X100/12=416.67cm4;(1) 内楞计算简图.内楞强度验算M=01qf强度验算计算公式如下:按以下公式计算内楞跨中弯矩：内楞的最大弯距:M=0.1X5.17X600.002=1.86X105N.mm经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值b=1.86X1/8.33104=2.232N/mm2;内楞的抗弯强度设计值：f=17.000N/mm2;内楞最大受弯应力计算值。=2.232N/mm2内楞的抗弯强度设计值小丁f=17.000N/mm2,满足要求！(2) .内楞

17、的挠度验算内楞的最大挠度计算值0&77g?1001=I-J2503=0.677X4.43X600.4/Q10010000.004.17X06)=0.093mm；内楞的最大容许挠度值：3=2.400mm；内楞的最大挠度计算值3=0.093mm小于内楞的最大容许挠度值3=2.400mm,满足要求!2.外楞计算本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩V针别为:截面类型为圆钢管48X3.0;外钢楞截面抵抗矩W=4.49cm3;外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4;PvPpo.1400400倾1J-K7外楞计算简图.外楞抗弯强度验算M厂(T=刨=/40010外楞的最大挠度计算值：3=1.146

18、X5.32乂3偷00.003/(100210000.00X1.08X05)=0.172mm;外楞的最大容许挠度值：况=1.000mm;外楞的最大挠度计算值3=0.172mm小丁外楞的最大容许挠度值3=1.000mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下住四=/履穿梁螺栓所受的最大拉力：N=44.343X0.600X0.400X2=21.285kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N=170.000X144/1000=24.480kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=21.285kN小丁穿梁螺栓最大容许拉力值N=24.480kN，满足要求！六、梁底模板计算本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V份别为:

19、W=500.00X18.00X18.00/6=2.70X104mr3iI=500.00X18.00X18.00X18.00/12=2.43X10膈布1.抗弯强度验算梁底模面板计算应力b=5.434N/mm2小丁梁底模面板的抗压强度设计值f=13.000N/mm2,满足要求！2.挠度验算最大挠度计算公式如下:0.677g/4ri“os9=Ly=/25010QE7l面板的最大挠度计算值：3=0.302mm小于面板的最大允许挠度值:3=285.7/250=1.143mm,满足要求！七、梁底支撑的计算1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1=(24.000+1.500)X1.200

20、X0.286=8.743kN/m;(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350X0.286X(2X1.200+2.000)/2.000=0.220kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)X0.286=1.286kN/m;2. 方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2X8.743+1.2X0.220=10.755kN/m;活荷载设计值P=1.4X1.286=1.800kN/m;本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩奶别为:W=5.000X10.000X10.000/6=83.33cm3；1=5.000

21、X10.000X10.000X10.000/12=416.67cm计算公式如下:线荷载设2=0.1X10.755X0.500X方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计值q=10.755+1.800=12.555kN/m;最大弯距M=0.1ql0.500=0.269kN.m;最大应力b=M/W=0.269X1/83333.3=3.227N/mm2;抗弯强度设计值f=13.000N/mm2;方木的最大应力计算值3.227N/mm2小丁方木抗弯强度设计值13.000N/mm2,满足要方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足：方木的受剪应力计算值0.9

22、68N/mm2小丁方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下0.677/41001刘迎片f/250方木最大挠度计算值3=0.677X8.963X500.0(40/(100X0000.000X416.667X04)=0.091mm;方木的最大允许挠度3=0.500X1000/250=2.000mm；方木的最大挠度计算值3=0.091mm小丁方木的最大允许挠度3=2.000mm,满足要求!3. 支撑钢管的强度验算荷载计算公式如下：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m2):q1=(24.000+1.500)X1.20

23、0=30.600kN/m2;(2) 模板的自重(kN/m2):q2=0.350kN/m2;(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):q3=2(2.500+2.000)=4.500kN/m;2q=1.2X(30.600+0.350)+1.4X4.500=43.440kN/m2;经过连续梁的计算得到：支座反力Ra=R=2.359kN,中间支座最大反力Rmax=11.765最大弯矩Mma=0.636kN.m；最大挠度计算值Vma=0.588mm支撑钢管的最大应力=0.636X104730.0=134.435N/mm2;支撑钢管的抗压设计强度f=205.0N/mm2;支撑钢

24、管的最大应力计算值134.435N/mm2小丁支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求！八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算：该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc计算中鹏最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.765kN;R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式由1. 梁两侧立杆稳定性验算：考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)上式的计算结果：立杆

25、计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185x1.037x(1.200+0.100x2)=1.720m;Lo/i=1720.383/15.900=108.000;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数4=0.530;钢管立杆受压应力计算值；b=7612.691/(0.530X450.000)=31.919N/mm2;钢管立杆稳定性计算=31.919N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205.00N/mm2,满足要求！2. 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算lo=kik2(h+2a)(2)上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2

26、a)=1.185x1.037x(1.200+0.100x2)=1.720m;Lo/i=1720.383/15.900=108.000;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数4=0.530;钢管立杆受压应力计算值；b=13903.476/(0.530X450.000)=58.295N/mm2;钢管立杆稳定性计算b=58.295N/mm2小丁钢管立杆抗压强度的设计值田=205.00N/mm2,满足要求！4.2.2.2、12.6m梁模板及扣件钢管架支撑计算书一、参数信息1. 何载参数模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2

27、.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):44.3;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):3.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.02. 材料参数木材品种：松柏；木材弹性模量E(N/mnr):10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mnn):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mnr):210000.0;钢材抗弯强度设计值fm(N/mn2):205.0;面板弹性模量E(N/mrr):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mn2):13.0;二、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载新浇混凝土作用丁模板的最大侧压力，按下列公

28、式计算，并取其中的较小值：根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为44.343kN/m2、120.000kN/m2,取较小值44.343kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算q计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。F1F1r，r,ri，L?0L2002007r，r面板计算简图1.抗弯验算M(T=-W按以下公式计算面板跨中弯矩:面板的最大弯距M=0.1X31.00X200.002=1.24X105N.mm经计算得到，面板的受弯应力计算值：b=1.24X103.24104=3.827N/mm2;面板的抗弯强度设计值：f=13.

29、000N/mm2;面板的受弯应力计算值b=3.827N/mm2小丁面板的抗弯强度设计值f=13.000N/mm2,满足要求！挠度验算Q.6772.92X05)=0.104mm；面板的最大容许挠度值:3=l/250=200.000/250=0.800mm;面板的最大挠度计算值3=0.104mm小于面板的最大容许挠度值3=0.800mm,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算1. 内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm截面高度100mm截面惯性矩I和截面抵抗矩奶别为:W=50X100X100/6=83.33cm3;I=50X100X100X100/12=416.67cm4;内楞计算简图(1)

30、.内楞强度验算强度验算计算公式如下:按以下公式计算内楞跨中弯矩:M=0.19/2经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值b=1.86X5/8.33104=2.232N/mm2;内楞的抗弯强度设计值：f=17.000N/mm2;内楞最大受弯应力计算值b=2.232N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于f=17.000N/mm2,满足要求！(2).内楞的挠度验算0.677/4,me财=陌=U2301005/内楞的最大挠度计算值：3=0.677X4.43X600.4/010010000.004.17X06)=0.093mm；内楞的最大容许挠度值：3=2.400mm；内楞的最大挠度计算值3=0.093mm小于

31、内楞的最大容许挠度值3=2.400mm,满足要求!2.外楞计算本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩V针别为:截面类型为圆钢管48X3.0;外钢楞截面抵抗矩W=4.49cm3;外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4;400外楞计算简图(1).外楞抗弯强度验算M(T=-W最大弯矩M安下式计算:订一。一5叫外楞的最大弯距：M=0.175X6200.453X400.000=4.34X105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值：。=4.34X1/4.49103=96.666N/mm2;外楞的抗弯强度设计值：f=205.000N/mm2外楞的受弯应力计算值b=96.666N/mmMU=0.

32、10X45.223X0.234=0.248kN.m；=0.248X102.16104=11.480N/mm2;小丁外楞的抗弯强度设计值f=205.000N/mm2,满足要求！(2).外楞的挠度验算L146欧少=刨=/400100砂外楞的最大挠度计算值：3=1.146X5.32乂梁底模面板计算应力。=11.480N/mm2小丁梁底模面板的抗压强度设计值偷00.003/(100210000.00X1.08X05)=0.172mm;外楞的最大容许挠度值：况=1.000mm;外楞的最大挠度计算值3=0.172mm小丁外楞的最大容许挠度值3=1.000mm,满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N1

33、.94X05)=0.451mm;面板的最大挠度计算值：3=0.451mm小丁面板的最大允许挠度值:3=234.2/250=0.937mm,满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1=(24.000+1.500)X4.000X0.234=23.885kN/m;(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350X0.234X(2X4.000+2.810)/2.810=0.315kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值Pi=(2.500+2.000)X0.234=1.054

34、kN/m;2. 方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2X23.885+1.2X0.315=29.040kN/m;活荷载设计值P=1.4X1.054=1.475kN/m;方木计算简图方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩V份别为:W=10.000X10.000X10.000/6=166.67cni;I=10.000X10.000X10.000X10.000/12=833.33cm4;方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=29.040+1.475=30.516kN/m;最大弯距M=0.1ql2=0.1X29.040X0.400X0.400=0.

35、465kN.m;最大应力=M/W=0.465X6/166666.7=2.788N/mm2抗弯强度设计值f=13.000N/mm2;方木的最大应力计算值2.788N/mm2小丁方木抗弯强度设计值13.000N/mm2,满足要方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力：V=0.6X29.040X0.400=6.970kN;方木受剪应力计算值r=3X6969.684/(2100.000100.000)=1.045N/mm2;方木抗剪强度设计值r=1.700N/mm2;方木的受剪应力计算值1.045N/mm2小丁方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要求！方木挠度验

36、算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下0.677必】vsc&=M=/250100战方木最大挠度计算值3=0.677X24.200X400.0040/(100X0000.000833.333X04)=0.050mm;方木的最大允许挠度3=0.400X1000/250=1.600mm；方木的最大挠度计算值3=0.050mm小丁方木的最大允许挠度3=1.600mm,满足要求!3.支撑钢管的强度验算荷载计算公式如下:钢筋混凝土梁自重(kN/m2):q1=(24.000+1.500)模板的自重(kN/m2):q2=0.350kN/m2;2X4.000=102.000kN

37、/m;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(2.500+2.000)=4.500kN/m2;(kN/m2):q3=q=1.2X(102.000+0.350)+1.4X4.500=129.120kN/m2;当n2时:P=业-1JV=1.2q才内PiPa=Pn-iP经过连续梁的计算得到：支座反力Ra=Rb=4.660kN,中间支座最大反力Rmax=25.292最大弯矩Mma=1.231kN.m;最大挠度计算值VmaQl.005mm；支撑钢管的最大应力b=1.231X6024574.1=50.09N/mm2;支撑钢管的抗压设计强度f=205.0N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值50

38、N/mm2小丁支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求！八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为25.60kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc计算中R最大支座反力，根据前面计算结果得到R=25.292kN;双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式a=京/韶梁两侧立杆稳定性验算：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数4=0.316;管立杆

39、受压应力计算值；b=10468.335/(0.316X424.000)=78.131N/mi钢管立杆稳定性计算。=78.131N/mm2小丁钢管立杆抗压强度的设计值f=205.00N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数4=0.509;钢管立杆受压应力计算值；b=10468.335/(0.509424.000)=48.506N/mm2;钢管立杆稳定性计算b=48.506N/mm2小丁钢管立杆抗压强度的设计值f=205.00N/mm2,满足要求1. 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：上式

40、的计算结果：立杆计算长度Lo=kiuh=1.185X1.700X1.200=2.417m;Lo/i=2417.400/15.900=152.000;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数4=0.301;钢管立杆受压应力计算值；b=28209.969/(0.301X8价1.2=132.6N/mm2;立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185x1.066x(1.200+0.100x2)=1.768m;Lo/i=1768.494/15.900=111.000;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数4=0.509;钢管立杆受压应力计算值；b=28209.969/(0

41、.509X424.000)=130.713N/mm2;钢管立杆稳定性计算b=130.713N/mm2小丁钢管立杆抗压强度的设计值f=205.00N/mm2,满足要求！4.2.2.3、12.6m层4.26m*2.4m梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1. 何载参数模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):3.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0;2. 材料参数木材品种：松柏木；木材弹性模量E(N/mrr):10000.0;木材抗弯强度设

42、计值fm(N/mnn):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mn2):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mn2):13.0;二、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。F=O.22H0坊妒F=.H分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/nf，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算次楞(内龙骨)的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公

43、式如下:MT=f按以下公式计算面板跨中弯矩：面板的最大弯距M=0.1X11.61X357.1432=1.48X105Nmm经计算得到，面板的受弯应力计算值：b=1.48X105/2.70X104=5.485N/mm；面板的抗弯强度设计值：田=13N/mm2;面板的受弯应力计算值b=5.485N/mm2小丁面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！挠度验算0.677g/4】55V=一v=/250100El面板的最大挠度计算值：泛0.677X9X357.144/(100X9500X2.43X105)=0.429mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=357.143/250=1.429mm

44、;面板的最大挠度计算值萨0.429mm小丁面板的最大容许挠度值q=1.429mm,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm截面高度100mm截面惯性矩I和截面抵抗矩奶别为:W=5X102x1/6=83.33cm3;I=5X103x1/12=416.67cm4;内楞计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如下:按以下公式计算内楞跨中弯矩:M=0.19/2内楞的最大弯距：M=0.1内楞的抗弯强度设计值：田=17N/mm外楞计算简图(1).外楞抗弯强度验算X8.29X500.002=2.07X105Nmm最大支座力:R=1.1X8.293X0.5=4.561kN;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值b=2.07X105/8.33X104=2.488N/mm2;2；内楞最大受弯应力计算值b=2.488N/mm2小丁内楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2,满足要求！(2).内楞的挠度验算0.677(?/4,vsV-u=/23