5.7m高支模施工方案

1、 倚湖居高支模施工组织设计目 录一、编制依据2二、工程概况2三、施工准备 3四、模板施工方法5五、计算 121。层结构楼板厚度为按130mm计算 122。层结构楼板厚度为按220mm计算 29一)、层高5.7m梁： 301）梁以300×700计算 302）梁截面为以300×800计算 49六、拆模及模板的保养 68七、质量安全保证措施： 69八、环境职业健康安全保证措施 76倚湖居高支撑模板施工方案一、编制依据 1。2 编制依据建设工程项目管理规范（GB/T503262001）建设工程文件归档整理规范（GB/T50328-2001）建筑工程施工质量验收统一标准（GB5030

2、0-2001)木结构工程质量验收规范（GB50206-2002）木结构设计规范（GB50005-2003）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）混凝土结构设计规范GB500102002建筑结构荷载规范（GB500092001）施工技术及设计施工图纸二、工程概况：深圳市倚湖居工程位于深圳市坪山新区锦龙大道与同裕路交叉口西南侧。本工程由深圳市坪山沙湖股份合作公司投资兴建，深圳市机械院建筑设计有限公司设计，深圳市鸿业工程项目管理有限公司监理，深圳市银广厦建筑工程有限公司总承包施工。我单位负责施工的二区工程主要由两排共六栋高层住宅组成，1、2楼无地下室，地上18层。3#、6楼地

3、下2层，地上18层，一层为商业裙房,二层以上为住宅，4#、5#楼地下2层，地上12层,一层为商业裙房，二层以上为住宅，标准层高2.8m，建筑总高度53。05m，我单位负责施工的16楼总建筑面积约为94507.03。3至6#楼地下室顶板6-A/1轴；轴；轴楼层高度有：M、5.5M、5.2M.三、施工准备1、技术准备项目经理组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的问题做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，办理图纸会审记录,作为施工图的变更依据和施工操作依据，熟悉各部位截面积尺寸、标高,制定模板初步设计方案。2

4、、机具准备主要机具及工具准备详见下表锤子规格功率数量单头板手1719、222470个圆盘锯MJ1063KW4台手电钻0。5KW12把活动板手最大开口宽65mm40个钢丝钳长150、175mm2个 墨斗、粉线带3个砂轮切割机配套0.5KW2台零配件工具箱6具水准仪DZS31/AL3321台激光水准仪DZJ31台水平尺4505503把钢卷尺5m、7.5m5把钢尺50m1把3、施工工期及人力安排（1)、梁板高支模完成时间:2011年10月12日，10月28。（2)、劳动组织及职责分工 、管理人员组织职责分工配2个施工员,1个质量员。 、各班组人员组织及人员安排。 、工人分工及数量，根据施工进度计划及

5、流水段划分进行劳动力合理安排，木工最高峰要100人,架子工60人.4、材料准备(1）、柱、梁模板及楼板模板材料选用915×1830×18胶合板约18000,支撑系统采用钢管，隔离刘选用环保型隔离型，根据所需材料提前考察，选用相关材料厂家。（2)、柱模板采用18mm原胶合板，竖棱采用100×50方木，柱箍采用100×50方木，每300mm一道，最底一层距地面300mm，其板块与板块竖向接缝处理，然后加柱箍，支撑体系将柱固定，支撑采用48×3.5架子管刚性支撑。（3)、梁、板模板：直梁的底模支侧模均采用18mm原胶合板，主龙骨采用100×

6、50方木，间距300mm,底模方木下用将48×3.5钢管平放在支架上并固定.（4)、弧形梁模板底模与侧模均采用18mm原胶合板，梁侧模的内棱按图纸尺寸预先加工成型后圆形胎具，按图纸尺寸进行放榜加工成型，并利用支撑体系将梁两侧夹紧，其它同直梁。四、模板施工方法：1、内脚手架支设：内脚手架采用标准钢管，搭设满堂红脚手架，脚手架立杆间距为900mm，底部距地坪底板300mm处设置扫地杆,第一步横杆距扫地杆为1500mm，以上横杆间距不得大于1500mm。梁底立杆根据计算结果设置，详细计算结果见模板设计计算书和内脚手架搭设参数取用表。2、模板施工方法。1）、模板体系：除圆柱外模板均采用木模板

7、,以木方、钢管、对拉螺栓、“3”型卡扣等组成支撑加固体系.木模板具有施工简便、快捷等特点。在模板工程施工中主要抓住以下几方面：胶合板做模板,采用50×100mm的木方，对墙柱梁板的模板支撑、螺栓间距等要经过计算确定。利用我们的成熟经验，改进支模工艺，保证梁柱接头的混凝土质量，消除混凝土质量通病。对大截面梁模板顶架要进行设计和计算后方可支设，以确保支设牢靠、不出意外。圆柱根据设计尺寸预制定型模板，可保证圆柱混凝土成型后的外观、平整度。2）、各部位配模规划序号工程部位模板支撑及加固体系1混凝土柱胶合板由50×100的木方、48×3。5mm钢管、14对拉螺栓以及“3”型

8、卡等组成。2梁、板胶合板由50×100的木方、可调支撑满堂红脚手架组成。3）、柱模板支撑采用48×3.5架子管刚性支撑，柱模板采用18mm厚胶合板制作整体模板，背棱用100×100方木，每400mm一道，最底一层距地面300mm，其板块与板块竖向接缝处理,做成企口式拼接，然后加柱箍支撑体系将柱固定,安装时将柱底清理干净后立柱模板。4）、楼板模板支撑：满堂红脚手架立杆间距900mm,木方间距不得大于300mm5）、梁模板支撑：本工程梁截面尺寸较大.梁底支撑木方间距不得大于300mm,横向钢管支架立杆间距不得大于500mm。 7）、梁板、楼梯模板：（1)、各部位施工顺

9、序为：柱模板:放柱模板定位及控制线支设柱模板安拉杆及加固预检。梁模板:测量放线及标高，复核搭设梁模板支架拼装梁底模板梁底起拱绑扎梁钢筋拼装梁侧模拼装上下锁口楞、对拉螺栓加固、验收。钢筋混凝土楼板:搭设支架拼装板模木楞调整、核实楼板标高及起拱铺设板模检查模板标高及平整度绑扎板筋。（2）、施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解,并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。（3）、钢筋工程检查合格后，由经理部通知有关施工人员方可进行墙、梁、柱、模板支

10、设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱梁楼板梁柱接头。（4）、方柱模板采用胶合板面板，采用50×100木方和48×3。5mm钢管，配合紧固螺栓，如上图：（5）、梁、板模板采用胶合板面板，利用满堂红内架配合木方及钢管加固,底模按设计要求起拱；支设如下图：（6）、梁底先加工成木板条(块）,侧帮则按交叉梁位置留岔口。梁底模起拱按设计要求做，当设计无具体要求时，起拱高度为13跨长。（7）、柱头、梁头利用胶合板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错

11、台问题，在上层模板支设时应向下延伸200深，在模板外侧加补一个木楞。（8）、楼梯模板的支设方法：将楼梯底模2钉于倾斜的木楞1上，楼梯的踏步钉在侧板上，并用木楞和顶木进行加强定位，钢管支撑3与木楞1成90°支撑。如下页图。施工要点：在梯段中间开振捣孔，作为加强楼梯混凝土振捣用。在踢步面板支设时,可先将踢面面板钉在木楞上，呈“L”形，然后再钉侧板。其中：150×100木方小楞，间距300；2-九夹板底模；3钢管支撑。3、模板验收：模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求,并对支模位置、平整度、垂直度进行复核,确认合格后填写自检

12、记录，并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评定表。经交检合格后由工地技术负责人通知甲方监理、质监三方验收，验收合格后方可浇筑混凝土。4、模板拆除：模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定.柱、梁侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,即可拆除。板底模板拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及有关规范要求，考虑到模板及支撑的周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。梁底模的拆除必须严格按设计及有关规范要求施工。严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。未经技术人员通知，严禁随意拆除模板及支撑加固体系.

13、拆模时不要用力过猛过急,拆下来的木料要及时运走、整理.拆模程序一般先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（）板2502，8758100梁8758100悬臂构件275模板工程及其支撑架应达到如下基本要求：五、计算:在计算过程中,考虑到实际施工情况，第一排龙骨使用50×100的木枋,第二使用两条直径为48，壁厚为3。5钢管（木材弹性模量E=9000.00N/ mm2,抗弯强度fm=13.00N/ mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1。40N/ ；钢管的弹性模数为E=2。06×105

14、N/ mm2， 抗弯强度fm=205N/ mm2 ，抗剪强度、抵抗矩均远大于木枋）在计算过程中以最不利因数考虑第二排龙骨以木枋进行计算考虑楼面模板支撑计算书一）楼板厚130 一、参数信息:1。脚手架参数横向间距或排距（m）：0.90;纵距(m）：0。90;步距(m)：1。50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；脚手架搭设高度（m)：5。70；采用的钢管（mm）：48×3。5 ；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2）:0。350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25。000

15、；楼板浇筑厚度（m）:0。130；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1。000；3。木方参数木方弹性模量E（N/mm2)：9500。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13。000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1。400;木方的间隔距离(mm）:250。000；木方的截面宽度（mm）:50.00；木方的截面高度(mm)：100.00; 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5。000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3;I=5。000×10。000×10

16、.000×10。000/12 = 416。67 cm4； 方木楞计算简图1。荷载的计算：（1)钢筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 25。000×0。250×0.130 = 0.813 kN/m;(2)模板的自重线荷载（kN/m）:q2= 0。350×0.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：p1 = （1.000+2.000）×0。900×0。250 = 0.675 kN;2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载

17、q = 1.2×（0。813 + 0。088） = 1。080 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.675=0.945 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0。945×0。900 /4 + 1。080×0.9002/8 = 0。322 kN.m;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0。945/2 + 1。080×0.900/2 = 0.959 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0。322×106/83.333×103 = 3。864 N/mm2;方木抗弯强度设计值 f=13.0 N

18、/mm2；方木的最大应力计算值为 3.864 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求！3。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力： V = 0.900×1。080/2+0。945/2 = 0。959 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×958.500/(2 ×50。000 ×100。000) = 0.288 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.288 N/mm2 小于 方木的抗

19、剪强度设计值 1。400 N/mm2，满足要求！4。方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载 q = q1 + q2 = 0。813+0。088=0。900 kN/m；集中荷载 p = 0.675 kN;方木最大挠度计算值 V= 5×0.900×900。0004 /(384×9500.000×4166666.67) +675。000×900.0003 /（ 48×9500.000×4166666。67） = 0。453 mm；方木最大允许挠度值 V= 900。000/250

20、=3。600 mm；方木的最大挠度计算值 0.453 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,满足要求！三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1。080×0。900 + 0。945 = 1.917 kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN。m) 支撑钢管计算变形图(kN。m) 支撑钢管计算剪力图（kN) 最大弯矩 Mmax = 0。628 kN.m ；最大变形 Vmax = 1。371 mm ；最大支座力 Qmax = 7.607 kN ;钢管最大应力 = 0。628×106/5080

21、.000=123.602 N/mm2 ;钢管抗压强度设计值 f=205。000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 123。602 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900。000/150与10 mm，满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7。607 kN；R < 12.80 kN,所以

22、双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力）:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重(kN)： NG1 = 0。129×5.700 = 0。736 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2）模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0。284 kN；（3）钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25。000×0.130×0.900×0.900 = 2。633 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+N

23、G2+NG3 = 3.652 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1。000+2。000 ) ×0.900×0.900 = 2.430 kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1.4NQ = 7。784 kN;六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.784 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积（cm2

24、):A = 4。89 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3）:W=5。08 cm3; - 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 （m）;如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数,取值为1.155； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3。3；u = 1。700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m;上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0。100×2 = 1.700

25、m； L0/i = 1700。000 / 15.800 = 108。000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。530 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=7784.244/(0。530×489.000） = 30。035 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 30.035 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205。000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2（h+2a） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。243；k2 计算长度附加系数，h+2a = 1。700 按照表2取值1.0

26、06 ；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a） = 1。243×1.006×（1.500+0.100×2） = 2。126 m； Lo/i = 2125。779 / 15。800 = 135。000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。371 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=7784.244/（0.371×489。000） = 42。908 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 42.908 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！二） 楼板厚220

27、一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m）:0。90；纵距（m）:0。90；步距(m）：1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0.10；脚手架搭设高度(m）：5。70;采用的钢管（mm):48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0。80；板底支撑连接方式：方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2)：0。350；混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000；楼板浇筑厚度(m)：0.220；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3。木方参数木方弹性模量E(N/mm2）：9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：

28、13。000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1.400;木方的间隔距离(mm)：250。000；木方的截面宽度(mm）:50。00;木方的截面高度（mm):100.00; 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5。000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；I=5。000×10.000×10。000×10.000/12 = 416.67 cm4; 方木楞计算简图1。荷载的计算：（1)钢筋混凝土板自重（kN/m)：q1= 25.000×0。25

29、0×0。220 = 1。375 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.350×0。250 = 0.088 kN/m ；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）：p1 = (1。000+2.000)×0。900×0。250 = 0.675 kN；2。方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(1。375 + 0。088) = 1.755 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.675=0.945 kN；最大弯距 M = Pl/

30、4 + ql2/8 = 0。945×0.900 /4 + 1。755×0.9002/8 = 0.390 kN.m;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 1.755×0。900/2 = 1.262 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.390×106/83.333×103 = 4。684 N/mm2;方木抗弯强度设计值 f=13。0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4。684 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13。0 N/mm2，满足要求！3。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql

31、/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh < T其中最大剪力： V = 0.900×1。755/2+0.945/2 = 1.262 kN;方木受剪应力计算值 T = 3 ×1262.250/(2 ×50。000 ×100.000） = 0。379 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1。400 N/mm2;方木受剪应力计算值为 0.379 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求！4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 +

32、 q2 = 1。375+0。088=1.463 kN/m；集中荷载 p = 0.675 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×1.463×900.0004 /(384×9500。000×4166666。67) +675.000×900。0003 /（ 48×9500.000×4166666.67） = 0.575 mm；方木最大允许挠度值 V= 900.000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 0。575 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用

33、下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1。755×0。900 + 0。945 = 2。524 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图（kN。m） 支撑钢管计算变形图(kN。m) 支撑钢管计算剪力图（kN) 最大弯矩 Mmax = 0.827 kN。m ；最大变形 Vmax = 1.806 mm ；最大支座力 Qmax = 10.017 kN ；钢管最大应力 = 0。827×106/5080.000=162。771 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ;支撑钢管的计算最大应力计算值 162。771 N/mm2 小于 钢

34、管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm，满足要求!四、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.017 kN；R 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自

35、重（kN)： NG1 = 0.129×5.700 = 0.736 kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0。350×0.900×0。900 = 0.284 kN；（3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3 = 25.000×0。220×0。900×0.900 = 4。455 kN；经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.474 kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1.000+2.000 ) ×0

36、。900×0。900 = 2。430 kN；3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.971 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 9。971 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径(cm） ：i = 1.58 cm; A - 立杆净截面面积(cm2）:A = 4。89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩）(cm3）：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度

37、设计值 :f =205。000 N/mm2； L0- 计算长度 （m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155; u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1。500+0。100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15。800 = 108。000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ;钢管立杆的最大应力计

38、算值 ；=9971.244/（0。530×489。000) = 38。474 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 38.474 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2（h+2a） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1。700 按照表2取值1。006 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1。243×1。006×（1.500+0。100×2） = 2.

39、126 m； Lo/i = 2125。779 / 15.800 = 135。000 ;由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371 ;钢管立杆的最大应力计算值 ；=9971。244/（0.371×489.000) = 54。963 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 54。963 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205。000 N/mm2，满足要求！一）、首层层高5。7梁：1）梁截面为300×700计算梁模板支撑计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）:0。30;梁截面高度 D（m）：0.70混凝土板厚

40、度（mm):0。13；立杆纵距(沿梁跨度方向间距）La（m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0。10；脚手架步距（m):1.50；梁支撑架搭设高度H（m)：4。80；梁两侧立柱间距（m):0.70；承重架支设：无承重立杆，木方支撑垂直梁截面;立杆横向间距或排距Lb(m）：1。00;采用的钢管类型为48×3.50；扣件连接方式:单扣件,考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0。80;2.荷载参数模板自重（kN/m2):0.35；钢筋自重（kN/m3)：1.50;施工均布荷载标准值（kN/m2)：2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）:18。0；倾倒混

41、凝土侧压力(kN/m2）：2。0;振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：2.03。材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E（N/mm2）：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）:11.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）:1。4;面板类型：胶合面板;钢材弹性模量E（N/mm2）：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：205。0;面板弹性模量E（N/mm2)：9500。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13.0；4。梁底模板参数梁底模板支撑的间距（mm）:300.0；面板厚度(mm）：18。0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500；次楞间距(mm）:30

42、0;穿梁螺栓水平间距（mm):500；穿梁螺栓竖向间距（mm）：300；穿梁螺栓直径(mm）：M14；主楞龙骨材料：钢楞;截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

43、T 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m； 1- 外加剂影响修正系数,取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44。343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面

44、的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算其中, 面板的弯曲应力计算值(N/mm2）; M - 面板的最大弯距（N。mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50。00×1.8×1.8/6=27。00cm3; f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2);按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。2×0。50×18。00×0。90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1。4×0.50×2。00×0。90

45、=1。26kN/m;q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10。980 kN/m；计算跨度(内楞间距)： l = 300。00mm；面板的最大弯距 M= 0.1×10。98×300。002 = 9。88×104N.mm；经计算得到,面板的受弯应力计算值： = 9.88×104 / 2。70×104=3。660N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13。000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2,满足要求！ 2。挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载

46、标准值： q = 18。00×0.50 = 9。00N/mm； l计算跨度(内楞间距）: l = 300。00mm； E-面板材质的弹性模量： E = 9500.00N/mm2； I面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1。80×1。80/12=24.30cm4;面板的最大挠度计算值： = 0.677×9。00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =300。000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度

47、计算值 =0。214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 50×100×100/6 = 83.33cm3;I = 50×100×100×100/12 = 416。67cm4； 内楞计算简图（1）。内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中， - 内楞弯曲应力计算值（N/mm2); M - 内楞的最大弯距(N。mm)

48、； W - 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值（N/mm2）.按以下公式计算内楞跨中弯矩:其中，作用在内楞的荷载，q = （1.2×18.000×0。90+1.4×2。000×0.90)×0。300/1=6。59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距）: l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×6。59×500。002= 1。65×105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.65×105/8.33×104 = 1.976 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： f

49、 = 11.000N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 1.976 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=11。000N/mm2，满足要求!（2）。内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量: 9000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =18.00×0。30/1= 5.40 N/mm； l计算跨度(外楞间距）：l = 500。00mm; I-面板的截面惯性矩:E = 4。17×106N/mm2;内楞的最大挠度计算值: = 0。677×5。40×500。004/（100×9000。00×4.17

50、×106） = 0。061 mm;内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm;内楞的最大挠度计算值 =0.061mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2。外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12。19cm4； 外楞计算简图（1).外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值（N/mm2） M - 外楞的最大弯距(N.mm); W - 外楞的净截面抵抗矩;

51、 f -外楞的强度设计值(N/mm2).最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = （1.2×18。00×0。90+1。4×2。00×0。90）×0。50×0.30/2=1.65kN； 外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距)： l = 300mm； 外楞的最大弯距:M = 0。175×1647.000×300。000 = 8。65×104N。mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值： = 8。65×104/5。08×103 = 17.021 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f

52、 = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =17.021N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205。000N/mm2，满足要求！(2）。外楞的挠度验算其中 E - 外楞的弹性模量,其值为 210000。00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18。00×0.50×0.30/1= 1。35 KN; l-计算跨度(拉螺栓间距）:l = 300。00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.22×105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1。146×1。35×103×300.003/(100

53、15;210000。00×1。22×105） = 0。016mm；外楞的最大容许挠度值: = 0.750mm；外楞的最大挠度计算值 =0。016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0。750mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 （mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径： 14 mm； 穿梁螺栓有效直径： 11。55 mm; 穿梁螺栓有效面积： A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =18。000×0。500×0

54、。300×2 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170。000×105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17。850kN，满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 1000。00×18.00×18.00/6 = 5.40×104m