扶壁式挡土墙计算实例墙身总高

1、扶壁式挡土墙验算执行标准：公路计算项目： 扶壁式挡土墙 1计算时间： 2013-11-30 15:39:56 星期六-原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 8.000(m) 墙宽: 1.000(m) 墙趾悬挑长DL: 2.000(m) 墙踵悬挑长DL1: 2.500(m) 底板高DH: 1.000(m) 墙趾端部高DH0: 1.000(m) 扶肋间距: 2.000(m) 扶肋厚: 0.800(m) 扶壁两端墙面板悬挑长度: 0.492(m) 钢筋合力点到外皮距离: 50(mm) 墙趾埋深: 1.500(m) 物理参数: 混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3) 混凝土强度等级: C20 纵筋

2、级别: HRB400 抗剪腹筋等级: RRB400 裂缝计算钢筋直径: 25(mm) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 18.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 400.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法:

3、库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 0.750 0.500 1 第1个: 距离0.000(m),宽度0.901(m),高度0.694(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载 2 8.000 0.000 1 第1个: 定位距离0.000(m) 公路-I级 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）=第 1 种情况: 组合1= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力 分项系数 = 1.000 2. 填土重

4、力 分项系数 = 1.000 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 = 土压力计算 计算高度为 8.000(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 30.420(度) 公路-I级 路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列 布置宽度= 6.741(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表: 第1列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m)

5、轮压(kN) 上轮压(kN) 01 0.500 0.300 15.000 15.000 02 2.300 0.300 15.000 15.000 03 0.500 0.600 60.000 60.000 04 2.300 0.600 60.000 60.000 05 0.500 0.600 60.000 60.000 06 2.300 0.600 60.000 60.000 07 0.500 0.600 70.000 70.000 08 2.300 0.600 70.000 70.000 09 0.500 0.600 70.000 70.000 10 2.300 0.600 70.000 70

6、.000 第2列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 3.600 0.300 15.000 15.000 02 5.400 0.300 15.000 15.000 03 3.600 0.600 60.000 60.000 04 5.400 0.600 60.000 60.000 05 3.600 0.600 60.000 60.000 06 5.400 0.600 60.000 60.000 07 3.600 0.600 70.000 70.000 08 5.400 0.600 70.000 70.000 09 3.600 0.600

7、 70.000 70.000 10 5.400 0.600 70.000 70.000 第3列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 6.700 0.300 15.000 9.545 02 8.500 0.300 15.000 0.000 03 6.700 0.600 60.000 34.091 04 8.500 0.600 60.000 0.000 05 6.700 0.600 60.000 34.091 06 8.500 0.600 60.000 0.000 07 6.700 0.600 70.000 39.773 08 8.500

8、 0.600 70.000 0.000 09 6.700 0.600 70.000 39.773 10 8.500 0.600 70.000 0.000 布置宽度B0=6.741(m) 分布长度L0=18.196(m) 荷载值SG=1257.273(kN) 换算土柱高度 h0 = 0.569(m) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 28.460(度) Ea=311.723 Ex=190.394 Ey=246.822(kN) 作用点高度 Zy=2.939(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在 墙身截面积 = 12.500(m2) 重量 = 312.500 k

9、N 整个墙踵上的土重 = 137.813(kN) 重心坐标(1.729,-4.667)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 18.000(kN) 相对于趾点力臂=1.000(m)(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500 滑移力= 190.394(kN) 抗滑力= 357.567(kN) 滑移验算满足: Kc = 1.878 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 190.589(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.610 (m) 相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 3.729 (

10、m) 相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 1.000 (m) 相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.581 (m) 相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.939 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 559.638(kN-m) 抗倾覆力矩= 2478.353(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 4.428 > 1.500 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1649.205(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 715.134(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=

11、1918.715(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.500 (m) 偏心距 e = 0.067(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.683(m) 基底压应力: 趾部=139.526 踵部=120.523(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 139.526 / 120.523 = 1.158 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.067 <= 0.167*5.500 = 0.917(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=139.526 <= 480.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=120.523 <= 520.000(k

12、Pa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=130.024 <= 400.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值: 作用于基础底的总竖向力 = 715.134(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1918.715(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.500 (m) 偏心距 e = 0.067(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.683(m) 基础底压应力: 趾点=139.526 踵点=120.523(kPa)设计值: 作用于基础底的总竖向力 = 715.134(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1918.715(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.500 (m) 偏心

13、距 e = 0.067(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.683(m) 基础底压应力: 趾点=139.526 踵点=120.523(kPa) 趾板根部 截面高度: H' = 1.000(m) 截面剪力: Q = 204.142(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 截面弯矩: M = 206.446(kN-m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.06% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 截面弯矩: M(标准值) = 206.446(kN-m) 最大裂缝宽度为: 0.106 (mm)。(五) 墙踵板强度计算标准值:

14、 作用于基础底的总竖向力 = 715.134(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1918.715(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.500 (m) 偏心距 e = 0.067(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.683(m) 基础底压应力: 趾点=139.526 踵点=120.523(kPa)设计值: 作用于基础底的总竖向力 = 715.134(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1918.715(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.500 (m) 偏心距 e = 0.067(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.683(m) 基础底压应力: 趾点=139.5

15、26 踵点=120.523(kPa) 截面高度: H' = 1.000(m) 踵板边缘的法向应力 = 215.813(kPa) 踵板边缘的法向应力标准值 = 215.813(kPa) 踵板与肋结合处剪力: Q = 129.488(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩: M = 15.539(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 跨中弯矩: M(标准值) = 15.539(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.005 (mm)。 支座弯矩: M = 25.898(kN

16、-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.01% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 支座弯矩: M(标准值) = 25.898(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.009 (mm)。(六) 墙面板强度计算 截面厚度: H' = 1.000(m) 替代土压力图形中，面板的设计法向应力 = 21.442(kPa) 替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值) = 21.442(kPa) 水平向强度验算 净跨长为1.200(m) 支座处剪力: Q = 12.865(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩: M = 1.

17、544(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 跨中弯矩: M(标准值) = 1.544(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.001 (mm)。 支座弯矩: M = 2.573(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 支座弯矩: M(标准值) = 2.573(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.001 (mm)。 竖向强度验算 最大正弯矩: M = 2.496(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋

18、: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 最大正弯矩: M(标准值) = 2.496(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.001 (mm)。 最大负弯矩: M = 9.984(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 最大负弯矩: M(标准值) = 9.984(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.003 (mm)。(七) 肋板截面强度验算 距离墙顶 1.750(m)处 截面宽度 B = 0.800(m) 截面高度 H = 1.6

19、25(m) 翼缘宽度 BT = 1.100(m) 翼缘高度 HT = 1.000(m) 截面剪力 Q = 31.346(kN) 截面弯矩 M = 22.712(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋: As = 2600(mm2) 转换为斜钢筋: As/cos6= 2761(mm2) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20% 截面弯矩 M(标准值) = 22.712(kN-m) 最大裂缝宽度为: 0.003 (mm)。 距离墙顶 3.500(m)处 截面宽度 B = 0.800(m) 截面高度 H = 2.250(m) 翼缘宽度 BT

20、= 1.400(m) 翼缘高度 HT = 1.000(m) 截面剪力 Q = 92.156(kN) 截面弯矩 M = 126.575(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋: As = 3600(mm2) 转换为斜钢筋: As/cos6= 3823(mm2) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.01% < Us_min=0.20% 截面弯矩 M(标准值) = 126.575(kN-m) 最大裂缝宽度为: 0.010 (mm)。 距离墙顶 5.250(m)处 截面宽度 B = 0.800(m) 截面高度 H = 2.875(m) 翼缘宽度 BT = 1.700(m) 翼

21、缘高度 HT = 1.000(m) 截面剪力 Q = 181.770(kN) 截面弯矩 M = 362.059(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋: As = 4600(mm2) 转换为斜钢筋: As/cos6= 4885(mm2) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02% < Us_min=0.20% 截面弯矩 M(标准值) = 362.059(kN-m) 最大裂缝宽度为: 0.017 (mm)。 距离墙顶 7.000(m)处 截面宽度 B = 0.800(m) 截面高度 H = 3.500(m) 翼缘宽度 BT = 2.000(m) 翼缘高度 HT = 1.

22、000(m) 截面剪力 Q = 300.188(kN) 截面弯矩 M = 779.572(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋: As = 5600(mm2) 转换为斜钢筋: As/cos7= 5946(mm2) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02% < Us_min=0.20% 截面弯矩 M(标准值) = 779.572(kN-m) 最大裂缝宽度为: 0.025 (mm)。=第 2 种情况: 组合2= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力 分项系数 = 1.000 2. 填土重力 分项系数 = 1.000 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000

23、4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 = 土压力计算 计算高度为 8.000(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 30.420(度) 公路-I级 路基面总宽= 8.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列 布置宽度= 6.741(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表: 第1列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 0.500 0.300 15.000

24、15.000 02 2.300 0.300 15.000 15.000 03 0.500 0.600 60.000 60.000 04 2.300 0.600 60.000 60.000 05 0.500 0.600 60.000 60.000 06 2.300 0.600 60.000 60.000 07 0.500 0.600 70.000 70.000 08 2.300 0.600 70.000 70.000 09 0.500 0.600 70.000 70.000 10 2.300 0.600 70.000 70.000 第2列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m

25、) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 3.600 0.300 15.000 15.000 02 5.400 0.300 15.000 15.000 03 3.600 0.600 60.000 60.000 04 5.400 0.600 60.000 60.000 05 3.600 0.600 60.000 60.000 06 5.400 0.600 60.000 60.000 07 3.600 0.600 70.000 70.000 08 5.400 0.600 70.000 70.000 09 3.600 0.600 70.000 70.000 10 5.400 0.600 70.000

26、70.000 第3列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 6.700 0.300 15.000 9.545 02 8.500 0.300 15.000 0.000 03 6.700 0.600 60.000 34.091 04 8.500 0.600 60.000 0.000 05 6.700 0.600 60.000 34.091 06 8.500 0.600 60.000 0.000 07 6.700 0.600 70.000 39.773 08 8.500 0.600 70.000 0.000 09 6.700 0.600 70

27、.000 39.773 10 8.500 0.600 70.000 0.000 布置宽度B0=6.741(m) 分布长度L0=18.196(m) 荷载值SG=1257.273(kN) 换算土柱高度 h0 = 0.569(m) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 28.460(度) Ea=311.723 Ex=190.394 Ey=246.822(kN) 作用点高度 Zy=2.939(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在 墙身截面积 = 12.500(m2) 重量 = 312.500 kN 整个墙踵上的土重 = 137.813(kN) 重心坐标(1.729,-

28、4.667)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 18.000(kN) 相对于趾点力臂=1.000(m)(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500 滑移力= 190.394(kN) 抗滑力= 357.567(kN) 滑移验算满足: Kc = 1.878 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 190.589(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.610 (m) 相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 3.729 (m) 相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 1.000 (m) 相对

29、于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.581 (m) 相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.939 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 559.638(kN-m) 抗倾覆力矩= 2478.353(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 4.428 > 1.500 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1649.205(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 715.134(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1918.715(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.500 (m) 偏

30、心距 e = 0.067(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.683(m) 基底压应力: 趾部=139.526 踵部=120.523(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 139.526 / 120.523 = 1.158 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.067 <= 0.167*5.500 = 0.917(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=139.526 <= 480.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=120.523 <= 520.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=130.024 <= 40

31、0.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值: 作用于基础底的总竖向力 = 715.134(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1918.715(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.500 (m) 偏心距 e = 0.067(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.683(m) 基础底压应力: 趾点=139.526 踵点=120.523(kPa)设计值: 作用于基础底的总竖向力 = 715.134(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1918.715(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.500 (m) 偏心距 e = 0.067(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn =

32、2.683(m) 基础底压应力: 趾点=139.526 踵点=120.523(kPa) 趾板根部 截面高度: H' = 1.000(m) 截面剪力: Q = 204.142(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 截面弯矩: M = 206.446(kN-m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.06% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 截面弯矩: M(标准值) = 206.446(kN-m) 最大裂缝宽度为: 0.106 (mm)。(五) 墙踵板强度计算标准值: 作用于基础底的总竖向力 = 715.134(kN) 作用于墙趾下点的总弯

33、矩=1918.715(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.500 (m) 偏心距 e = 0.067(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.683(m) 基础底压应力: 趾点=139.526 踵点=120.523(kPa)设计值: 作用于基础底的总竖向力 = 715.134(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1918.715(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.500 (m) 偏心距 e = 0.067(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.683(m) 基础底压应力: 趾点=139.526 踵点=120.523(kPa) 截面高度: H' = 1.0

34、00(m) 踵板边缘的法向应力 = 215.813(kPa) 踵板边缘的法向应力标准值 = 215.813(kPa) 踵板与肋结合处剪力: Q = 129.488(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩: M = 15.539(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 跨中弯矩: M(标准值) = 15.539(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.005 (mm)。 支座弯矩: M = 25.898(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.01% < Us_m

35、in=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 支座弯矩: M(标准值) = 25.898(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.009 (mm)。(六) 墙面板强度计算 截面厚度: H' = 1.000(m) 替代土压力图形中，面板的设计法向应力 = 21.442(kPa) 替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值) = 21.442(kPa) 水平向强度验算 净跨长为1.200(m) 支座处剪力: Q = 12.865(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩: M = 1.544(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% <

36、; Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 跨中弯矩: M(标准值) = 1.544(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.001 (mm)。 支座弯矩: M = 2.573(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 支座弯矩: M(标准值) = 2.573(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.001 (mm)。 竖向强度验算 最大正弯矩: M = 2.496(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋

37、: As = 2000(mm2) 最大正弯矩: M(标准值) = 2.496(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.001 (mm)。 最大负弯矩: M = 9.984(kN-m/m) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2) 最大负弯矩: M(标准值) = 9.984(kN-m/m) 最大裂缝宽度为: 0.003 (mm)。(七) 肋板截面强度验算 距离墙顶 1.750(m)处 截面宽度 B = 0.800(m) 截面高度 H = 1.625(m) 翼缘宽度 BT = 1.100(m) 翼缘高度 HT = 1.

38、000(m) 截面剪力 Q = 31.346(kN) 截面弯矩 M = 22.712(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋: As = 2600(mm2) 转换为斜钢筋: As/cos11= 2761(mm2) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20% 截面弯矩 M(标准值) = 22.712(kN-m) 最大裂缝宽度为: 0.003 (mm)。 距离墙顶 3.500(m)处 截面宽度 B = 0.800(m) 截面高度 H = 2.250(m) 翼缘宽度 BT = 1.400(m) 翼缘高度 HT = 1.000(m) 截面剪力 Q = 92.156(kN) 截面弯矩 M = 126.575(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋: As = 3600(mm2) 转换为斜钢筋: As/cos11= 3823(mm2) 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.01% < Us_min=0.20%