20米简支板计算

1、1计算依据与基础资料1.1.1标准及规.1.1.1.1 标准.1.1.1.2 规.1.1.1.3参考资料1.1.2主要材料1.1.3设计要点2.2横断面布置2.3汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算43.1汽车荷载横向分布系数计算4.3.1.1跨中横向分布系数5.3.1.3车道折减系数5.3.2汽车荷载冲击系数值计算5.3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数53.2.2汽车荷载的局部加载的冲击系数64作用效应组合.6.4.1作用的标准值.6.4.1.1永久作用标准值6.4.1.2汽车荷载效应标准值7.4.2作用效应组合104.2.1基本组合（用于结构承载能力极限状态设计）104.2.2作用短期效应

2、组合（用于正常使用极限状态设计）124.2.3作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计）134.3截面预应力钢束估算及几何特性计算154.3.1A类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算154.3.2换算截面几何特性计算185持久状态承载能力极限状态计算215.1正截面抗弯承载能力215.2斜截面抗剪承载力验算225.2.1验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算225.2.2箍筋设置266持久状况正常使用极限状态计算286.1预应力钢束应力损失计算286.1.1拉控制应力286.1.2各项预应力损失286.2温度梯度截面上的应力计算346.3抗裂验算376.3.1正截面抗裂验算3

3、76.3.2斜截面抗裂计算416.4挠度验算436.4.1汽车荷载引起的跨中挠度436.4.2预制板是否设置预拱值的计算447持久状态和短暂状况构件应力计算467.1使用阶段正截面法向应力计算467.1.1受压区混凝土的最大压应力467.1.2受拉区预应力钢筋的最大拉应力477.2使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算497.3施工阶段应力验算518桥面板配筋计算558.1荷载标准值计算558.1.1计算跨径558.1.2跨中弯矩计算558.1.3支点剪力568.2极限状态承载力计算578.2.1荷载效应组合计算578.2.2正截面抗弯承载力578.2.3斜截面抗剪承载力578.3抗裂计算589

4、皎接板的混凝土皎缝剪力验算58附录1:跨中截面横向分布系数计算59预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算示例（20m预应力混凝土空心板）1计算依据与基础资料1.1标准及规1.1.1标准?跨径：桥梁标准跨径20m;计算跨径（正交、简支）19.3m;预制板长19.96m?设计荷载：公路I级?桥面宽度：（路基宽23m，高速公路），半幅桥全宽11.25m0.5m（护栏墙）+10.25m（行车道）+0.5m（护栏墙）=11.25m?桥梁安全等级为一级，环境条件II类1.1.2规?公路工程技术标准JTGB01-2003?公路桥梁设计通用规JTGD60-2004（简称通规）?公路钢筋混凝土及预应力

5、混凝土桥涵设计规JTGD62-2004（简称预规）1.1.3参考资料?公路桥涵设计手册桥梁上册（人民交通2004.3）?公路桥梁荷载横向分布计算（人民交通1977.12）1.2主要材料1）混凝土：预制板及较缝为C50、现浇铺装层为C40、护栏为C302）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2,fpk1860Mpa,Ep1.95105Mpa3）普通钢筋：采用HRB335,fsk335Mpa,Es2.01045Mpa1.3设计要点1）本计算示例按先法部分预应力混凝土A类构件设计，桥面现浇层100mmC40混凝土中，考虑50mm参与活载阶段的结构受力；2）预应力拉控制应力值con0.68fpk，预应力拉台

6、座长假定为50m,混凝土强度达到85%时才允许放预应力钢筋；3）计算预应力损失时计入加热养护温度差20C引起的预应力损失；4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度RH=70%;6）存梁时间为90d。2横断面布置2.1横断面布置图（单位：m）寄梁中心发2.2预制板截面尺寸单位：mm 不含绞缝混凝土：XX地"讪刑对0入'声DMI仰51,JfbSk=z/¥、.J|二|1j收LhI小呻Lnil边、中板毛截面几何特性表2-1板号边板中板几何特性面积Am2抗弯弹性模量Im4截面重心到顶板距离yxm面积Am2抗弯弹性模量Im4截面重心到顶

7、板距离yxm0.69260.078530.41560.52670.061040.4846 含绞缝混凝土:边、中板毛截面几何特性表2-2板号边板中板几何特性面积A2Am抗弯弹性模量Im4截面重心到顶板距离yxm面积A2Am抗弯弹性模量Im4截面重心到顶板距离yxm0.74500.081360.41580.61360.067070.4738 考虑5cm桥面现浇层:边、中板毛截面几何特性表2-3板号边板中板几何特性面积2Am抗弯弹性模量Im4截面重心到顶板距离yxm面积2Am抗弯弹性模量Im4截面重心到顶板距离yxm0.78630.094570.41310.58920.075560.48053汽车荷

8、载横向分布系数、冲击系数的计算3.1汽车荷载横向分布系数计算3.1.1跨中横向分布系数本桥虽有100mm现浇桥面整体化混凝土，但基本结构仍是横向较接受力，因此，汽车荷载横向分布系数按截面8块板较接计算。边板、中板的抗弯、抗扭刚度均不等，计算是只考虑了边板抗弯惯矩的增大，而近似假设其抗扭惯矩和中板一样，以简化计算，最终计算得到边板跨中横向分布系数为0.358,中板跨中横向分布系数为0.285。详细计算见附表1:跨中横向分布系数计算。附：电算结果：边板跨中0.356,中板跨中0.293.1.2支点横向分布系数：按杠杆法布载分别计算边、中板的横向分布系数，边板跨中横向分布系数为0.6,中板跨中横向分

9、布系数为0.5。附：电算结果：边板支点0.6,中板支点0.53.1.3车道折减系数双车道车道折减系数为1。3.2汽车荷载冲击系数值计算3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数简支板结构基频f1亓定通规条文说明4C50混凝土Ec3.45104Mpa3.451010N/m2板跨中处单位长度质量：mcG,g其中G跨中延米结构白重(N/m),g重力加速度g9.81(m/s2).261030.5267322mc1.39610(NS/m)9.81fi2,345必°.061045.18Hz219.321.396103按照通规第4.3.2条，冲击系数可按下式计算:当1.5Hzf14Hz时,0.1767ln

10、(f)0.0157.0.1767ln（5.18）0.01570.2753.2.2汽车荷载的局部加载的冲击系数米用0.3。4作用效应组合4.1作用的标准值4.1.1永久作用标准值?一期恒载q1：预制板重力密度取26KN/m3边板q1A边260.692618.008KN/m（计入悬臂部重）中板q1A中260.526713.694KN/m?二期恒载q2：1）100mmC40混凝土重力密度取25KN/m3,100mm沥青混凝土铺装重力密度取24KN/m32）较缝混凝土0.114m3/m，重力密度取25KN/m33）护栏（单侧）0.32m3/m，重力密度取25KN/m3,并八块板平分。边板q2(24+2

11、5)0.11.875250.114/22250.32/812.61KN/m中板q2(24+25)0.11.25250.1142250.32/810.98KN/m恒载效应标准值计算表4-1截面板号弯矩剪力计算式MgG1kKNmMgG2kKNm计算式VgG1kKNVgG2kKN跨中边板1-28qL838.46587.25中板637.62511.011l4边板qL232628.84440.444qL86.8960.86中板478.21383.2666.0752.95支点边板qL173.77121.71中板132.15107.564.1.2汽车荷载效应标准值?公路-I级车道荷载计算图式根据通规第4.3

12、条，公路一I级车道荷载均布标准值为qk10.5KN/m，集中荷载标准值：当计算跨径小于5m时，Pk180KN；当计算跨径等于或大于50m,Pk360KN。本例计算跨径为19.3mR18018019.35237.2KN50-5计算剪力时，Pk1.2237.2284.64KN?计算跨中、y截面荷载效应标准值Sk1qkARy两列车布载控制设计，横向折减系数1,A为力影响线面积，y为力影响线竖标值。?跨中、匕4、支点截面汽车荷载力影响线im-二_r_A-=1/32=5.428A5.mi._1）辫而3-H.125L?<5&-fL='Si如1?ii,.«5LL心晰A-3L&

13、#39;3192it?1新14.町r%A/32=5.428n:3)iSSf跨中、壬、支点截面公路一I级荷载广生的力表4-2截面板号荷载横向分布系数YMkVk弯矩影响线不计冲击力（1）=1Mk计冲击力(1)=1.275Mk剪力影响线不计冲击力（1）=1Vk计冲击力(1)=1.275VkAm2ymA2Amym跨中边板0.35846.564.83584.75745.564.830.569.0988.09中板0.285465.51593.5355.0070.131l4边板0.35834.923.619438.56559.175.4280.7596.83123.46中板0.285349.14445.15

14、77.0998.28支点边板0.3585.4281183.96234.55(0.60.358)24.222中板0.2855.4281175.96224.35(0.50.285)24.222支点剪力横向分布系数采用与影响线面积相应的横向分布系数平均值。4.2作用效应组合4.2.1基本组合（用于结构承载能力极限状态设计）QjSQjk通规4.1.6-1式2mnoSdoGiSGikQ1SQ1kci1j1）其中各分项系数的取值如下0结构重要性系数,0=1.1;G结构白重分项系数,G=1.2Q1汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取Q1=1.42）基本组合计算永久作用的设计值与可变作用设计值组合表4-3-1、

15、4-3-2永久作用的设计值与可变作用设计值组合表表4-3-1（边板）板号作用分类组合计算表达式跨中L4支点弯矩KN.m剪力KN弯矩KN.m剪力KN剪力KN边板永久作用一期恒载SG1k838.460628.8486.89173.77二期恒载SG2k587.250440.4460.86121.712SGiki11425.7101069.28147.74295.4822SGid1.2SGiki1i11710.850.001283.14177.29354.58可变作用SQ1k（计冲击力）745.5688.09559.17123.46234.55SQ1d1.4SQ1k1043.78123.32782.8

16、4172.84328.37使用阶段2SukSGikSQiki12171.2788.091628.45271.20530.032oSudoSGidSQidi13030.10(3200)135.652272.57(2405)385.15(403)751.24(831)注：表中括号数值为电算结果。板号作用分类组合计算表达式跨中1l4支点弯矩KN.m剪力KN弯矩KN.m剪力KN剪力KN中板永久作用一期恒载SG1k637.620478.2166.07132.15二期恒载SG2k511.010383.2652.95107.562SGiki11148.630861.47119.03239.7022SGid1

17、.2SGiki1i11378.3501033.77142.83287.64可变作用SQ1k（计冲击力）593.5370.13445.1598.28224.35SQ1d安。.830.9498.18623.21137.60314.09使用阶段2SukSGikSQ1ki11742.1670.131306.62217.31464.062oSud0SGidSQ1di12430.23(2547)107.991822.67(1915)308.48(321)661.91(674)永久作用的设计值与可变作用设计值组合表表4-3-2(中板)注：表中括号数值为电算结果。4.2.2作用短期效应组合（用于正常使用极限状

18、态设计）永久荷载作用为标准值效应与可变作用频遇值效应组合，其效应组合表达式为mnSsdSGikijSQjk通规4.1.7-1式i1j1式中1-可变作用效应的频遇值系数：汽车荷载（汽车荷载不计冲击力）1=0.7，温度梯度作用11=0.8。4.2.3作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计）永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：2nSidSGik2jSQjk通规4.1.7-2式i1j1式中2第j个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力）2=0.4，温度梯度作用2=0.8；Sid作用长期效应组合设计值，结构抗裂验算时，其中可变作用仅考虑汽车等直接作用于构件的

19、荷载效应。作用短期和长期效应组合计算表4-4作用分类组合计算表达式跨中L4支点弯矩KN.m剪力KN弯矩KN.m剪力KN剪力KN边板永久作用2SGiki11425.7101069.28147.74295.48可变作用SQ1k（不计冲击力）584.7569.09438.5696.83183.96温度梯度效应另计1SQ1k0.7SQ1k409.3348.36306.9967.78128.772SQ1k0.4SQ1k233.9027.64175.4338.7373.58&d2SGik°.7SQ1k11835.0448.361376.28215.52424.252SdSGik0.4SQ

20、1ki11659.6127.641244.71186.47369.07中板永久作用2SGiki11148.630861.47119.03239.70可变作用SQ1k（不计冲击力）465.5155.00349.1477.09175.96温度梯度效应另计1SQ1k0.7SQ1k325.8638.50244.3953.96123.172SQ1k0.4SQ1k186.2122.00139.6530.8370.39&d2SGik°.7SQ1k11474.4938.501105.87172.99362.882SdSGik°.4SQiki11334.8322.001001.131

21、49.86310.094.3截面预应力钢束估算及几何特性计算4.3.1A类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算1、根据预规第6.3条,A类构件正截面抗裂混凝土在作用（或荷载）短期效应组合下应符合：stpc0.7ftk预规6.3.1-3式式中sty0|0'NP0Np0ep0pc"AT10yo估算预应力钢筋时,1y。、App0（ep0）A0|0近似取毛截面积A,抗弯惯炬I,yp分别代替公式中的A、I0、ep0。yo为截面重心轴到截面受拉边缘（底边）的距离，用yu(hyox)代替;70"P0为受拉区钢筋合力点的预应力钢筋的应力，取控制应力的po=0.7X0.75X1

22、860=976.5Mpa。近似取ep0yuap。令stpc0.7ftkMs,(yu0.7ftk)A则Apypyup0(1当r21r一。2. A5.2.2条:假定混凝土受压区高度x位于截面顶板，根据预规第0Mdfcdgbcx(h0*)预规5.2.2-1令xh022r0Mdh0fcdAsfcdcbgxfpcAp预规5.2.2-2式fsd式中b:截面顶宽；ho:截面有效高度(h-a)，此处，近似取ho=h-ap=893mm,ap为预应力钢筋合力中心到底板的距离=57mm;c50混凝土：fcd=22.4Mpa,0.7ftk0.72.651.86Mpa;HBR钢筋：fsd280Mpa；钢绞线：fpd12

23、60Mpa；As2Ap115.2139mm,2As112113.1mm,预应力钢筋、普通钢筋面积估算表台匕月匕ApP0估算公式Ms(：yu0.7R)AP0dypyu)r976.5Mpa0.7ftk1.86Mpah0893mmh02r0Mdfcdg)yu2rApAsfsdfcdfcdg)g(fpdAp1260Mpa280Mpa22.4Mpa边板741857.9(kNgm),I785010mm,2、692600(mm),y0x416mm;950416534mm;,ep0yp2113341mm2;_6,1857.910534<(71.86)78501022352mms取1715.2477mm;

24、692600yu2r976.5477534(1)11334122363mm需要配钢束1715,2根r0Md3094.3(Ngm),b1820nm223094.3106x893.89322.41820Ap中板741474.5(kNgm),I610010mm,2、526700(mm),y0x485mm;950485465mm;,ep0yp408mm;2115815mm2;(1474.51(f4651.80061001。465408976.5(1J'11581521918nm取1415.2194希需要配钢束1415,2根r0Md2430.2<NlgT),b1140nmx89322430

25、.21022.4114089.5nm人22.4182089.512603058As73Cmm0280不需要配普通钢筋113.8nm人22.41140113.812602502As2880mm0280不需要配普通钢筋为防止板端上缘拉应力过大，部分预应力钢筋在1/4到板端需采取分批失效措施，普通钢筋全截面配置板截面实际配筋表4-6板号As2mmasmmaPmm跨中1-L4支点Ap2mmh0mmAp2mmh。mmAp2mmh0mm边板225=982575722is5,2,305889320Az,2780893615,2,834893中板225=982575718：5,2,250289316i：,2,

26、2224893415,2,556893表中：As、Ap-受拉区普通钢筋、预应力钢筋截面积；牛ap-受拉区普通钢筋、预应力钢筋合力点到受拉边缘的距离;h0-截面有效高度，h0=h-aps截面有效高度4.3.2换算截面几何特性计算注：截面配筋示意图单位mm施工阶段截面边板（皿）换算截面几何特性表4-7板号截面板顶计算宽度bmm换算截面面积矩A。2mI04my。xmypmVsmS0a-a3mS0b-b3mS0c-c3m边板跨中18200.71150.082730.42830.46470.46471L40.71020.082450.42750.46550.4655支点0.70120.080460.42

27、140.47160.47160.10270.10890.0893中板跨中11400.54300.063680.49690.39610.39611L40.54180.063480.49590.39710.3971支点0.53400.062240.49020.40280.40280.07040.08390.0742活载阶段截面:换算截面几何特性表4-8板号截面板顶计算宽度bmm换算截面面积矩A0m2I0m4y。xmypmVsmS0a-a3mS0b-b3mS0c-c3mS0d-d3m边板跨中18200.80520.099760.42560.51740.51740.12941L40.80390.099

28、410.42470.51830.5183支0.79490.096960.41880.52420.52420.12310.12630.09980.0369点中板跨中11400.60550.078960.49300.45000.45000.10101l40.60430.078700.49200.45100.4510支点0.59650.077100.48620.45680.45680.08990.09890.08470.0288注:yox为换算截面重心轴到板顶面距离yp、ys预应力钢筋、普通钢筋截面重心到截面重心的距离b-b截面过活载阶段换算截面型心轴。Ao、Io、So一换算截面和抗弯惯距、面积距对

29、应$a-a：b=0.3820.327,对应S0b-b:b=0.3740.302,对应g:b=0.360.28,对应S0d-d：b=1.771.04括号、外数字分别用于中、边板5持久状态承载能力极限状态计算5.1正截面抗弯承载能力荷载基本组合表达式noMsdoGiMGikQ1MQ1k通规4.1.6-1式i1当受压区高度位于顶板其正截面抗弯承载力应符合：°MdMudfcdbxh°；预规5.2.2-1式fcdb预规5.2.2-2式xh00.4钢筋采用钢绞线，混凝土标准强度为C50查预规第5.2.1相对界限受压区局度Eb=0.4。截面极限承载能力计算表5-1板截oMdKN.m配筋f

30、sdAsfPdApxfcdb(mm)xMudfcdbxh0-2号面As2mmApmm2oMdMud边跨中3030.10(3200)9823058101.253684(3524)满足要求板1L42272.57(2405)982278092.663387(3374)满足要求中跨中2430.23(2547)9822502134.23002(2926)满足要求板1l41822.67(1915)9822224120.52716(2776)满足要求注：表中ho943mm,括号数值为电算结果。5.2斜截面抗剪承载力验算5.2.1验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算计算受弯构件斜截面抗剪承载力时，其

31、计算位置按预规第5.2.6条规定采用距支座中心皇截面位置，斜截面水平投影长度C0.6mh。，经2试算，斜截面受压端正截面取距支点h位置处的剪力组合设计值Vd和相应的弯矩组合设计值Md,计算广义剪跨比距支点h截面汽车何载力影响线内力影而线1L一i耳Oi111IIlliOA产5.4细_A尸3位A产325hA=543m1L43L盟商0.9斓Q7却R图中括号外、数字分别用于边、中板。距支点h截面由公路-I级荷载产生的力1.剪力标准值2VK(1)iAqk1.2iYiPk1式中：i横向分布系数AiYi力影响线面积和影响线竖标值砰103N/mpk=237KN剪力标准值计算表5-2-1板号2iAqk(kN)1

32、1.2iyiPK(KN)Vqk(KN)A1(m)1A(m)2i不计冲击力(1+u)=1计冲击力(1+u)=1.275边板5.430.3583.250.4540.5500.948184.3235.0中板5.430.2853.250.3700.4550.948151.6193.422、弯矩标准值Mk(1)iAqkiyipk表5-2-21板号2iAqk(KN.m)1iyiPk(KN.m)Mqk(KNm)Ai(m)1A(m)2i*不计冲击力(1+u)=1计冲击力(1+u)=1.275边板5.430.3583.250.4540.5500.948159.6203.5中板5.430.2853.250.370

33、0.4550.948131.2167.33、距支点h截面荷载效应组合计算表5-3板号边板中板作用分类组合计算表达式剪力(KN)弯矩(KNmm)剪力(KN)弯矩(KNmm)永久作用一期恒载SG1K155.73164.74118.42125.28二期怛载SG2K109.05115.3694.96100.45可变作用&K（计冲击力）235.00203.5193.3167.3&K（不计冲击力）184.3159.6151.6131.225jkSgikSqk(计冲击力)1499.78483.6406.68393.032rosud1.1(12Sgik.4Sqk(计冲击力1711.41683.

34、12579.34555.612SsdSgik0.7Sqk(不计冲击力)1393.79391.82319.5317.572SidSgik0.4Sqk(不计冲击力)1338.5343.94274.02278.21MdVX683.12711.410.9431.02m剪跨比:C0.61.020.9430.577m斜截面顶点距支座中心位置Ch0.57711.077h符合假定22受弯构件抗剪截面应符合预规第5.2.9条要求oVdVr0.5110'fJT.b.ho预规5.2.9式式中混凝土C50fcuk50Mpa,b取中板肋宽2140280mm（控制设计）Vr=0.51103痴280943=952.

35、2KN>表5-3oVd值预规第5.2.10条，当。Vd0.51032ftdbh0时可不进行抗剪承载力计算，箍筋按构造配筋。式中混凝土C50ftd1.83Mpa，预应力提高系数21.25o对于板式结构，公式5.2.10右边计算值可乘以1.25的提高系数则1.250.51031.251.83280943377.5KN表5-3Nd值，由此可知，本例预制空心板的尺寸满足预规第5.2.9条要求，但箍筋仍需计算设5.2.2箍筋设置由于本例采用先法预应力结构，无预应力弯起钢筋、竖向预应力筋，其斜截面抗剪全部由混凝土和箍筋承担oVdVcs预规5.2.7-1式Vcs1230.45103bh°v&

36、#39;20.6PJ商svfsv预规5.2.7-2式式中i一简支板异号弯矩影响系数，取i1；2预应力混凝土受弯构件的预应力提高系数，取21.25;3受压翼缘的影响系数，取31.1；P一斜截面纵向钢筋的配筋百分率P100(Ap+As)/bho预制板端边板配6根1s5,2,Ap834mm2,中板板配4根旗，Ap556mm2,边板As982mm2,中板As982mm2,1/4L处边板配20根援，Ap2780mm2，中板板配16根旗，Ap2224mm2，边板As982mm2,中板As982mm2,边板：板端100ApAsQ1008349800.564bh0360893ApAs“c2780982c1/4

37、L100Q1001.108bh0360943A。As556980中板：板端100s1000.614bh。2808931/4L100ApAs-10022249821.214bh0280943sv一斜面箍筋含筋率svAsv/Sv.b箍筋采用RHB3354支，Asv478.5314mm2,fsv280Mpa箍筋间距Sv12；0.2106(20.6P)fT.Asvfsv.bho2(r°Vd)2箍筋间距计算表5-4板号支点1/4LoVd(KN)b(mm)ho(mm)Sv(mm)oVd(KN)b(mm)ho(mm)Sv(mm)边板711.41360943221385板5

38、79.34280943225308.482809431074根据预规第9.3.13条要求，箍筋间距不大于梁高1/2，且不大于400mm,箍筋含筋率HRB335Pv>0.12%在支座中心向跨径方向长不小于1倍梁高箍筋间距不宜大于100mm。实际上板端到L/4,箍筋间距取Vs=80mm,余为Vs=150mm。当受弯构件的纵向钢筋和箍筋符合预规第9.3.13条的要求，根据预规第5.2.11条规定，可不进行斜截面抗弯承载力计算6持久状况正常使用极限状态计算6.1预应力钢束应力损失计算6.1.1拉控制应力按预规第6.1.3条，采用钢绞线的拉控制值：con0.68fPk0.6818601265Mpa

39、6.1.2各项预应力损失1）预应力钢筋与管道壁之间的摩擦产生的应力损失先法预应力L102）锚具变形及钢筋回缩产生的应力损失LL2LEP式中L一拉端锚具变形、钢筋回缩值（mm），查预规表6.2.3,对于夹片锚具（无顶压时）L6mm；L一拉端至锚固端之间的距离（mm）,单端拉取3L50m5010mm。.65.L231.9510523.4Mpa501033）预应力钢筋与台座之间的温差引起的应力损失加热养护分两阶段进行，第一阶段低温养护，温差控制在20C左右，此时计算预应力损失。待板身混凝土达到0.8fcu,k时再进行第二阶段高温养护。L32(t2t1)22040Mpa4）混凝土的弹性压缩引起的应力损

40、失根据预规第6.2.5条，先法混凝土构件放松钢筋时，由混凝土压缩引起的损失为L4Eppc式中pc一在计算截面钢筋重心处，由全部钢筋预加力产生的混凝土法向应力（Mpa）Ep预应力钢筋弹性模量与混凝弹性模量的比值5.65_1.95105Ep=43.4510Np0Npgp。pcHIy°A010式中1：NPO=poApp0conL2L3L5/21185.4Mpaepo=Yp,Yo=ho-Yox根据预规第6.1.7条规定，对先法预应力混凝土构件，支点要考虑预应力传递长度Ltr围预应力的实际应力值，在构件端部取零，在传递长度末端取有效预应力依，两点间按直线变化取值。当传力锚固时的混凝强度达80%

41、相当于C40时，钢绞线亦=1000Mpa时，表值Ltr67d,采取慢速放松措施的预制力传递长度为:从端部到距支点截面h断面的距离：L=330+1000=1330>1207mm所以距支点h断面：p°=1185.4（Mpa）1185.46715.2-1207mm1000pc和L4计算表表61边板中板跨中1l4h（距支点）跨中L4h（距支点）A00.7115A00.7102A00.7012A00.5430A00.5418A00.5340项目I00.08273I00.08245I00.08046I00.06368I00.06348I00.06224ep00.4647ep00.4665e

42、p00.4716ep00.3961ep00.3971ep00.4028y°0.4647y°0.4665y°0.4716y°0.3961y°0.3971y°0.4028p0(Mpa)1185.41185.41185.41185.41185.41185.42A°mmp3058278083425022224556Np0App0KN3625.03295.4988.62965.92636.3659.1Np0Np°ep°PcAIy°A0I014.5613.344.1412.7711.412.95(Mpa)L

43、4Eppc82.2675.3723.3972.1564.4716.67(Mpa)5）预应力钢筋的松弛引起的应力损失根据预规第6.2.6条有：L50.52室0.26pefPk式中一拉系数，一次拉取1；I一钢筋松弛系数，本例采用II级松弛（低松弛）钢绞线,取I0.3;Pe一传力锚固时的钢筋应力，查预规表6.2.8,对先法构件PeconL21241.6Mpa1241.6l510.30.520.2618601241.632.4Mpa6）混凝土收缩和徐变引起的应力损失按预规第6.2.7条计算:0.9Epcstu,t0EpPctu,t0L6115ps预规6.2.7-1式?式中混凝土收缩和徐变系数终极值cs

44、tu,t0,tu,t0假定环境年平均相对湿度RH=80%传力锚固混凝土龄期为7d,2A2526700,理论厚度h245.6mmu4289查预规表6.2.7直线插得cstu,7（边板，中板近似相同）0.24610-3,tu,72.104。表值对C50及以上混凝土，表列值应乘以32.4,fck式中C50的fck32.4Mpa?计算纵向钢筋截面重心处由预应力产生的混凝土法向压应力，按pcNNy。，NpopoAp计算，此时预应力损失，考虑锚固钢筋时（第一批）的损失，中.p0conL2L3L4L5原1185.4Mpa,根据施工情况考虑白重影响,支点考虑预应力传递长度Ltr、epo=yp、yo=eps=h

45、o-y°x规定，计算的Pc0.5fcu0.54020Mpa。pc计算表表6-2板号截面MG1k(KN.m)Ap(mm2)p0(Mpa)NP0(KN)ep0(m)Vo(eps)(m)A。(m4)I0(m4)PcNp0Np°ep0MG1Ky0A°I0(Mpa)边板跨中838.4630581103.13373.30.46470.46470.71150.082738.841l4628.8427801110.03085.80.46550.46550.71020.082458.90h8341162.0969.10.47160.47160.70120.080464.06中板跨中

46、637.6225021113.32785.50.39610.39610.54300.063688.031-L4478.2122241120.92492.90.39710.39710.54180.063487.80h5561168.7649.80.40280.40280.53400.062242.91表6-3L6计算表板截Epcstu,7tu,7EpPcApAsPs,epsA°L60.9Epcstu,t0EpPctu,t0号面(Mpa)A°110115ps边板跨中1.951050.24610-32.1045.658.840.00572.88110.51l48.900.0051

47、2.87113.5h4.060.00262.9477.7中板跨中51.9510-30.246102.1045.658.030.00642.34105.41l47.800.00592.35104.8h2.910.00292.3967.37）各阶段应力损失及有效预应力汇总各阶段应力损失及有效预应力汇总表表6-4板号截面预加力阶段使用阶段L2L3L4L5/2LL2L3L4L5P0conLL4L5/2L6LL5/2L6PeconLL边板跨中23.44082.2616.2161.861185.416.2110.5126.7976.41l423.44075.3716.2154.971185.416.2113.5129.7980.3h23.44023.3916.2102.991185.416.277.793.91068.1中板跨中23.44072.1516.2151.751185.416.2105.4121.6991.71l423.44064.4716.2144.071185.416.2104.8121999.9h23.44016.6716.296.271185.416.267.383.51085.26.2温度梯度截面上的应力计算按预规附录B,桥面50mm沥青混凝土（100mm整平层水泥混凝土未计入）温度基