第六章挡土墙电子讲稿

1、 挡土墙广泛应用于房屋建筑,水利，铁路，公路，港湾等工程。建造挡土墙的目的在于支挡墙后土体，防止土体产生坍塌和滑移。其使用如图所示： 挡土墙的类型种类繁多,按其所用材料分类，有毛石、砖、混凝土和钢筋混凝土等。按结构类型分类，则有重力式、悬臂式、扶壁式、板桩式等（如图）。在工程中采用何种形式，要根据具体的场地的岩土工程条件而定，在有一定的安全系数的条件下，要考虑施工条件、经济和美观等因素。 板 桩悬 壁 式扶 壁 式扶 壁 (肋 )墙 面板立 壁墙 背墙 踵墙 趾悬 臂 式重 力 式墙 趾墙 踵墙 背墙 顶立 壁 在基坑工程中，主要是重力式挡土墙的应用。 重力式挡土墙靠本身的重量保持墙身的稳定。

2、这种挡土墙通常是用砖，块石或素混凝土修筑。由于墙体抗弯能力较差，同时土压力对挡土墙所引起的倾覆力矩和推力主要靠墙身自重产生的反倾覆力矩和发生在基底的抗滑力来保持平衡。因此，这种型式挡土墙的断面较大，这对于挡土墙的稳定性和强度可以起到保证作用。 重力式挡土墙按墙背的倾斜情况分为仰斜（a)、垂直(b)和俯斜三种如图。墙基的前缘称为墙趾，后缘称为墙踵。 为减小作用在墙背的土压力，除了采用上述仰斜式挡土墙外，可以选择衡重式挡土墙，衡重式的形式常有：衡重式、减压平台式、逆坡式。 有关土压力的理论和计算，仅补充有关墙后有地下水的计算方法和地震时的土压力计算方法。 地震时由于地面运动使土压力增加，在挡土墙上

3、增加一个地震力F。 F=kG 式中k水平地震系数，即地震时地面最大加速度于重力加速度之比 G挡土墙重力。 地震力F应于其他作用力一起计算，此时的主动土压力可按下式计算：KHEaa2cos21 coscossinsin1coscoscos222Ka，为水平地震系数为地震角为墙后填土的重度kk，；;tan1包括： 抗倾覆 抗滑移 地基承载力 墙身强度 抗震 在抗倾覆稳定验算中，将土压力Ea分解为水平力Eax和垂直分力Eax。为了保证挡土墙的稳定,应使抗倾覆力矩大于倾覆力矩,两者之比值称为抗倾覆安全系数Kt,即 6 . 1faxfazotzExEGxKKt-每延米抗倾覆安全系数G-每延米挡土墙的重力

4、tK,sin(aaaxEEcos(aaazEE每延米土压力水平分力每延米土压力垂直分力6 . 1faxfazotzExEGxKCOSZbXff0tanbZZfX0、 Xf 、Zf -每分别为G、 Eaz、 Eax至墙趾O点的距离。 在抗滑移移稳定验算中，如图7-12所示的挡土墙，将主动土压力Ea及挡土墙重力G各分解为平行与垂直于基底的两个分力；滑移力为Eat，抗滑移力为Ean及Gn在基底产生的摩擦力。抗滑力和滑动力的比值称为抗滑移安全系数Ks，即：)107(3 . 1)(tatanntGEEGK0cos(aanEE0(SinEEaat0GCOSGn0GSinGt -摩擦系数若墙背垂直、基底水平

5、，a=900,a0=0,则Gn=G,Gt=0,SinEEaancosaatEE 挡土墙地基承载力验算与一般偏心受压基础验算方法相同，先求出作用在基底上的合力及其合力的作用点位置。挡土墙重力G与土压力Ea的合力E可用平行四边形法则求得。 )cos(222aaGEEGE 垂直于基底的分力为:)cos()sin(tanGEGa)cos(0 EEn)sin(0 EEt 先将主动土压力分解为垂直分力Eaz与水平分力Eax,然后将各力G、Eaz、Eax及N对墙趾O点取矩，根据合力矩等于各分力矩之和的原理，便可求得合力N作用点对O点的距离c及对基底形心的偏心距e zEEfaxfazxxGcN0NGczExE

6、xfaxfaz0ceb20cosbb 当偏心 时，则基底压力呈三角形分布 fbbpaeN2 . 161maxmin6befpacN2 . 132max 用前面方法求合力N及作用点，再按砌体受压公式验算 (1)抗压验算N由设计荷载产生的纵向力a结构构件的设计抗力调整系数， 取为1 纵向力影响系数，由砂浆强度等级B、e/h 查表得高厚比， e 纵向力的计算偏心距 e=ek+eaA计算截面面积 f 砌体抗压设计强度fANa 墙身强度验算取墙身薄弱截面进行 ：即上图中的1-1截面。首先计算墙高为hf时的土压力及墙身G，用前面的方法求出合力N及其作用点，然后按砌体受压公式进行验算。Q由设计荷载产生的水平

7、荷载fv砌体设计抗剪强度恒载标准值产生的平均压应力AfQuva)18. 0( 1、抗倾覆验算 2.10zzExExKwfaxfaztFG 2、抗滑移验算 2 .1cossin00FuFKGEEGtatannS 地震下的地基承载力验算 ： 当基底合力的偏心小于b/6时： 当地基合力的偏心 大于b/6时：fbbpaeFN2 . 161sin0maxminafcFNp2 . 13sin20max00sinFNFGczzExExwfaxfax 抗压验算 ： 抗剪验算（有地震时要考虑F） ：fANaAQuvf18. 0 某挡土墙高H为5m，墙背垂直光滑，墙后填土面水平，挡土墙采用M5水泥砂浆，MU10毛

8、石砌筑，砌体重度 rk=22KN/ m3，填土内摩擦角=300，粘聚力c=0，填土重度=18 KN/m3，地面荷载2.5kPa，基底摩擦系数u=0.5，地基承载力特征值fa=200kPa，试验算挡土墙的稳定性及强度。挡土墙的截面尺寸见例图。 主动土压力合力 ：mkNEa/1 .7958 .30833. 021满足要求抗滑移安全因素抗滑移验算满足要求）（：抗倾覆安全系数抗倾覆验算三角形面积）矩形面积）3.1367.1281.16555.74149.45.0)456.7415.081.162(/81.162995.0625.163cos/281.160995.0625.163sin/625.163

9、25.525.104875.6/456.70995.093.74sin/555.74995.093.74cos/415.00995.017.4sin/149.4995.017.4cos995.05.2cos0995.025.0sin1.05.225.0tan.36.1315.278.115029.26842.193.7425.217.425.225.5233.15.10467.1875.6/25.522275.45.0/5.1042275.4221/875.62225.05.221.2(/93.74597.2921(/17.45833.00032102202201ln0122022003212

10、125.05.225.05.2KKGGGGGEEEEEEEEKKGGGEEssntanaataaaaaltttaamkNGmkNGmkNGmkNmkNmkNmkNmkNmkNmkNmkNmkN满足要求抗滑移安全因素抗滑移验算满足要求）（：抗倾覆安全系数抗倾覆验算三角形面积）矩形面积）3.1367.1281.16555.74149.45.0)456.7415.081.162(/81.162995.0625.163cos/281.160995.0625.163sin/625.16325.525.104875.6/456.70995.093.74sin/555.74995.093.74cos/415

11、.00995.017.4sin/149.4995.017.4cos995.05.2cos0995.025.0sin1.05.225.0tan.36.1315.278.115029.26842.193.7425.217.425.225.5233.15.10467.1875.6/25.522275.45.0/5.1042275.4221/875.62225.05.221.2(/93.74597.2921(/17.45833.00032102202201ln0122022003212125.05.225.05.2KKGGGGGEEEEEEEEKKGGGEEssntanaataaaaaltttaamk

12、NGmkNGmkNGmkNmkNmkNmkNmkNmkNmkNmkNmkNkPaeNmemembcemccONbbpbbb2002 . 1)513. 2322. 061 (513. 281.16261,418. 06513. 26322. 0935. 02513. 2513. 2995. 05 . 2cos2935. 081.16278.115029.268. 4596.114979.14maxmin0其基底应力为：基底应力呈梯形分布，：点的距离对合力地基承载力验算 土压力强度：墙顶 ： 2.50.333=0.833kPa I-I截面： 18(0.139+3) 0.333=18.815kPa

13、18.815-0.833=17.982kPa Ea1=2.5kPa/m; Ea2=1/2317.982=26.973kN/M G2=41.58kN/m; G3=33kN/m; 合力N对的距离 mC72. 058.741973.265 . 1499. 251. 13384. 058.41 对截面形心偏心距 : 设计荷载：N=1.2(G2+G3)=89.5kN/m; 墙身平均厚度：mcbe16. 072. 02/76. 12/+965. 75 . 131. 5,31. 513. 132h 2）(0.85323MPa;0.850.38f :;76. 1176. 10 . 113. 12/ )76.

14、15 . 0(f20毛石砌体取高厚比系数为水泥砂浆的强度折减毛石砌体抗压强度截面积抗力调整系数hm：A：mh 附加偏心距： 纵向力的计算偏心距： 由砂浆强度等级, 及e/h查得纵向力影响系数=0.58mmmmea2010300/3000mmeeeakk17. 0kNkNAfa5 .8972.32932376. 158.10 设计荷载 毛石砌体设计抗剪强度 :mkNEEQaa/87.35499. 24 . 1973.262 . 14 . 12 . 112kPaMPafv5 .820825. 0075. 011. 0 恒载标准值产生的平均压应力 :。kNkNAfkPaAGQANuvau满足要求87

15、.3558. 176. 138.43*18. 05 .821)18. 0(38.4376. 158.7421 对于悬臂式挡土墙及扶壁式挡土墙参照有关基础工程教材。 在深基坑支护结构中，加固基坑周边土体可形成重力式挡土结构。它类似于重力式挡土墙。这是在工业民基坑中主要的挡土墙形式。 (1)水泥搅拌桩加固法(水泥土挡墙)； (2)高压旋喷加固法； (3)注浆加固法； (4)网状树根桩加固法 (5)插筋补强法(土钉墙)。 下面主要介绍水泥土挡墙与土钉墙。 水泥土挡墙是由深层搅拌(浆喷、灰喷)或高压旋喷柱与桩间土组成的复合支档结构，具有挡土与隔渗的双重作用。水泥土挡墙一般适用于开挖深度不大于6m的基坑

16、支护工程。多采用格构式，如图，也可采用实腹式。图中仅给出轴对称的结构形式，但也可设计成非轴对称形式、而且可以采用不同的桩长 。水泥土挡墙支护结构主要运用于承载力标准值小于140kPa有软弱粘性土及厚度不大的砂性土中。为保证墙体的刚性，置换率宜大于0.7 。 连体桩应采用梅花形布置。相邻桩之间搭接不宜小于100。墙胁净距不宜大于2.0 m。 墙体宽度的设计可根据基坑土质的好坏，取开挖深度的06一09 倍 。 （土质好的取小值)。为满足上述验算，应优先考虑加大墙体宽度。 墙体的入土深度应根据开挖深度、工程水文地质情况拟定，并应通过上述验算。墙底宜置于承载力较高的土层上。 计算格构式水泥土挡墙时，墙

17、体重度取土的天然重度，计算实腹式挡墙时，重度取土的天然重度的103105倍。 计算格构式墙体强度时，采用上图的计算简图，不计格构中土的抗剪能力 水泥土的抗压、抗剪、抗拉强度宜通过试验确定。当无试验资料时，可按以下各式估算 kcuufq,3121ujqq31ulqq15. 0 水泥土挡墙抗滑稳定性按下式验算： 3 . 1aphEEWK 计算以A点为矩，如图所示5 . 1aappqhEhEWbK 正应力： B1验算截面宽度； W1 验算截面以上墙体重（kN/m） 1111minmax61BeBW或2maxuq时02/minminlq 剪应力 ： Ea1验算截面以上的主动土压力（kN/m） W1验算

18、截面以上墙体重量； 1墙体材料抗剪断系数，取 0.40.5。2/1111jaqBWE 底地基承载力按下式验算：BeBW61minmax或0,2 . 1minmaxf （1)当坑底存在软弱土层时，应进行坑底抗隆起稳定性验算； (2)当坑底存在软弱土层时，宜按圆滑动面法验算挡墙的整体稳定性； (3)水泥土挡墙的墙顶水平位移可采用“m法”计算（参悬臂桩部分）； (4)水泥土挡墙的所用水泥标号不宜低于425号，水泥掺量不应小于l 5。设计前应取得土质参数和有关配合比强度的室内试验数据； (5)在成桩过程中要求喷搅均匀，在含水量大、土质软弱的土层中，应增加水泥的渗入量。在淤泥中水泥掺入量不宜小于18，经

19、过试验可掺入一定量的粉煤灰； (6)水泥土挡墙顶部宜设置01一02m的钢筋混凝土压顶。压顶与挡墙用插筋连接，插筋长度不宜小于10m，直径不宜小于mm，每桩1根。 (7)水泥土挡墙应有28天以上的龄期后方能进行基坑开挖。 一、定义 土钉(Soil Nailing)是将拉筋插入土体内部，常用钢筋做拉筋，尺寸小，全长度与土粘结，并在坡面上喷射混凝土，从顺形成土体加固区带、其结构类似于重力式挡墙、用以提高整个边坡的稳定性。适用于开挖支护和天然边坡加固，是一项实用的原位岩土加筋技术。根据现阶段的定义，土钉是不加预应力的锚杆。 按施工方法、土钉可分钻孔注浆型土钉、打入型土钉和射入型土钉三类 。使用性如下表

20、表表61 土钉的施工方法及特点土钉的施工方法及特点土钉类别（按施工方法）施工方法及原理特点及应用状况钻孔注浆型土钉先在土坡上按设计角度钻一定深度的孔，直径为100200，然后插入钢筋、钢杆或钢绞索等小直径的杆件，再用压力注浆充实孔穴，形成与周围土体密实粘合的土钉，最后在坡面上设置与土钉端部的联系构件，从而构成一个具有自撑能力且能支撑其后来加固体的加筋域应用最多， 可用于永久性或临时性的支挡工程中打入型土钉采用专门的机械，将钢筋直接打入边坡中。长度一般不超过6m，如气动土钉机每小时可施工15根。其提供的摩阻力较低，因而其设计密度与钉杆表面积均大于注浆型土钉。多用于临时支护工程。射入型土钉由采用压

21、缩空气的射钉机依设计角度将直径为2538、36m 的光直钢杆（或空心钢管）射入土中，土钉可采用镀锌或环氧防腐套。土钉头通常配有螺纹，以附设面板。射钉机可置于一履带式车上，带有一专门的伸臂。施工快速、经济，适用于多种土层，但在工程中应用不广。 (一)对场地邻近建筑物影响小; (二)施工机具简单、施工灵活; (三)经济效益好 ; 1、土钉施工时一般要先开挖土层12m深 ,要有自稳性。 2、土钉施工时要求坡面无水渗出 。 3、软土开挖支护不宜采用土钉。 (3)软土开挖支护不宜采用土钉。 主要相同之处为： (1)加筋体(拉筋或土钉)均处于无预应力状态，只有在土体产生位移后，才能发挥其作用。 (2)加筋

22、体抗力都是加筋体与土之间产生的界面摩阻力提供的，加筋土体内部本身处于稳定状态它们承受着其后外部土体的推力，类似于重力式挡墙的作用。 (3)面层(加筋土挡墙面板为预制构件，土钉面层是现场喷射混凝土)都较薄，在支挡结构的整体稳定中不起主要作用。 (1)虽然竣工后两种结构外观相似，但其施工程序却截然不同 。土钉是自上而下，而加筋土墙是自下而上。 （2）土钉是一种原位加筋技术，是用来改良天然土层的，不像加筋土挡墙那样、能够预定和控制加筋土的性质。 （3）土钉技术通常包含使用注浆技术，使筋体和其周围土层粘结起来，荷载通过浆体传递给土层。在加筋土挡墙中，摩阻力直接产生于筋条和土层间。 (4)土钉既可水平布

23、置，也可倾斜布置。当其垂直于潜在滑裂面设置时，将会充分地发挥其抗力。而加筋土挡墙内的拉筋一般为水平设置(或很小角度的倾斜布置)。 土层锚杆施加预应力，相比之下，土钉则不予张拉，在发生少量(虽然非常小)位移后才可发挥作用。 土钉长度(一般为3一l 0m)的绝大部分和土层相接触，而土层铺杆则是通过末端固定的长度传递荷载。 由于土钉安装密度很高(一般每0540m2一根)。 因锚杆承受荷载很大，在锚杆的顶部安装适当的承载装置 。 锚杆往往较长(一般为1545m)，因此需要用大型设备来安装。 (一)提高原位土体强度； (二)土与土钉间相互作用，在土钉加筋的边坡内，同样存在着主动区和被动区主动区和被动区内

24、土体与土钉间摩阻力发挥方向相反，而被动区内土钉可起的到锚固作用。 (三)面层土压力分布：是折线分布，不是主动土压力分布形式。 (四)破裂面型式：如图所示（王步云）： (1)加筋区必须能抵抗其后面的非加筋区的外椎力而不能滑动； (2)在加筋区自重及其所承受侧向土压力共同作用下，不能引起地基失稳； (3)挡土结构的稳定，必须考虑防止深层整体破坏。 (1)单根土钉必须能维持其周围土体的平衡，这一局部稳定条件控制着土钉的间距； (2)为防止土钉与土间结合力的不够，或土钉断裂而引起加筋区整体滑动破坏，因此要求控制土钉的所需长度。 (1) 根据土坡的几何尺寸(深度、切坡倾角)、土性和超载情况，估算潜在破裂

25、面的位置。 (2)选择土钉的型式、截面积、长度； (3)验算土钉结构的内外部稳定性。 1土钉长度: 已有工程的土钉实际长度L，均不超过土坡的垂直高度。其长度比(土钉长度与坡面垂直高度之比)一般为05一08；用于冰碛物或泥灰岩边坡时，长度比一般为0506。 2土钉孔径及间距布置: 土钉孔径dh、可根据成孔机械选定。国外对钻孔注浆型土钉钻孔直径一般为76150 mm；国内采用的土钉钻孔直径一般为100200mm。 土钉间距包括水平间距(行距)相垂直间距(列距)。对钻孔注浆型土钉，应按68倍土钉钻孔直径选定土钉行距和列距，且应满足： Sx、Sy土钉行距、列距； K注浆工艺系数，对一次性压力注浆工艺，

26、取1525 ； 3土钉主筋直径的选择：钉的筋材直径可按下式估算： LdKSShyxyxbSSd3102520 1国内方法 (1)抗拉断裂极限状态：在面层土压力作用下，土钉将承受抗拉应力。为此，土钉主筋的直筋应满足公式： 式中：Ei第i列单根土钉支承范围内面层上的土压力，可按下式计算：5 . 142iybEfd qi第i列土钉处的面层土压力，可按下式计算： hi土压力作用点至坡顶的距离，当时，取05H； H土坡垂直高度； r土的重度；yxiiSSqEieihKmq me工作条件系数。对使用期不超过二年的临时性工程，me10；对使用期超过二年的永久性工程，me12； K土压力系数，取12(K0十K

27、a)。其中Ko、Ka分别为静止、主动土压力系数； fy主筋抗拉强度设计值。 在面层土压力作用下，土钉内部潜在滑裂面的有效锚固段应具有足够的界面摩阻力而不被拔出。为此，应满足下式： 式中：Fi第i列单根土钉的有效锚固力， KEFiieihiLdF 土钉与土间的极限界面摩阻力，应通过抗拔试验确定。 可查表确定。 K安全系数，取1320，对临时性土钉工程取小值，水久性土钉工程取大值 （3）在设计土钉时，陈良奎建议按园弧破坏面采用普通条分法对支护作整体稳定性分析，取单位长度支护进行计算，按下式算出内部整体稳定性安全系数为： 式中：Wi,Qi作用于土条i的自重和地面荷载、地下荷载； iiikhkkiij

28、jkhkkiiiiSQWSRbCSRQWFsincos/cos/tansin/tancos K第k 排土钉轴线与该破坏面之间的夹角； Shk第k 排土钉的水平间距 ; 对于土体破坏面上每一土钉达到极限抗拉能力Rk，按下式计算取小值： 按土钉的受拔条件 ： aldR0 式中：do 土钉孔径； d 土钉钢筋直径； la土钉在破坏面一侧伸入稳定土体中的长度； 土钉与土体之间的界面粘结强度，即摩阻力； fyk钢筋抗拉强度标准值；ykfdR41.12 对于支护底部的土钉，尚应考虑破坏面外侧土体和喷混凝土脱离土钉滑出的可能，其最大抗力尚应满足下式： 式中Rl为土钉端部与面层连接处的极限抗拔力。laRlld

29、R0 (1)土钉与土间的界面摩阻力：对没有超载或均匀超载情况，土钉结构可能产生破裂面与垂线的倾角为 考虑作用于土钉侧面的水平应力，土钉与土间的界面摩阻力为： 21900022KhtgLFieiNi Lei土钉有效锚固长度； 土与土钉间摩擦角； K。一静止土压力数，k0=1-sin，其中为土的摩擦角； 土钉有效锚固长度以上的土层厚度。 计算单位宽度内若干土钉的总摩阻力及侧向总压力E：ih 式中：Ka主动土压力系数，可按下式计算： 土的重度； H土坡垂直高度。 221HKEa5 . 05 . 1sinsinsinsinaK (2)土钉承受的拉力：每根土钉中产生的拉力可假定为作用于土钉所控制坡面面层

30、上的侧向土压力。由于面层上的侧向土压力是随着土钉设置深度的增大而增大。为此，最低层的土钉上的拉力将是最大，其值可按下式计算：EFKNi/yxmaSShKT 式中：T一土钉上的拉力； hm_最低层土钉的深度； 其他符号同前。 当土钉主筋具有极限强度时fu，材料抗拉安全系数为：TdfKbu42 土钉加筋土体形成的结构可看作为一个整体。为此，其外部稳定性分析可按重力式挡墙考虑，包括土钉结构的抗倾覆稳定、抗滑移稳定以及地基强度等验算。 某工程的办公楼南侧有一高于建筑物室外标高35m的黄土陡坡，在其下再开挖基坑深度40m，即整个边坡高度为75m边坡坡度80。边坡土质为黄土状粉质粘上，天然重度176kNm

31、3，粘聚力以c30kNm2，内摩擦角270。计算表明，天然边坡不能满足稳定性要求，因而采用土钉墙支档。 土钉的长度取边坡高度的70，即525m，最后选取为6m。 土钉钻孔直径dh，由施工机械而定，本工程dh120mm。 土钉间距可由式(61)确定，在工程中采用一次灌浆工艺，取K=15，并选用Sx=Sy =10 m。 土钉主筋直径db可按式(62)确定，本例选用db=22。 2土钉结构的内部稳定性验算：(1)根据原位抗拔试验的结果，土钉与土间的界面摩阻力 =30kPa. (2)土钉结构面层上的土压力分布可由式(64)计算求得，其结果如图611所示。 (3)土钉结构内部潜在破裂面简化形式如图612

32、所示。 抗拔安全系数为 (满足要求)。 kNLdFeihi39.4225. 2612. 014. 330kNSSqEyxi9 .300 . 10 . 19 .3030. 137. 1iiEFK 在最危险情况时，土钉抗拉安全系数为： （ 6)土钉结构外部稳定性验算。经验算，土钉结构的抗倾覆稳定性、抗滑移稳定性以及地基强度均满足要求；此处计算从略。2/310mmNfy5 . 18 . 39 .30410310022. 014. 34322iybEfd (一)开挖和护面： 基坑开挖应分步进行，分步开挖深度主要取决于暴露坡面的“直立”能力。 (二)排水： 应提前沿坡顶挖设排水沟排除地表水，并在第一步开

33、挖喷射混凝土期间可用混凝土做排水沟覆面。一般对支挡土体有以下三种主要排水方式： 1浅部排水： 使用300一400mm长的管子可将坡后水迅速排除。这些管子直径通常为10，其间距依地下水条件和冻胀破坏的可能性而定。 2深部排水： 用开缝管做排水管，长度通常比土钉长，管径500mm，上斜50或l00。其间距决定于土体和地下水条件，一般坡面每大于3布置一个。 在喷射混凝土坡面前，贴着坡面按一定的水平间距布置竖向排水设施；其间距决定于地下水条件和冻胀力的作用，一般为15m。这些排水管在每步开挖的底部有一个接口，贯穿于整个开挖面。在最底部由泄水孔排入集水系统。排水道可用土工聚合物预制，并要保护以防止喷射混凝土时渗入混凝土。 在多数情况下，土钉施工可按土层锚杆技术规范和条例进行 。 1成孔： 当前国内采用多节螺纹钻头干法成孔。 （1）复合钻进 ；(2)螺旋钻进 ； 显然，在用打入法土钉设置时，不需进行预先钻孔。在松散的弱胶结粒状土中应用时常用注浆花管来作为土钉。 2清孔：采用05一06MPa压缩空气将孔内残留及松动的废土清除干净。当孔内土层的湿度较低时，需采用润孔花管由孔底向孔口方向逐步湿润孔壁，润孔花管内喷出的水压不宜超过015M