莲塘中空大厅

1、碗扣楼板模板支架计算书工程名称计算部位3 层中空大厅楼板计算参数计算依据施工碗扣式脚 手 架 安 全 技 术 规 范 (JGJ166-2008)。模板支架搭设高度为 11.5 米， 立杆的纵距 b=0.90 米，立杆的横距 l=0.90 米， 立杆的步距 h=1.80 米。梁顶托采48×3.0mm。采用的类型为 48×3.0。计算简图材料特性面板的厚度 15.00mm ， 面板剪切强度设计值 1.10N/mm2 ， 面板抗弯强度设计值11.00N/mm2，面板的弹性模量 5000.00N/mm2；木方抗剪强度设计值 1.10N/mm2；木方抗弯强度设计值 11.00N/mm

2、2；木方的弹性模量 5000.00N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论模板面板计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.07×106/33750.0=1.962N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f满足要求!2.抗剪强度计算T=3×1.32/(2×900.0×15.0)=0.147N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.10N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×3.0300.04/(100×5000.00×253125.0)=0.129mm面板的最大挠度小于 300.0/250满足要求!支撑木方的计

3、算1. 木方抗弯计算强度f=M/W=0.20×106/83333.3=2.384N/mm2木方的抗弯计算强度小于 11.00N/mm2满足要求!2 抗剪强度计算T=3×1324.25/(2×50.0×100.0)=0.397N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.10N/mm满足要求!3.挠度验算v=0.677×0.99×900.04/(100×5000.00×4166666.8)=0.212mm木方的最大挠度小于 900.0/250满足要求!纵向支撑计算1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.70

4、5;106/1.05/8982.0=74.010N/mm2抗弯计算强度小于 205.00N/mm2满足要求!2.顶托梁挠度计算v =0.355mm最大挠度小于 900.0/400满足要求!扣件抗滑移计算R Rc扣件抗滑承载力设计值,Rc=8.00kN上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。立杆稳定性计算不考虑风荷载：=8235/(0.203×424)=95.646N/mm2<f满 足 要求!考虑风荷载作用：=7987/(0.203×424)/4491=105.933N/mm2<f满 足 要求!施工计算人审核人碗扣楼板模板支架计算书计算依据施工碗扣式脚

5、手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为11.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.1N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.1N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。梁顶托采48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑

6、架荷载计算单元采用的类型为 48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×0.900+0.300×0.900=2.981kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+3.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3；I = 90.00×1.50×1.50

7、15;1.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < f其中 f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取11.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×2.981+1.40×2.700)×0.300×0.300=0.066kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.066×1000×1000/33750=1.962N/mm2面板的抗弯

8、强度验算 f < f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×2.981+1.4×2.700)×0.300=1.324kN截面抗剪强度计算值 T=3×1324.0/(2×900.000×15.000)=0.147N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.10N/mm2抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.98

9、1×3004/(100×5000×253125)=0.129mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+0.000)×0.300=0.900kN/m静荷载

10、 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m活荷载 q2 = 1.40×0.900=1.260kN/m计算单元内的木方集中力为(1.260+1.192)×0.900=2.207kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.207/0.900=2.452kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.45×0.90×0.90=0.199kN.m最大剪力 Q=0.6×0.900×2.452=1

11、.324kN最大支座力 N=1.1×0.900×2.452=2.428kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.199×106/83333.3=2.38N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度

12、必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1324/(2×50×100)=0.397N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.10N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m最大变形 v =0.677×0.994×900.04/(100×5000.00×4166666.8)=0.212mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P=

13、 2.428kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。2.43kN2.43kN2.43kN2.43kN2.43kN2.43kN2.43kN 0.08kN2/.m43kN2.43kNAB900900900 托梁计算简图0.6980.569托梁弯矩图(kN.m)4.454.443.683.672.902.89 2.01 1.991.241.210.46 0.440.44 0.461.21 1.241.99 2.012.892.903.673.684.4 4.45托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.98kN0.98kN0.98kN0.98kN

14、0.98kN0.98kN0.98kN 0.08kN0/.m98kN0.98kNAB900900900 托梁变形计算受力图0.0250.355托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.698kN.m经过计算得到最大支座 F=8.131kN经过计算得到最大变形 V=0.355mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.698×106/1.05/8982.0=74.01N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.355m

15、m顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.117×11.500=1.345kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.100×0.120×0.900×0.900=2.440kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.027kN。2.活荷载为施工荷载标

16、准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3.000+0.000)×0.900×0.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N立杆的轴心设计值，N = 8.24kNi计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A立截面面积，A=4.239cm2；W立截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.60m；h 最大步距，h=

17、1.80m；l0 计算长度，取1.800+2×0.600=3.000m； 由长细比，为3000/16=188； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.203；经计算得到 =8235/(0.203×424)=95.646N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算< f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.4Wklal0 /8-Prl0/42风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.450&

18、#215;1.140×0.241=0.124kN/m2h 立杆的步距，1.80m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.124×0.900×3.000/16=0.146kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.124×0.900×3.000×3.000/8-0.146×3.000/4=0.066kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心最大值；Nw=1.2×4.027+0.9

19、15;1.4×2.430+0.9×1.4×0.066/0.900=7.987kN经计算得到 =7987/(0.203×424)/4491=105.933N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算< f,满足要求!六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取7.60m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=108.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面为 b×h=900mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。按照楼板每20天浇筑一层，所以需要验算20

20、天、40天、60天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.60m，短边7.60×0.37=2.81m，楼板计算范围内摆放9×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.12)+1×1.20×(1.35×9×4/7.60/2.81)+1.40×(0.00+3.00)=10.89kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.90×10.89=9.80

21、kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算Mmax=ql2/12=9.80×7.602/12=47.19kN.m按照混凝土的强度换算得到20天后混凝土强度达到89.90%，C30.0混凝土强度近似等效为C27.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.85N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 108.00×360.00/(900.00×100.00×12.85)=0.03查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.039此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1= sbh0 fcm = 0.039&

22、#215;900.000×100.000 ×12.8×10 =4.5kN.m22-6结论：由于 Mi = 4.51=4.51 < Mmax=47.19所以第20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土40天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.60m，短边7.60×0.37=2.81m，楼板计算范围内摆放9×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.12)+1×

23、;1.20×(0.30+25.10×0.12)+2×1.20×(1.35×9×4/7.60/2.81)+1.40×(0.00+3.00)=17.59kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.90×17.59=15.83kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算Mmax=ql2/12=15.83×7.602/12=76.18kN.m按照混凝土的强度换算得到40天后混凝土强度达到110.70%，C30.0混凝土强度近似等效为C33.2。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.84N/mm2则可以得

24、到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 108.00×360.00/(900.00×100.00×15.84)=0.03查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.030此层楼板所能承受的最大弯矩为：M2= sbh0 fcm = 0.030×900.000×100.000 ×15.8×10 =4.3kN.m22-6结论：由于 Mi = 4.51+4.28=8.79 < Mmax=76.18所以第40天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.

25、计算楼板混凝土60天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.60m，短边7.60×0.37=2.81m，楼板计算范围内摆放9×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.12)+2×1.20×(0.30+25.10×0.12)+3×1.20×(1.35×9×4/7.60/2.81)+1.40×(0.00+3.00)=24.28kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.90×24.2

26、8=21.85kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算Mmax=ql2/12=21.85×7.602/12=105.17kN.m按照混凝土的强度换算得到60天后混凝土强度达到122.87%，C30.0混凝土强度近似等效为C36.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.59N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 108.00×360.00/(900.00×100.00×17.59)=0.03查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.030此层楼板所能承受的最大弯矩为：M3= sbh0 fc

27、m = 0.030×900.000×100.000 ×17.6×10 =4.8kN.m22-6结论：由于 Mi = 4.51+4.28+4.75=13.54 < Mmax=105.17所以第60天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土80天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.60m，短边7.60×0.37=2.81m，楼板计算范围内摆放9×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+2

28、5.10×0.12)+3×1.20×(0.30+25.10×0.12)+4×1.20×(1.35×9×4/7.60/2.81)+1.40×(0.00+3.00)=30.97kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.90×30.97=27.87kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算Mmax=ql2/12=27.87×7.602/12=134.17kN.m按照混凝土的强度换算得到80天后混凝土强度达到131.51%，C30.0混凝土强度近似等效为C39.5。混凝土弯曲抗压强

29、度设计值为fcm=18.84N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 108.00×360.00/(900.00×100.00×18.84)=0.02查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.030此层楼板所能承受的最大弯矩为：M4= sbh0 fcm = 0.030×900.000×100.000 ×18.8×10 =5.1kN.m22-6结论：由于 Mi = 4.51+4.28+4.75+5.09=18.62 < Mmax=134.17所以第80天以后的楼板楼板强度

30、和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6.计算楼板混凝土100天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.60m，短边7.60×0.37=2.81m，楼板计算范围内摆放9×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.12)+4×1.20×(0.30+25.10×0.12)+5×1.20×(1.35×9×4/7.60/2.81)+1.40×(0.00+3.00)=37.

31、66kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.90×37.66=33.90kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算Mmax=ql2/12=33.90×7.602/12=163.16kN.m按照混凝土的强度换算得到100天后混凝土强度达到138.20%，C30.0混凝土强度近似等效为C41.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=19.68N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 108.00×360.00/(900.00×100.00×19.68)=0.02查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计

32、算系数为s=0.030此层楼板所能承受的最大弯矩为：M5= sbh0 fcm = 0.030×900.000×100.000 ×19.7×10 =5.3kN.m22-6结论：由于 Mi = 4.51+4.28+4.75+5.09+5.32=23.94 < Mmax=163.16所以第100天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保存。7.计算楼板混凝土120天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.60m，短边7.60×0.37=2.81m，楼板计算范围内摆放9×4排脚手架，将其荷载转换为

33、计算宽度内均布荷载。第7层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.12)+5×1.20×(0.30+25.10×0.12)+6×1.20×(1.35×9×4/7.60/2.81)+1.40×(0.00+3.00)=44.36kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.90×44.36=39.92kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算Mmax=ql2/12=39.92×7.602/12=192.15kN.m按照混凝土的强度换算得

34、到120天后混凝土强度达到143.67%，C30.0混凝土强度近似等效为C43.1。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=20.34N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 108.00×360.00/(900.00×100.00×20.34)=0.02查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.030此层楼板所能承受的最大弯矩为：M6= sbh0 fcm = 0.030×900.000×100.000 ×20.3×10 =5.5kN.m22-6结论：由于 Mi = 4.51+4.

35、28+4.75+5.09+5.32+5.49=29.43 < Mmax=192.15所以第120天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑必须保存。8.计算楼板混凝土140天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.60m，短边7.60×0.37=2.81m，楼板计算范围内摆放9×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第8层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.12)+6×1.20×(0.30+25.10×0.12)+7×1.20&

36、#215;(1.35×9×4/7.60/2.81)+1.40×(0.00+3.00)=51.05kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.90×51.05=45.94kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算Mmax=ql2/12=45.94×7.602/12=221.14kN.m按照混凝土的强度换算得到140天后混凝土强度达到148.30%，C30.0混凝土强度近似等效为C44.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=20.90N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 108.00×360

37、.00/(900.00×100.00×20.90)=0.02查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.020此层楼板所能承受的最大弯矩为：M7= sbh0 fcm = 0.020×900.000×100.000 ×20.9×10 =3.8kN.m22-6结论：由于 Mi = 4.51+4.28+4.75+5.09+5.32+5.49+3.76=33.19 < Mmax=221.14所以第140天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第8层以下的模板支撑必须保存。梁模板碗扣高支撑架计算书9700工程

38、名称计算部位3 层中空大厅预应力梁 1050*1800计算参数计算依据施工碗扣式脚 手 架 安 全 技 术 规 范 (JGJ166-2008)。模板支架搭设高度为 9.7m 基本尺寸 为 ： 梁 截 面B×D=1050mm×1800mm立杆梁跨度方向间距 l=0.30 米立杆的步距 h=1.80 米增加 5 道承重立杆。梁顶托采 48×3.0mm。采用的 类型为 48×3.0。计算简图200 300 30材料特性面板的厚度 18.00mm ， 面板剪切强度设计值 1.40N/mm2 ， 面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量 6000N/m

39、m2；木方抗剪强度设计值 1.30N/mm2；木方抗弯强度设计值 13.0N/mm2；木方的弹性模量 9500N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论模板面板计算1.抗弯计算强度f=M/W=0.106×106/16200.0=6.543N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.000N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f满足要求!2.抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×Q/2bh=3×3/(2×300×18)=0.781N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.400N/mm2满足要求!3.挠度计算 v =0.207mm面板的

40、最大挠度小于 210.0/250满足要求!木方计算1. 木方抗弯计算强度f=M/W=0.14×106/83333.3=1.703N/mm2木方的抗弯计算强度小于 13.00N/mm2满足要求!2 抗剪强度计算T=3×2837.88/(2×50.0×100.0)=0.851N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm满足要求!3.挠度验算v=0.677×11.43×300.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.016mm木方的最大挠度小于 300.0/250满足要求!托梁的计算1.顶托梁抗弯

41、强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.21×106/1.05/8982.0=22.373N/mm2抗弯计算强度小于 205.00N/mm2满足要求!2.顶托梁挠度计算v =0.008mm最大挠度小于 300.0/400满足要求!扣件抗滑移计算R Rc扣件抗滑承载力设计值,Rc=8.00kN上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。立杆稳定性计算不考虑风荷载：=8226/(0.203×424)=95.540N/mm2<f满 足 要求!考虑风荷载作用：=8656/(0.203×424)/4491=121.078N/mm2<f满 足 要求!施工计算人

42、审核人梁模板碗扣高支撑架计算书计算依据施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为9.7m，梁截面 B×D=1050mm×1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.30m，立杆的步距 h=1.80m，增加5道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。支撑顶托梁长度1.60m。梁顶托采48×3.0mm。承重杆按照布置间距200,300,

43、300,300,300mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。200 300 300图1 梁模板支撑架立面简图采用的类型为 48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.500×1.800×0.300=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500×0.300×

44、;(2×1.800+1.050)/1.050=0.664kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×1.050×0.300=1.418kN均布荷载 q = 1.20×13.770+1.20×0.664=17.321kN/m集中荷载 P = 1.40×1.418=1.985kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I=30

45、.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；1.98kN17.32kN/mAB210210210210210 计算简图0.0930.106弯矩图(kN.m)2.812.161.921.721.470.990.991.471.721.922.162.81剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：14.43kN/mAB210210210210210 变形计算受力图0.0110.207变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.475kNN2=3.881kNN3=4.730kNN4=4.730kNN5

46、=3.881kNN6=1.475kN最大弯矩 M = 0.106kN.m最大变形 V = 0.207mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.106×1000×1000/16200=6.543N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3×2810.0/(2×300.000×18.000)=0.781N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3)挠度计算面板

47、最大挠度计算值 v = 0.207mm面板的最大挠度小于210.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算（一）木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.730/0.300=15.766kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×15.77×0.30×0.30=0.142kN.m最大剪力 Q=0.6×0.300×15.766=2.838kN最大支座力 N=1.1×0.300×15.766=5.203kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和

48、截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.142×106/83333.3=1.70N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×2838/(2×50×100)=0.

49、851N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到11.433kN/m最大变形 v =0.677×11.433×300.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.016mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。0.515.4k7NkN4.73kN0.084k.7N3/kmN3.88kN3.88kN1.407.5k5NkNA

50、B200300300300300200 托梁计算简图0.2110.147托梁弯矩图(kN.m)44.44773.423.41110.4.490660.901.341.320.590.507.020.000.002.570.000.590.90110.94.40661.321.343.413.4244.4477托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.416.2k0NkN2.95kN0.082k.9N5/kmN3.43kN3.43kN1.200.4k6NkNAB200300300300300200 托梁变形计算受力图0.0000.007托梁变形图(mm)

51、经过计算得到最大弯矩 M=0.211kN.m经过计算得到最大支座 F=6.831kN经过计算得到最大变形 V=0.008mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.211×106/1.05/8982.0=22.37N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.008mm顶托梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心最大值，它包括：横杆的最大

52、支座反力 N1=6.831kN (已经包括组合系数)脚手架的自重 N2 = 1.20×0.120×9.700=1.395kNN =6.831+1.395=8.226kNi计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A立截面面积，A=4.239cm2；W立截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.60m；h 最大步距，h=1.80m；l0 计算长度，取1.800+2×0.600=3.000m； 由长细比，为3000/16=188； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细

53、比 l0/i 查表得到0.203；经计算得到 =8226/(0.203×424)=95.540N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算< f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.4Wklal0 /8-Prl0/42风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.450×1.000×0.241=0.108kN/m2h 立杆的步距，1.80m；la 立杆迎风面的间距，1.60m；lb 与迎风面垂直方向的

54、立杆间距，0.30m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.108×1.600×3.000/16=0.228kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.108×1.600×3.000×3.000/8-0.228×3.000/4=0.102kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心最大值；Nw=6.831+1.2×1.162+0.9×1.4×0.102/0.300=8.656kN经计算得到 =8656/(0.203×424)/4491=121.078N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算< f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.108×0.300×1