第三章 结构抗震验算

1、3)(txg m)(txmg GkxgGxmFggmaxmax gxkgmax 4tatxgcos)(teatxniitigi1sin)(519401940年，美国皮奥特提出。年，美国皮奥特提出。地震作用地震作用GkFGk-重力荷载代表值重力荷载代表值-地震系数（反映震级、震中距、地基等的影响）地震系数（反映震级、震中距、地基等的影响）-动力系数动力系数( (反映结构的特性反映结构的特性, ,如周期、阻尼等的影响如周期、阻尼等的影响) )按静力计算方法计算结构的地震效应按静力计算方法计算结构的地震效应目前，世界上目前，世界上普遍采用的方法普遍采用的方法。678)(tx)(txgmm)(gxxm

2、 kxxc)()()(txtxtXg)()()(txtxtXg )()(gIxmxmtF kxtFS)(xctFD)(gxmkxxcxm 00kxxcxmxmFFFgDsI 90kxxm 02xx mk2)sincos()(00txtxtxmcmk2,20kxxcxm 022xxx )sincos()(dd000txxtxetxdt110)(tP)(tx)(tPttt)(tP)(tx0 xmP)(tPttPSmPx/020)(21mPx0txtxtxsincos)(00tmPsin)(tPttP)(tP)(tx)(tPttPS)(tPttP)(sin)(tmPtx13)(tP)(ty)(tPt

3、t)(PdtxdtmPtygtt)(sin)(sin)()(00 d )(sin)()(0)(tDtDtemPtyd )(sin)sin()(0)(tDtDgDttextAety dtexDtDgt)(sin)(0 gxmkxxcxm mtFxxxe/ )(22 mcmk2,2gexmtF )(ttteFmtx0d)(Edd)(sin)(1)(tttex0d)(gdd)(sin)(1 max)(txSd15tdtgdttdtextexdtdxtx0)(0d)(g)(sin)(d)(cos)()( max)(txSvxxxxg22 tttex0d)(gd2d)(sin)( tdtgdttdtex

4、tex0)(220d)(g)(sin)(2d)(cos)(2 max)(gaxtxS 17dvaSSS2max0)(gmaxd)(sin)(1)(ttdtextxS max0)(gmaxd)(sin)()(ttvtextxS max0)(gmaxd)(sin)()(ttgatexxtxS 18max0)(gd)(sin)(1ttdtexS 19max0)(gmaxd)(sin)()(ttvtextxS 20max0)(gmaxd)(sin)()(ttgatexxtxS 212223agmStxtxmtFFmaxmax)()()( GkGgtxtxSmgggamaxmax)()( Ggmax)(

5、txSga gtxkgmax)( k24)(sT01 . 0gTgT50 . 6max2max45. 0max2)(TTgmax12)5(2 . 0gTT 25maxT)(sT01 . 0gTgT50 . 6max2max45. 0max2)(TTgmax12)5(2 . 0gTT )(sT01.0gTgT50.6max2max45.0max2)(TTgmax12)5(2.0gTT 1263 . 005. 09 . 032405. 002. 016 . 108. 005. 01227gT)(sT01 .0gTgT50 .6max2max45.0max2)(TTgmax12)5(2 .0gTT

6、2829max16. 0maxmkN106 . 2/4hEIicckN/m249601248021222hiKct 4 .71s /m8 . 9/kN700/2gGms336. 024960/4 .712/2KmTgT3 . 0gT3016. 0max3 . 0gTggTTT5)(sT01 . 0gTgT50 . 6max2max45. 0max2)(TTgmax12)5(2 . 0gTT max2)(TTg9 . 012144. 016. 0)336. 0/3 . 0(9 . 0kN8 .100700144. 0 GF31niikQikQGG1ikQQi323.4 3.4 多自由度弹性体系的

7、地震反应分析多自由度弹性体系的地震反应分析 振型分解反应谱法振型分解反应谱法ii+1m1m2mimn33 0yKyM )sin()sin(2211tXytXy)(1ty)(2ty 0)(2Xmk )sin(tXyy )sin(t34 02mk3500)00(2122122211211XXmmkkkk 0)(2Xmk36.;2121mmmkkk0222221122111mkkkmk2k1EI1EI1k0121212111XmXkXk0222222121XmXkXkkkkk22111kkk2112kk22370222mkkkmk0)(2(222kmkmkmk/618. 01mk/618. 1261

8、8. 01;618. 1122122111XXXX 618. 111X 618. 012X 1X 2X38)(1ty)(2ty)sin()()sin()(2211iiiiiitXtytXty)sin()()sin()(222211iiiiiiiitXtytXty )sin()()sin()(222222211111iiiiiiiitXmymtItXmymtI 11X21X211iiXm222iiXm39NiiiiXXXX21NiiiNiNiiNiiiiXXXmmmXmXmXm212122222121 iiXm21m2miX1NmiX2NiX1m2mjX1NmjX2NjXNiiiiXXXX21j

9、iijiiijXXmXXmW22221121 iTjiXmX2iiXm121iiXm222NiiNXm240jjNiiNiiiiXmXmXmXm22222121 iTjiijXmXW21m2miX1NmiX2NiX1m2mjX1NmjX2NjX jTijjiXmXW2 iTjjXmX2jjXm121jjXm222NjjNXm2ijjiWW 0)(22iTjijXmX 0iTjXmX411m2miX1NmiX2NiX1m2mjX1NmjX2NjXi i振型振型j j振型振型jjXm121jjXm222NjjNXm2 02iTjiijXmXW iiiXmXk2 iTjiiTjXmXXkX2 0iT

10、jXkX42Mgm601Mgm452mMNK/401mMNK/302MgmmM456021mkNKKKKKK/10303030703222210451030103010306010702333232MK2210014305 . 430303067022展开行列式得： 012004952724求得： 875. 2458.152sradsrad/317.39/956.1621 sT371. 0/211 sT160. 0/222（2）求振型1由 00121121MK可得： 0006.17303075.52121144取0 . 112，则569. 011，第一振型向量，所以0 . 1569. 01当2

11、时由00222122MK， 可得： 00561.393030748.222221取0 . 122，则319. 121，所以第二振型向量 0 . 1319. 1245 00306. 00 . 1319. 145600 . 1569. 021MT321100 . 1319. 1303030700 . 1569. 0KT077.351057.6933.1220 . 1569. 0346)()()(2211111tqtqtu)()()(2221122tqtqtu(3-55a) （3-55b） 47其中，第一振型向量T12111，第二振型向量T22212。上式实际上是一个坐标变换式，原来的变量)(1tu

12、和)(2tu为几何坐标，而新的坐标)(1tq和)(2tq可称为广义坐标。由于体系的振型是唯一确定的，因此，当)(1tq和)(2tq确定后，质点的位移)(1tu和)(2tu也将随之确定。48)()()(1tqtqtujnjj3-56)(tu-位移向量 Tntutututu)()()()(21)(tq-广义坐标向量 Tntqtqtqtq)()()()(21 -振型矩阵 21nj为体系的第j个振型向量。 49MTj)(1)()(tuMMMtuMtqTjjjTjTjj（3-57）在水平地震运动作用下，多自由度弹性体系的运动方程为：)(txIMuKuCuMg （3-40） 将式（3-56）代入式（3-4

13、0），并前乘振型向量的转置 Tj利用振型向量对质量矩阵、阻尼矩阵和刚度矩阵的正交性，可得：), 2 , 1()()()()(njtxIMtqKtqCtqMgTjjjjjjj 50jjjMK /2jjjjMC /2), 2 , 1()()()(2)(2njtxtqtqtqgjjjjjj 211/jiniijiniijTjjmmMIMj)(tqj0)0(jq)0)0(jq dtetxtqjttgjjjjj)(sin)()()(0 )()(ttqjjjdtetxtjttgjjjj)(sin)(1)()(0 51jjj21)(tj为阻尼比和自振频率分别为 j和 j的单自由度弹性体系的位移反应。5253

14、maxmax)()()(ttxmtFFjgjijijiji )()()(tutxmtFigii ijijjjjijiGGnjjijgjinjjiitFttxmtF11)()()()( 54因此，建筑抗震设计规范按下式计算结构的水平地震作用标准值： ijijjjiGF根据式（3-64）并结合抗震设计规范给出的设计反应谱曲线，可方便地求得对应于某一振型各质点的最大水平地震作用，再按照一般的结构力学原理，把地震作用视为静力荷载，可求得对应于各振型的地震作用效应（弯矩、剪力、轴力、位移等）55GtxtxmtFFgmaxmax)()()( 对于单自由度体系对于单自由度体系jjjijjiGxF-体系体系j

15、 j振型振型i i质点水平地震作用标准值计算公式质点水平地震作用标准值计算公式 nijiinijiijTjTjjxmxmXMXIMX121 结构在任一时刻所受的地震作用等于结构对应于各振型的地震作用之和。应该注意到，当某一振型的地震作用达到最大值时，其余各振型的地震作用不一定也达到最大值时，因而结构地震作用的最大值并不等于各振型地震作用之和。因此，如果要利用对应于各振型的最大地震作用效应来求结构总的地震作用效应，将存在各振型最大反应如何组合的问题。 如假定地震地面运动为平稳随机过程，则根据随机振动理论可知，工程结构总的地震作用效应s与各振型的地震作用效应 sj的关系可用式（3-65）近似描述-

16、振型组合公式，称为完全二次项组合法，简称CQC法： jimimjijSSS1158如当满足下述关系式：2 . 02 . 0/jiji则可以认为 ij近似为零，此时振型组合公式（3-65a）变为 mjjSS12（3-65b） 称式（3-65b）的组合公式为“平方和开平方”法，简称SRSS法。因此，建筑抗震设计规范规定，结构的水平地震作用效应（弯矩、剪力、轴向力和变形）按下式计算：2jEkSS（3-72）式中, SEk -水平地震作用标准值的效应； Sj-j振型水平地震作用标准值的效应 ，一般可取23个振型, 当基本自振周期 T11.5s 或房屋高宽比大于5时，振型个数可适当增加；59-相应于相应

17、于j j振型自振周期的地震影响系数；振型自振周期的地震影响系数；jjix- j- j振型振型i i质点的水平相对位移；质点的水平相对位移；j- j- j振型的振型参与系数；振型的振型参与系数；iG- i- i质点的重力荷载代表值。质点的重力荷载代表值。m1m2mi11F12FiF1nF121F22FiF2nF21 jF2jFjiFjnF1nF2nFniFnnF1振型地震作用标准值2振型j振型n振型 地震作用效应地震作用效应（弯矩、位移等）（弯矩、位移等）mjjEKSS12jS-j-j振型地震作用振型地震作用产生的地震效应；产生的地震效应；m -选取振型数选取振型数jjjijjiGxF-体系体系

18、j j振型振型i i质点水平地震作用标准值计算公式质点水平地震作用标准值计算公式 一般只取一般只取2-3个振型，个振型，当基本自振周期大于当基本自振周期大于1.5s或或房屋高宽比大于房屋高宽比大于5时，振型时，振型个数可适当增加。个数可适当增加。60例：试用振型分解反应谱法计算图示框架多遇地震时的层间剪力。例：试用振型分解反应谱法计算图示框架多遇地震时的层间剪力。 抗震设防烈度为抗震设防烈度为8 8度，度，类场地，设计地震分组为第二组。类场地，设计地震分组为第二组。tm2701tm2702tm1803MN/m2451KMN/m1952KMN/m983K解：解：（1 1）求体系的自振周期和振型）

19、求体系的自振周期和振型 000.1667.0334.01X 000. 1666. 0667. 02X 000. 1035. 3019. 43Xs467.01Ts208.02Ts134.03T（2 2）计算各振型的地震影响系数）计算各振型的地震影响系数地震影响地震影响烈度烈度查表得查表得16.0maxs4.0gT61)(sT0 1 . 0gTgT50 . 6max2max45. 0max2)(TTgmax12)5(2 . 0gTTtm2701tm2702tm1803MN/m2451KMN/m1952KMN/m983K（2 2）计算各振型的地震影响系数）计算各振型的地震影响系数查表得查表得16.0

20、maxs4.0gT第一振型第一振型ggTTT51max21)(TTg139.0第二振型第二振型gTT 2s1.016.0max22第三振型第三振型gTT 3s1.016.0max2355 . 005. 09 . 07 . 106. 005. 01262（3 3）计算各振型的振型参与系数）计算各振型的振型参与系数第一振型第一振型31213111/iiiiiixmxm363. 11180667. 0270334. 02701180667. 0270334. 0270222第二振型第二振型31223122/iiiiiixmxm428. 01180)666. 0(270)667. 0(2701180)

21、666. 0(270)667. 0(270222第三振型第三振型31233133/iiiiiixmxm063. 01180)035. 3(270019. 42701180)035. 3(270019. 427022263（4 4）计算各振型各楼层的水平地）计算各振型各楼层的水平地震作用震作用ijjijjiGxFkN4.1678.9270334.0363.1139.011F第一振型第一振型kN4.3348.9270667.0363.1139.012FkN2.3348.9180000.1363.1139.013FkN4 .167kN4 .334kN2 .334第一振型第一振型64（4 4）计算各振

22、型各楼层的水平地）计算各振型各楼层的水平地震作用震作用ijjijjiGxFkN4 .167kN4 .334kN2 .334第一振型第一振型kN9.1208.9270)667.0()428.0(16.021F第二振型第二振型kN7.1208.9270)666.0()428.0(16.022FkN8.1208.9180000.1)428.0(16.023FkN8 .120kN7 .120kN9 .120第二振型第二振型65（4 4）计算各振型各楼层的水平地）计算各振型各楼层的水平地震作用震作用ijjijjiGxFkN4 .167kN4 .334kN2 .334第一振型第一振型kN8 .120kN7

23、 .120kN9 .120第二振型第二振型kN2.1078.9270019.4063.016.031F第三振型第三振型kN9.808.9270)035.3(063.016.032FkN8.178.9180000.1063.016.033FkN8 .17kN9 .80kN2 .107第三振型第三振型66kN4 .167kN4 .334kN2 .334第一振型第一振型kN8 .120kN7 .120kN9 .120第二振型第二振型kN8 .17kN9 .80kN2 .107第三振型第三振型（5 5）计算各振型的地震作用效应（层间剪力）计算各振型的地震作用效应（层间剪力）第一振型第一振型kN8362

24、.3344.3344.16711VkN6.6682.3344.33412VkN2.33413V2.3346.6688361 1振型振型67kN4 .167kN4 .334kN2 .334第一振型第一振型kN8 .120kN7 .120kN9 .120第二振型第二振型kN8 .17kN9 .80kN2 .107第三振型第三振型（5 5）计算各振型的地震作用效应（层间剪力）计算各振型的地震作用效应（层间剪力）2.3346.6688361 1振型振型第二振型第二振型kN8.1208.1207.1209.12021VkN1.08.1207.12022V8.12023V8 .1201 .08 .1202

25、 2振型振型68kN4 .167kN4 .334kN2 .334第一振型第一振型kN8 .120kN7 .120kN9 .120第二振型第二振型kN8 .17kN9 .80kN2 .107第三振型第三振型（5 5）计算各振型的地震作用效应（层间剪力）计算各振型的地震作用效应（层间剪力）2.3346.6688361 1振型振型8 .1201 .08 .1202 2振型振型第三振型第三振型kN1.448.179.802.10731VkN1.638.179.8032VkN8.1733V8 .171 .631 .443 3振型振型69kN4 .167kN4 .334kN2 .334第一振型第一振型kN

26、8 .120kN7 .120kN9 .120第二振型第二振型kN8 .17kN9 .80kN2 .107第三振型第三振型2.3346.6688361 1振型振型8 .1201 .08 .1202 2振型振型8 .171 .631 .443 3振型振型（6 6）计算地震作用效应（层间剪力）计算地震作用效应（层间剪力）kN8.8452312212111VVVVkN6.6712322222122VVVVkN8.3352332232133VVVV8.3356.6718.845组合后各层地震剪力组合后各层地震剪力一、底部剪力的计算一、底部剪力的计算3jF第第j j振型振型2jF1 jFj j振型的底部剪

27、力为振型的底部剪力为nijijFV10jjjijjiGxFniijijjGx1niijijjGGxG111G G结构的总重力荷载代表值结构的总重力荷载代表值niiGG1组合后的结构底部剪力组合后的结构底部剪力GqGGxGVFnjniijijjnjEKj11121112)(0 njniijijjGGxq1121)(高振型影响系数高振型影响系数( (规范取规范取0.85)0.85)eqEKGF1Geq结构等效总重力荷载代表值，结构等效总重力荷载代表值，0.85G0.85G71iiiiGxFF1111二、各质点的水平地震作用标准值的计算二、各质点的水平地震作用标准值的计算1HkHH1G1GkHknF

28、1FkFiiGH11nkkknkkEKGHFF11111nkkkGH111nkkkEKGHF111/EKnkkkiiiFGHGHF172EKnnFF三、顶部附加地震作用的计算三、顶部附加地震作用的计算 当结构层数较多时，按上式计算出的水平地当结构层数较多时，按上式计算出的水平地震作用比振型分解反应谱法小。震作用比振型分解反应谱法小。 为了修正，在顶部附加一个集中力为了修正，在顶部附加一个集中力 。nFH1G1GkHk1HkHnF1FkFnF)1(1nEKnkkkiiiFGHGHF-结构总水平地震作用标准值；结构总水平地震作用标准值；EkF1-相应于结构基本周期的水平地震相应于结构基本周期的水平

29、地震影响系数；多层砌体房屋、底部框架影响系数；多层砌体房屋、底部框架和多层内框架砖房，宜取水平地震影和多层内框架砖房，宜取水平地震影响系数最大值；响系数最大值；eqG- - 结构等效总重力荷载结构等效总重力荷载；iF- i- i质点水平地震作用质点水平地震作用；eqEkGF1iG-i-i质点重力荷载代表值质点重力荷载代表值；iH- i- i质点的计算高度；质点的计算高度；n- - 顶部附加地震作用系数，多层内框架顶部附加地震作用系数，多层内框架 砖房取砖房取0.2,0.2,多层刚混、钢结构房屋按多层刚混、钢结构房屋按 下表下表, ,其它可不考虑。其它可不考虑。gTT4 . 11gTT4 . 1

30、1)(sTg35. 055. 035. 055. 007. 008. 01T01. 008. 01T02. 008. 01T000顶部附加地震作用系数顶部附加地震作用系数73四、底部剪力法适用范围四、底部剪力法适用范围 底部剪力法适用于一般的多层砖房等砌体结构、内底部剪力法适用于一般的多层砖房等砌体结构、内框架和底部框架抗震墙砖房、单层空旷房屋、单层工业框架和底部框架抗震墙砖房、单层空旷房屋、单层工业厂房及多层框架结构等厂房及多层框架结构等低于低于40m40m以以剪切变形剪切变形为主的为主的规则规则房屋房屋。以以“剪切变形剪切变形”为主：为主： 在结构侧移曲线中，楼盖出平面转动产生的侧移所在结

31、构侧移曲线中，楼盖出平面转动产生的侧移所占的比例较小。且房屋高度小于占的比例较小。且房屋高度小于40m40m。“规则房屋规则房屋”： 1. 1.相邻层质量的变化不宜过大。相邻层质量的变化不宜过大。 2. 2.避免采用层高特别高或特别矮的楼层，相邻层和避免采用层高特别高或特别矮的楼层，相邻层和连续三层的刚度变化平缓。连续三层的刚度变化平缓。74 3. 3.出屋面小建筑的尺寸不宜过大（宽度出屋面小建筑的尺寸不宜过大（宽度b大于高度大于高度h且出屋面高度与总高度之比满足且出屋面高度与总高度之比满足h/H1/51/5），局部缩进），局部缩进的尺寸也不宜大（缩进后的宽度的尺寸也不宜大（缩进后的宽度B B

32、1 1与总宽度与总宽度B B之比满足之比满足 ）；）；4/36/5/1BBbhHB 4. 4.楼层内抗侧力构件的布置和楼层内抗侧力构件的布置和质量的分布要基本对称；质量的分布要基本对称； 5. 5.抗侧力构件在平面内呈正交抗侧力构件在平面内呈正交（夹角大于（夹角大于7575度）分布，以便在两度）分布，以便在两个主轴方向分别进行抗震分析；个主轴方向分别进行抗震分析；四、底部剪力法适用范围四、底部剪力法适用范围75 6. 6.平面局部突出的尺寸不大（局部伸出部分在长度平面局部突出的尺寸不大（局部伸出部分在长度方向的尺寸方向的尺寸l大于宽度方向的尺寸大于宽度方向的尺寸b，且宽度且宽度b与总宽度与总宽

33、度B之比满足之比满足b/B100 8度度、类场地类场地 80 9度度 60114时程分析方法要点：时程分析方法要点：按建筑场地类别和设计地震分组选用不少于按建筑场地类别和设计地震分组选用不少于二组的实际强震二组的实际强震记录记录和和一组人工模拟的加速度时程曲线一组人工模拟的加速度时程曲线，其平均地震影响系，其平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符。统计意义上相符。烈度、场地类别烈度、场地类别房屋高度范围（房屋高度范围（m）8度度、 类场地和类场地和7 7度度 1008度度、 场地场地 809度度 60

34、采用时程分析法的房屋高度范围采用时程分析法的房屋高度范围时程分析所用地震加速度时程的最大峰值地震影响烈 度6789设计基本地震加速度值(g)0.050.10 0.150.20 0.300.40多遇地震(cm/s2)1835 5570 110140罕遇地震(cm/s2)220 310400 510620采用二阶段设计法：采用二阶段设计法：第一阶段：对绝大多数结构进行多遇地震作用下的结构和构件承载力第一阶段：对绝大多数结构进行多遇地震作用下的结构和构件承载力验算验算, ,以及多遇地震作用下的弹性变形验算。以及多遇地震作用下的弹性变形验算。第二阶段：对一些结构进行罕遇地震作用下的弹塑性变形验算。第二

35、阶段：对一些结构进行罕遇地震作用下的弹塑性变形验算。三、结构抗震验算内容三、结构抗震验算内容1.1.多遇地震下结构允许弹性变形验算多遇地震下结构允许弹性变形验算 除砌体结构、厂房外的框架结构、填充墙框架结构、框架除砌体结构、厂房外的框架结构、填充墙框架结构、框架- -剪力墙结构等需验算允许弹性变形。剪力墙结构等需验算允许弹性变形。 对于按底部剪力法分析结构地震作用时，其弹性位移计算公对于按底部剪力法分析结构地震作用时，其弹性位移计算公式为式为ieeKiViu/)()(-第第i i层的层间位移；层的层间位移；)(iue-第第i i层的侧移刚度；层的侧移刚度；iK-第第i i层的水平地震剪力标准值

36、。层的水平地震剪力标准值。)(iVe116 楼层内最大弹性层间位移应符合下式楼层内最大弹性层间位移应符合下式huee-多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移；多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移；eu-计算楼层层高；计算楼层层高；he-弹性层间位移角限值，按下表采用。弹性层间位移角限值，按下表采用。e三、结构抗震验算内容三、结构抗震验算内容117RERS/2.2.多遇地震下结构强度验算多遇地震下结构强度验算下列情况可不进行结构强度验算：下列情况可不进行结构强度验算：（1 1）6 6度时的建筑（度时的建筑（类场地上较高的高层建筑与高耸结构除外）；类场地上较高的高层建筑与高耸

37、结构除外）；（2 2）7 7度时度时、类场地、柱高不超过类场地、柱高不超过10m10m且两端有山墙的单跨及且两端有山墙的单跨及多跨等高的钢筋混凝土厂房，或柱顶标高不超过多跨等高的钢筋混凝土厂房，或柱顶标高不超过4.5m4.5m，两端均有山，两端均有山墙的单跨及多跨等高的砖柱厂房。墙的单跨及多跨等高的砖柱厂房。 除上述情况的所有结构都要进行结构构件承载力的抗震验算，除上述情况的所有结构都要进行结构构件承载力的抗震验算，验算公式为验算公式为S-包含地震作用效应的结构构件内力组合的设计值；包含地震作用效应的结构构件内力组合的设计值；R-结构构件承载力设计值；结构构件承载力设计值；RE-承载力抗震调整

38、系数，除另有规定外，按下表采用；承载力抗震调整系数，除另有规定外，按下表采用；三、结构抗震验算内容三、结构抗震验算内容118 材料材料 结构构件结构构件受力状态受力状态 钢钢柱、梁柱、梁支撑支撑节点板件、连接螺栓节点板件、连接螺栓连接焊缝连接焊缝0.750.800.850.90 砌体砌体两端均有构造柱、芯柱的抗震墙两端均有构造柱、芯柱的抗震墙 其他抗震墙其他抗震墙受剪受剪受剪受剪0.91.0混凝土混凝土 梁梁梁轴压比小于梁轴压比小于0.15柱柱梁轴压比不小于梁轴压比不小于0.15柱柱 抗震墙抗震墙各类构件各类构件受弯受弯偏压偏压偏压偏压偏压偏压受剪、偏拉受剪、偏拉0.750.750.800.8

39、50.85RE承载力抗震调整系数承载力抗震调整系数RERS/119RERS/WkWWEvkEvEhkEhGEGSSSSSG-重力荷载分项系数，一般取重力荷载分项系数，一般取1.21.2，当重力荷载效应对构件承载能力，当重力荷载效应对构件承载能力 有利时，不应大于有利时，不应大于1.01.0；EvEh、-分别为水平、竖向分别为水平、竖向 地震作用分项系数，地震作用分项系数， 按右表采用；按右表采用；EhEvW-风荷载分项系数，应采用风荷载分项系数，应采用1.41.4；GES-重力荷载代表值的效应；重力荷载代表值的效应；EvkEhkSS、-水平、竖向地震作用的标准值效应水平、竖向地震作用的标准值效

40、应, ,尚应乘以相应的增大系数或调整系数尚应乘以相应的增大系数或调整系数; ;WkS-风荷载标准值的效应；风荷载标准值的效应；W-风荷载组合系数风荷载组合系数; ;一般结构可不考虑一般结构可不考虑, ,风荷载起控制作用的高层建筑应采用风荷载起控制作用的高层建筑应采用0.2;0.2;1203.3.罕遇地震下结构弹塑性变形验算罕遇地震下结构弹塑性变形验算 需要进行结构罕遇地震作用下薄弱层弹塑性变形验算的范围需要进行结构罕遇地震作用下薄弱层弹塑性变形验算的范围(a)(a)下列结构下列结构应应进行弹塑性变形验算进行弹塑性变形验算1 1）8 8度度、类场地和类场地和9 9度时度时, ,高大的单层钢筋混凝

41、土柱高大的单层钢筋混凝土柱 厂房的横向排架厂房的横向排架; ;2 2）7-97-9度时楼层屈服强度系数小于度时楼层屈服强度系数小于0.50.5的钢筋混凝土框的钢筋混凝土框 架结构；架结构；3 3）高度大于）高度大于150m150m的钢结构；的钢结构；4 4）甲类建筑和）甲类建筑和9 9度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢 结构；结构；5 5）采用隔震和消能减震设计的结构。）采用隔震和消能减震设计的结构。三、结构抗震验算内容三、结构抗震验算内容121(b)(b)下列结构下列结构宜宜进行弹塑性变形验算进行弹塑性变形验算1 1）下表所列高度范围且属于下表所列不规则类型

42、的高层建筑结构；）下表所列高度范围且属于下表所列不规则类型的高层建筑结构；2 2）7 7度度、类场地和类场地和8 8度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构；度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构；3 3）板柱）板柱- -抗震墙结构和底部框架砖房；抗震墙结构和底部框架砖房；4 4）高度不大于）高度不大于150m150m的其它高层钢结构。的其它高层钢结构。不规则类型不规则类型 定义定义侧向刚度不规则侧向刚度不规则该层的侧向刚度小于相邻上一层的该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%，或小于其上相邻三个楼层，或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的侧向刚度平均值的80%；除顶层外，局部收进的水平向尺寸大于

43、相；除顶层外，局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的邻下一层的25%竖向抗侧力构件不连竖向抗侧力构件不连续续竖向抗侧力构件（柱、抗震墙、抗震支撑）的内力由水平转换构件竖向抗侧力构件（柱、抗震墙、抗震支撑）的内力由水平转换构件（梁、桁架等向下传递（梁、桁架等向下传递楼层承载力突变楼层承载力突变抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%竖向不规则的类型竖向不规则的类型三、结构抗震验算内容三、结构抗震验算内容122薄弱楼层弹塑性层间位移的验算：薄弱楼层弹塑性层间位移的验算：hupp-弹塑性层间位移角限值，按下表采用；弹塑性层间位移角限值，按下表采用；h-薄弱层楼层高度或单层厂房上柱高度。薄弱层楼层高度或单层厂房上柱高度。pp1233.11 3.11 工程结构地震反应的时程分析方法工程结构地震反应的时程分析方法一、基本计算方法一、基本计算方