理正深基坑设计原理配筋部分

1、4碎截面配筋及钢构件截面验算4.1结构内力设计值截面弯矩设计值M截面剪力设计值QQ2尸九-,Qt（4.1-2）式中：M截面弯矩设计值（kNm）;Q截面男力设计值（kN）;M0截面弯矩方t算值（kNm）;Q0截面剪力方t算值（kN）;F荷载分项系数，规范取1.25,由用户交互；0建筑基坑侧壁重要性系数；对应基坑安全等级一、二、三级分别取1.1、1.0、0.9;由用户交互；&&分别为弯矩、剪力折减系数，由用户交互。注意：截面计算的内力取值与工况无关。无论结构计算中是否开挖到最后工况，系统始终取最后工况下的包络图中最大内力值作为配筋内力。4.2排桩配筋计算4.2.1 规范依据依据混凝

2、土结设计规范GB50010-2010附录E及建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）附录Ao4.2.2 配筋计算4.2.2.1 圆桩纵筋配筋H算a朦用+懒_乌爪，儿H2J-1）Mw3叼出过g3,-一+沏叫*（4.2IJ）式中:M截面弯矩设计值（kNm）;N截面轴力设计值（kN）,以受压为正，注意：仅双排桩可选择是否考虑轴力，“不考虑轴力”时N=0;2、A圆形截面面积（mm）；2、As全部纵向钢筋截面面积（mm）;r圆形截面的半径（m）;rs纵向钢筋重心所在圆周的半径（m）;用一一纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值；0t=1.25-2X%当a>0.625时，取微=0;&

3、amp;对应于受压区混凝土截面面积的圆心角（rad）与2兀的比值；因一一受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值；当混凝土强度等级不超过C50时，的取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，出取为0.94,其间按线性内插法确定；fc混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）；2、fy一普通钢筋抗拉强度设计值（N/mm）。吕而生产不帔注意：1 .当纵筋级别为HRB400、RRB400时，研=0.5%;2 .当混凝土强度等级为C60及以上时，项in=0.7%；3 .计算配筋面积为全截面纵筋配筋；4 .用户交互选筋级别时，钢筋的计算面积按下式计算：J/I式中：As1一一程序按桩配筋计

4、算界面交互的钢筋级别（对应强度为fy1）自动选筋结果；As2一一根据桩选筋界面用户交互的钢筋级别（对应的钢筋强度为fy2）计算的选筋结果。4.2.2.1.b局部均匀配筋计算简图:丸JA，,L-，&）1ylmJ.m'MJ.通而弭Hl总M303-+f冉及+44*F,i毒靠H/wj<*?式中：M截面弯矩设计值（kNm）;N截面轴力设计值（kN）,以受压为正，注意：仅双排桩可选择是否考虑轴力，“不考虑轴力”时N=0;2、A圆形构件截面面积（mm）；Asr、A'sr均匀配置在圆心角2兀2兀®内沿周边的纵向受拉、受压钢筋截面面积/2、（mm）;r圆形截面的半径（m）

5、;rs纵向钢筋重心所在圆周的半径（m）,rs=r-c-0.01m;c混凝土保护层厚度（mm）;fc混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）;fy普通钢筋抗拉强度设计值（N/mm2）;的一一对应于周边均匀受拉钢筋的圆心角（rad）与2兀的比值；屋对应于周边均匀受压钢筋的圆心角（rad）与2兀的比值，程序取布=0.5xa；a对应于受压区混凝土截面面积的圆心角（rad）与2兀的比值；因一一受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值；当混凝土强度等级不超过C50时，取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,其间按线性内插法确定。注意：1 .系统正截面受弯承载力计算时，受压

6、区混凝土截面面积的圆心角（rad）与2兀的比值a符合下面条件：1/3.52 .满足受拉区的纵向钢筋最小配筋率>0.%;4.2.2.2方桩纵筋配筋4.2.2.2.a均匀配筋加。七3*;1.2.27)<I2.2-E)H51由川22.10)<4?.211>川：212)4=3：4".“lk=/1,油a-iiijA=.%=V.幅式中:M受压钢筋As'和受拉钢筋As所承受的弯矩设计值（kNm）;2、As文拉钢肋面积（mm）;As'受压钢筋面积（mm2）；as'受压钢筋合力点至受压截面边缘的距离（mm）;fy受拉钢筋的抗拉强度设计值（N/mm2）；f

7、c混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）；工相对受压区局度；&界限相对受压区高度；级系数。当混凝土强度等级不超过C50时，内取为1.0;当混凝土强度等级为C80时，级取为0.94,其间按线性内插法确定；日一一系数，当混凝土强度等级不超过C50时，日取为0.8,当混凝土强度等级为C80时，3取为0.74,其间按线性内插法确定；N轴向压力设计值（kN）,程序默认取值为0;轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离e/、（mm）;pmin受拉或受压钢筋最小配筋率Max0.2,45ft/fy（%）;pmax-受拉钢筋最大配筋率Min0.045,Eb”1fc/fy；其中0.0

8、45为建议值,仅供参考；b截面宽度（mm;截面有效高度（mm;h0=h-as:其中钢筋as=c+10mm（c为纵筋混0一凝土保护层厚度（mm）;h截面高度（mm。的好登在区转丘力的立EtMbiBW.g晒洞断二而产;4=4+41tMOS1%也囱以品”前呼而收受压切涉14kh-Ai*(42.2-21J壹位网胪1*AP1O(-式中:McMsiAsAs'受压钢筋As'和受拉钢筋As所承受的弯矩设计值（混凝土所承受的弯矩设计值（kNm）;受压钢筋As'与受拉钢筋As2所承受的弯矩设计值（受拉钢筋面积（mm2）；受压钢筋面积（mm2）；kNm);kNm);AsiAs2as'

9、asai与受压区混凝土压力对应的受拉钢筋面积（2、与As'对应的文拉钢肋面积（mm）;受压钢筋合力点至受压截面边缘的距离（截面抵抗矩系数；系数，当混凝土强度等级不超过C50时,2、mm)mm);1.0;当混凝土强度等级fy'A'smin为C80时，级取为0.94,其间按线性内插法确定；2、受压钢筋的抗压强度设计值（N/mm）;按最小配筋率计算得到的受压钢筋面积（mm2）；2、Asmin按最小配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm）;Asmax按最大配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）;min受拉或受压钢筋最小配筋率Max0.2,45ft/fy（%）;max受拉钢筋最大配筋

10、率Min0.045,fy;其中0.045为建议值，仅供参考；psmin受压钢筋最小配筋率，按第1.6.1节受压钢筋最小配筋率取值；根据是否抗震，分别取抗震与非抗震受压钢筋最小配筋率。注意：1 .其他参数解释参见4.3.2.1.a节；2 .界限相对受压区高度8参见公式4.3.2-12;23 .配月力取每延米结果）单位（mm/m）。上223M.EA1S4 22JaftTHIS让国配IS归一假受育构件共餐衿器百附考新争虻力计算之近：七。:二=口"/及4o式中：V构件斜截面上的最大剪力设计值（kN）;Vcs构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值（kN）;Asv配置在同一截面内箍筋各肢的全

11、部截面面积：Asv=nXAsw,此处，n为在同一截面内箍筋的肢数，Asv1为单肢箍筋的截面面积；s沿构件长度方向白箍筋间距（m）;2、fyv箍筋抗拉强度设计值（N/mm）;ft混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm2）;b以1.76r代替（m）;h0以1.6r代替（m）;r圆形截面半径（m）。p舱受育梅萨总商郭楣；黄足仁下现鬣.R三Q.禹耳,冬I（4J221）式中：冲箍筋配筋率。注意：1 .系统对纵向钢筋配筋计算不提供自动选筋功能，对箍筋提供自动选筋功能；2 .箍筋配筋取每延米结果，单位（mm2/m）。加强箍筋由用户录入，并在施工图中绘出。配筋取每延米结果，单位（mm2/m）。4.2.2.3.b双

12、排桩双排桩的前、后排桩用户可在界面通过按钮【桩配筋是否考虑轴力】来选择是按一般受弯构件配筋或按偏心受压（拉）构件配筋。选择“否”按一般受弯构件，箍筋计算参照4.2.2.3.a节。选择“是”按偏心受压（拉）构件，分为压剪和拉剪按下式计算。图双排桩配筋截面示意图讣*配将取乐三系/乜勺5加期d3式中:V构件斜截面上的最大剪力设计值（kN）;与剪力设计值V相应的轴向压力设计值，以受压为正，当大于0.3fcA时，N一取0.3fcA,此处A为构件的截面积；入一一偏心受压构件计算截面的剪跨比，按混凝土结构设计规范GB50010-2010»第6.3.12条入取1.5;Asv配置在同一截面内箍筋各肢的

13、全部截面面积：Asv=nXAsw,此处，n为在同一截面内箍筋的肢数，Asv1为单肢箍筋的截面面积；s沿构件长度方向白箍筋间距（m）;2、fyv箍筋抗拉强度设计值（N/mm）;ft混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm2）；b矩形截面的宽，或圆形截面以1.76r代替（m）;h。一一矩形截面的有效高度，圆形截面以1.6r代替（m）;(42.2-10)若右端的数值小于fyvAsvh0/s,则取fyvAsvh0/s,且满足fyvAsvh°/s0.36ftbh0式中:与剪力设计值V相应的轴向拉力设计值，以受压为正;入偏心受拉构件计算截面的剪跨比，按混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.3

14、.12条入取1.5;4.3连续墙配筋计算4.3.1 规范依据依据混凝结构设计规范（GB50010-2010）第6.2.10节，按单位宽度（每米）矩形梁计算配筋。4.3.2 配筋计算4.3.2.1 纵筋配筋4.3.2.1. a基本公式取三用上打%-§十/耳（闻一心（4.3.21）%，受"立久-方耳（4W式中：M截面作用弯矢I设计值（kN.m）,由用户交互；fc混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）；2、fy钢筋抗拉强度设计值（N/mm）;fy'钢筋抗压强度设计值（N/mm2）;员系数。当混凝土强度等级不超过C50时，8取为1.0；当混凝土强度等级为C80时，内取为0.

15、94,其间按线性内插法确定；As受拉区纵向钢筋截面面积（mm2）；2、As'受压区纵向钢肋截面面积（mm）;as'受压钢筋的重心到截面受拉区外边缘的距离（mm）;x截面受压区高度（mm）;b截面宽度（mm）;ho截面有效高度（mm）;h截面高度（mm）,h0=h-as：其中钢筋as=c+10mm（c为纵筋混凝土保护层厚度（mm）;as受拉钢筋的重心到截面受拉区外边缘的距离（mm）;c受拉纵筋混凝土保护层（mm）,由用户交互。4.3.2.1.b非均匀配筋非均匀抗弯配筋方式分为两种：单筋:为&osmax；双筋：肉为max。LM<0,24)第日四也町(4.325)14.

16、32-51用小阳酒乩A=fcikhjAi*,114314.2-B1'第1的面Ha-xmj43az.(4J2-91冈3彳公皿(J.3.2-3O),工一H32II%-J-仃二H3.J-12I0皿33-%=期/M式中：M受压钢筋As'和受拉钢筋As所承受的弯矩设计值（kNm）;的一一截面抵抗矩系数；Ofcmax最大截面抵抗矩系数；员系数。当混凝土强度等级不超过C50时，8取为1.0;当混凝土强度等级为C80时，级取为0.94,其间按线性内插法确定；As计算得到的受拉钢筋面积（mm2）；Asmin按最小配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）；Asmax按最大配筋率计算得到的受拉钢筋面积

17、（mm2）;pmin受拉或受压钢筋最小配筋率Max0.2,45ft/fy）（%）;frnax受拉钢筋最大配筋率；E相对受压区高度；&界限相对受压区高度；Es钢筋弹性模量（N/mm2）；日一一系数，当混凝土强度等级不超过C50时，日取为0.8,当混凝土强度等级为C80时，自取为0.74,其间按线性内插法确定；cu正截面的混凝土极限压应变，当处于非均匀受压时，按公式（4.3.2-13）计算，如果计算的®值大于0.0033,取为0.0033;fcu,k混凝土立方体抗压强度标准值（N/mm2）。注意：其他参数解释参见4.3.2.1.a节。L<-132-14)受后崛筋配砂(4.1

18、M5)<1.32-16)(432V)抖区惘仙西粉对口王全星跳肝的主区期胪区：叫外位于受困3娜力的女国制后面收.白司工事4*C41M9)就锅既西H4=41+Ai143.2-20.4W立睨白祖Z-神而"干日而Ji叮皿期受ElfPEf!4-石比目a4J,2：5J-J=-附*14.3.2-3«)最+帔目或=J时式中：M受压钢筋As'和受拉钢筋As所承受的弯矩设计值（kNm）;Mc混凝土所承受的弯矩设计值（kNm）;Msi受压钢筋As与受拉钢筋As2所承受的弯矩设计值（kNm）;2As文拉钢肋面积（mm）；2As'受压钢肋面积（mm）;Asi与受压区硅压力对应的

19、受拉钢筋面积（mm2）；2、As2与As'对应的文拉钢肋面积（mm）；as'受压钢筋合力点至受压截面边缘的距离（mm）;的一一截面抵抗矩系数；a系数，当混凝土强度等级不超过C50时，内取为1.0;当混凝土强度等级为C80时，级取为0.94,其间按线性内插法确定；2、fy'受压钢筋的抗压强度设计值（N/mm）;A'smin按最小配筋率计算得到的受压钢筋面积（mm2）；2、Asmin按最小配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm）;Asmax按最大配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）;pmin受拉或受压钢筋最小配筋率Max0.2,45ft/fy）（%）;pmax受拉钢筋

20、最大配筋率Min0.045,&Kf>fy）;其中0.045为建议值，仅供参考；psmin受压钢筋最小配筋率，按第1.6.1节受压钢筋最小配筋率取值；根据是否抗震，分别取抗震与非抗震受压钢筋最小配筋率。注意：1 .其他参数解释参见4.3.2.1.a节；2 .界限相对受压区高度8参见公式4.3.2-12;23 .配肋取每延米结果，单位（mm/m）。4 3.2.1.4埼名猫L技区.压封胡用电网一口力9力-%）L倒帼受配电程A-Ji«n.l（4JQ=鼻附（-13.2STfSfSfF4,=mmAm”I（13.2-29>4.=.&洛|式中：M受压钢筋As'和受

21、拉钢筋As所承受的弯矩设计值（kNm）;As受拉钢筋面积（mm2）；2、As'受压钢肋面积（mm）；as'受压钢筋合力点至受压截面边缘的距离（mm）;fy受拉钢筋的抗拉强度设计值（N/mm2）;Asmin按最小配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）;Asmax按最大配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）;pmin受拉或受压钢筋最小配筋率Max0.2,45ft/fy）（%）;Pmax受拉钢筋最大配筋率Min0.045,&f/fy）；其中0.045为建议值，仅供参考；b截面宽度（mm）;h0截面有效高度（mm）;h截面高度（mm）,h0=h-as：其中钢筋as=c+10mm

22、（c为纵筋混凝土保护层厚度（mm）;注意：配筋取每延米结果，单位（mm2/m）。4.3.2.2水平筋和拉结筋由用户录入，并在施工图中绘出。配筋取每延米结果，单位（mm2/m）。4.4双排桩连梁配筋计算4.4.1 规范依据依据混凝结构设计规范（GB50010-2010）梁截面计算配筋。4.4.2 配筋计算4.4.2.1 纵筋配筋当l0/h>5（h为截面高度，10为梁的计算跨度，可取支座中心线之间的距离和1.15ln两者中的小值，1n为梁的净跨）时配筋计算同4.3.2.1节，按双筋配筋方式计算。当10/h<5时正截面受弯承载力按照深受弯构件计算，计算方法如下：淞工力上浸£=斯

23、-口加<4.42-2?<44，3>.=3日口W噢<4,4,24>式中:M截面作用弯矢I设计值（kN.m）;fy钢筋抗拉强度设计值（N/mm2）；2、As纵向钢筋计算截面面积（mm）；10深梁的计算跨度（mm）：取Min（1.15ln,轴线跨度）；x截面受压区高度（mm）。4.4.2.2箍筋配筋当l0/h>5（h为截面高度，1o为梁的计算跨度，可取支座中心线之间的距离和1.15ln两者中的小值，ln为梁的净跨）时配筋计算同4.2.2.3节，按双筋配筋方式计算。当10/h<5时斜截面承载力按照深受弯构件计算，计算方法如下:*同争十21办处式中:V按荷载效应

24、的标准组合计算的剪力值（kN）;ft混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm2）；2、fyv竖向分布钢筋的抗拉强度设计值（N/mm）；Asv竖向分布钢筋计算截面面积（mm2）；Sh竖向分布钢筋的间距（mm）;fyh水平分布钢筋的抗拉强度设计值（N/mm2）;2Ash水平分布钢筋计算截面面积（mm）；Sv水平分布钢筋的间距（mm）;10/h跨高比，当10/h小于2时，取2.0;4.5选筋计算4.5.1 规定系统对选筋规定如下（见表4.5.1-1）:选躺短则表表4.5.1/钢筋级别植入方式系疑黠以钢筋亘径范围（mm）纵情箍箭HFB235ndlOdlOgiOO6；10,12?14；16,18；20HRB3

25、35nD226,打10,12,14,16,It,HKB400nE22E2220020,22,25,2if3九3240,空B4D0nF”$0主：1耘福病根被:2一iD、E、F分别表示j版变别为、HRB35J、HRB4（XhRKB400o4.5.2 计算4.5.2.1 纵筋选筋则也如如AiC4J1-1>限好以已白上二A5口可曰式中：2、As全部纵筋面积计算值（mm）;Asi单根纵筋面积计算值（mm2）；n纵筋根数；2、As''实际纵筋配筋面积（mm2）°4.5.2.2箍筋选筋箍筋选筋采用混凝土结构设计规范（GB50010-2010）,选筋结果可能存在小的差别。4.6

26、钢构件截面验算4.6.1 正应力验算知（4fl14）M全桩最大弯矩处弯矩设计值（N.mm）;W除钢管桩外，对x轴的净截面抗弯模量（mm3）；2A截面面积（mm）;f钢材的抗弯强度设计值（N/mm2）,由用户交互；丫一一截面塑性发展系数，用户选普通工字钢、轻型工字钢、H型钢后，默认1.05,当用户选择钢管桩时，默认1.15,用户可在界面自行修改；4.6.2剪应力验算（4.6.k2）式中：V计算截面沿腹板平面作用的剪力，选全桩最大剪力（N）;Sx计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩（mm3）；4、1 毛截面惯性矩（mm）;tw腹板厚度（mm）,由用户交互；fv钢材的抗剪强度设计值，界面交互（N/

27、mm2）。注意：钢管桩不进行抗剪验算。5锚杆计算5.1 锚杆（索）的截面面积计算1 .普通钢筋截面面积应按下式计算：4Jycos燃（54-1）2 .预应力钢筋截面面积应按下式计算:$=-N=为的cos值式中：2、As、Ap普通钢筋、预应力钢筋杆体截面面积（mm2）；N土层锚杆（索）的水平向拉力设计值（kN）;Nk土层锚杆（索）的轴向拉力标准值（kN）;fy、fpy普通钢筋、预应力钢筋抗拉强度设计值（kPa）；a锚杆与水平面的倾角（°）；Q荷载分项系数，可取1.25,由用户输入；他一一侧壁重要性系数，一级工程1.1,二级工程1.0,三级工程0.9。5.2锚杆（索）的锚固段长度计算锚杆极

28、限抗拔承载力标准值可按下式估算：国W%纳=居一乙发卬就13）KtKt应小于1.8、1.6、1.4,由用户输入；qsk,i锚固体与第i土层之间的极限粘结强度标准值（kPa）,应根据工程经验并结合表5.2-1取值；Rk锚杆极限抗拔承载力标准值（kN）;Fh挡土构件计算宽度内的弹性支点水平反力（kN）;s锚杆水平间距（m）;bs挡土结构计算宽度（m）;li锚杆的锚固段在第i土层中的长度（m）;锚固段长度为锚杆在理论直线滑动面以外的长度，理论直线滑动面按5.3节规定确定；la锚杆的总锚固段长度（m）,不宜小于6m;d锚杆的锚固体直径（m）。表北1通杆的极限粘结强度标波值士的名称士的状毒或密实度一次常压

29、注浆二次压力注浆填土33。30-4j淤泥质土18刘2030粕旺183025-450.75<1<13040鼻5600.D0<rT<t).75JL-40-5560-705365处26X7385-10071-9010G-I30粉土e>>0.9022-44处依44-6460Me<fl.7564100S0-130粉细砂精密4070中圉426375-110密装63S390-130中砂稍密524?0-100中南7490100130比头90-120131即粗砂鞘羽80B0100140中密UO-170170-220密实g0220-250砾砂中密、密实1叱刈24Ck*29

30、0幻化岩全风化S0-100120-150强风化15cse0200260注；1采用泥浆护壁成孔工艺时，应按表取低值后再根据具体情况适当折减？2采用套置护壁成孔工艺时，可取袤中的高值；3采用犷孔工艺时可在我中数值基础上适当提高；4采用二次压力分程劈裂注浆工艺时，可在交中如钮1注浆数值基融上适当提5当砂土中的细粒含量超过总质里的3淤出小按表取值后应乘以0.79后对有机盾含里为光10*时有机质土，应按袤取值后适当折感；7当锚杆锚固段长度大于L6或小应对表中数值适当折减七5.3锚杆（索）的自由段长度计算锚杆的自由段长度应按下式确定，且不应小于5.0m（图5.3）:ai叱-幻皿国？-R）jL>+15

31、皿的4苧斗为式中：lf锚杆自由段长度（m）;a锚杆的倾角（°）；ai锚杆的锚头中点至基坑底面的距离（m）;a2基坑底面至挡土构件嵌固段上基坑外侧主动土压力强度与基坑内侧被动土压力强度等值点O的距离（m）;对多层土地层，当存在多个等值点时应按其中最深处的等值点计算；d挡土构件的水平尺寸（m）;MO点以上各土层按厚度加权的等效内摩擦角平均值（°）。图N理论有线滑动面1-档土构件鼻27苗杆；三理论百畿滑动面5.4 锚杆（索）刚度计算锚杆水平刚度系数kT可按下式计算：九4及戛42,刈”*孙1儿+基典式中：A杆体实际配筋面积（mm2）;Es杆体弹性模量（N/mm2）,锚杆取Es=2X

32、105N/mm2,锚索时取Es=1.95X105N/mm2；Ec锚固体组合弹性模量（N/mm2）,由用户交互；邑二式中:Aclfla0Em2、锚固体截面面积（mm）;锚杆自由段长度（mm）;锚杆锚固段长度（mm）;锚杆与水平面的倾角（度）；注浆体的弹性模量（MPa）。5.5 锚杆（索）选筋计算1 .锚杆选筋计算2 .锚索选筋计算根据预应力混凝土用钢绞线（GB/T5224-2003）钢绞线尺寸表，查得有效截面积Ap进行选筋，见表5.5-1、表5.5-2。嘴杓桐线线尺寸表表SSI专呼嘀陶后行直荏铜纹”存觎原程.%一Djnju钢丝自轻犷mm1X34叩J7.7L0.85.00SS.9129600M8I

33、X瑞构制蚣缥尺寸表表公特宜役q1Mh阚鼓势第r蛾直程书皿1X7P.50111。7-?12.而纳J1403 .6各种支护结构锚杆计算排桩、连续墙和水泥土墙的锚杆计算参见第5.15.5节；土钉墙不做抗拉承载力计算,只考虑对整体稳定验算的作用。6稳定验算6.1 整体稳定验算系统提供了瑞典条分法、简化Bishop法、Janbu法三种方法计算整体稳定。滑动圆弧处土条重力计算方法有两种：总应力法、有效应力法。6.1.1 瑞典条分法计算简图:1-任意图弧滑动面；3-面杆圄bim整体稳定计茸6.1.1.1总应力法如£弓&4XI*+%)3白印£恤-2以心+鼻)Stu舄(C.1.L4)

34、式中：K整体稳定安全系数；Mk抗滑力矩（kNm）;Mq滑动力矩（kNm）;Gk、hk最危险滑动面上第i土条滑动面上土的固结不排水（快）剪粘聚力（kPa）、内摩擦角标准值（。）；系统按水位以上、水位以下分别取值；li第i土条的滑裂面弧长（m）；bi第i土条的宽度（m）；wi作用于滑裂面上第i土条的重量，水位以上按上覆土层的天然土重计算，水位以下按上覆土层的饱和土重计算（kN/m）;e第i土条弧线中点切线与水平线夹角（。）；q0作用于基坑面上的荷载（kPa）。整体稳定计算采用下列公式进行计算（图6.1.1-2）:（*t纳+女林。首一叫卜/）<6.1.1-2）式中Ks圆弧滑动稳定安全系数；安全

35、等级为一、二、三级的锚拉式支挡结构，圆弧滑动整体稳定安全系数分别不应小于1.35、1.3、1.25;Ks，i第i个滑动圆弧的抗滑力矩与滑动力矩的比值；抗滑力矩与滑动力矩之比的最小值宜通过搜索不同圆心及半径的所有潜在滑动圆弧确定；q、?第j土条在滑弧面上的粘聚力、内摩擦角；bj第j土条的宽度；j第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角；lj第j土条的滑弧段长度，取lj=bj/cosj；q作用在第j土条上的附加分布荷载标准值；AGj第j土条的自重，按天然重度计算；uj第j土条在滑弧面上的孔隙水压力；基坑采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取Uj=由hwa,j,在

36、基坑内侧，可取U=MhwpT；对地下水位以上的砂土、碎石土、粉土，取Uj=0；对于粘性土，当界面“”项，选择“X”时，取Uj=0;>地下水重度；hwa，j基坑外地下水位至第j土条滑弧面中点的深度；hwp,j基坑内地下水位至第j土条滑弧面中点的深度；'.Rk，k第k层锚杆对滑动体的极限拉力值；ok第k层锚杆的倾角；sx,k第k层锚杆的水平间距；呱一一计算系数；可取抓=0.5sin（0k+稣）tan*,此处，中j为第k层锚杆与滑弧的交点所在的第j土条滑弧处土的粘聚力、内摩擦角。注意：1.排桩、连续墙、水泥土墙和双排桩整体稳定验算时，选择“瑞典条分法”和“有效应力法”并不勾选时，对应建

37、筑基坑支护技术规程JGJ120-2012中4.2.3和6.1.3条规定；2.程序中，在土层信息中，如果用户选择“水土合算”，则认为是黏性土。6.1.4考虑支锚及花管的整体稳定计算计算简图：61.4-1支锚整体焉定性监算简圉6.1.4.1 瑞典条分法总应力法-+£I，+外料-阻力-£4（%丹）+由肩T弓卜典£3,?LJ/+SSu”甲工。曲中+日也）-2汩&*1十七卜外卜中<«1.4-2）T丁信一唠上诏岛I314"，三J1打工事乙|<«,1J4）式中：n滑动体分条数；m滑动体内支锚数；Gk、<hk最危险滑动面上第

38、i土条滑动面上土的固结不排水（快）剪粘聚力（kPa）、内摩擦角标准值（°）;li第i土条的滑裂面弧长（m）；sx计算滑动体单元厚度（m）;bi第i土条的宽度（m）;wi作用于滑裂面上第i土条的重量，按上覆土层的天然土重计算（kN/m）;a第i土条弧线中点切线与水平线夹角（。）；q0作用于基坑面上的荷载（kPa）;Tnj第j根支锚在圆弧滑裂面外锚固体与土体的极限抗拉力（kN）;g支锚与水平面之间的夹角（°）;q第j根支锚与滑弧交点的切线与水平线夹角（。）；dnj第j根支锚锚固体直径（m）;qsik支锚穿越第i层土土体与锚固体极限摩阻力标准值，无试验资料时可按规程表4.4.3取

39、值，（kPa）;lni第j根支锚在圆弧滑裂面外穿越第i层稳定土体内的长度（m）；nk设置竖向花管的种类数；坡顶面、坡面、基坑底面分别按三种花管计算；mk第k种花管类型中的花管个数；班第k种花管的强度发挥系数Tukji第k种花管类型中，第j1根花管的滑移面外部的抗拉强度标准值（kN）;网1第k种花管类型中，第j1根花管与水平面夹角（。）；加1滑面中点切线与水平面的夹角（°）;帕i第kj1花管处的土体固结快剪内摩角（。）；Skj1第k种花管类型中，第j1根花管的水平间距（m）。注意：1 .瑞典条分有效应力法稳定计算中支锚及的处理，参见公式（6.1.4-1）,其中计算土条重量时，wi替换为

40、w；。2 .锚杆（索）参与稳定计算的取值取锚杆抗拉力和滑弧外锚固段与土体摩擦阻力两者之中较小值；3 .花管参与稳定计算的取值取花管抗拉力和滑弧外花管与土体摩擦阻力两者之中较小值；4 .内支撑作用可以选择不考虑，如图6.1.4.1-1,在图中计算界面里“稳定计算是否考虑内支撑”处选“X”。图6.147计算界面示意图6.2抗倾覆验算6.2.1 单排桩和连续墙支护形式号-FT|>阿干一耳有十省杆：北一国电网WCdZ1-4)二钎工叫山£,打如式中:Ks抗倾覆稳定安全系数，安全等级为一级、二级、三级时应不小于1.25、1.2、1.15;MEa支护结构底部以上主动侧水平荷载对支护结构最底部

41、点的弯矩标准值（kNm）;Mep支护结构底部以上被动侧水平荷载对支护结构最底部点的弯矩标准值（kNm）;Mt锚杆（索）的拉力标准值对支护结构最底部点的弯矩（kNm）;Tki第i个支点反力标准值（kN）,对于内撑，由用户输入；对于锚杆，根据式（6.2.1-4）计算；Tkki第i排锚杆材料抗力（kN）;Tmki第i排锚杆锚固力（kN）;di第i个支点距支护结构最底部点的距离（m）；si第i个支点的水平间距（m）;X材料抗力调整系数，由用户输入；制一一锚杆锚固力调整系数，由用户输入；As锚杆实配钢筋或钢绞线面积（mm2）；fyk钢筋强度标准值（N/mm2）；qsjk土体与锚固体的极限摩阻力标准值（k

42、Pa）;lj第j层土中锚固段长度（成；d锚杆直径（mm。注意：1 .不考虑单排桩、连续墙的自重；2 .计算书中将抗倾覆验算按工况分步输出。6.4抗隆起验算建筑基坑支护技术规程的嵌固深度应符合下列规定（图JGJ120-2012）规定：锚拉式支挡结构和支撑式支挡结构6.4-1）:%乩">要匕附+功中斯、电4川（6.4-2）|14-式中：Kb抗隆起安全系数；安全等级为一级、二级、三级的支护结构，Kb分别不应小于1.8、1.6、1.4;Nc、Nq地基承载力系数；制1基坑外挡土构件底面以上土的重度（kN/m3）;对多层土取各层土按厚度加权的平均重度；冲2基坑内挡土构件底面以上土的重度（k

43、N/m3）；对多层土取各层土按厚度加权的平均重度；ld挡土构件的嵌固深度（m）;h基坑深度（m）;c支护结构底部滑裂面深度内土的加权粘聚力（kPa）;向m川/圄6L1挡土枸件底端平面下土的抗隆起稳定性喻算rmrn（）支护结构底部滑裂面深度内土的加权摩擦角（弧度）；q0地面均布荷载（kPa）。锚拉式支挡结构和支撑式支挡结构，当坑底以下为软土时，其嵌固深度应符合下列以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求（图6.4-2）。21内应麻另一，（a式中Kr圆弧滑动稳定安全系数；安全等级为一、二、三级的锚拉式支挡结构,圆弧滑动整体稳定安全系数分别不应小于2.2,1.9,1.7;G、用一一第j土条在滑弧面上的

44、粘聚力、内摩擦角；bj一第j土条的宽度；j第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角；lj第j土条的滑弧段长度，取lj=bj/cosj；qj作用在第j土条上的附加分布荷载标准值；AGj第j土条的自重，按天然重度计算，水下取饱和重度；7土钉墙设计7.1 土钉内力7.1.1 土钉抗拔承载力土钉抗拔承载力应符合下列规定:(7-11-1>式中：Kt一一土钉抗拔安全系数；安全等级为二级、三级的土钉墙，土钉抗拔安全系数应分别不小于1.6、1.4;Nk，j一第j层土钉的轴向拉力标准值，应按7.1.2条的规定确定；Rk.j第j层土钉的极限抗拔承载力标准值，应按7.1.3条的规定确定。注意：程序中土钉的抗拔

45、安全系数和土钉的抗拉安全系数是一致的，均为安全等级为二级、三级的土钉墙，安全系数应分别不小于1.6、1.4。7.1.2 土钉轴向拉力标准值单根土钉的轴向拉力标准值可按下列公式计算:式中：Nk，j第j层土钉的轴向拉力标准值；g第j层土钉的倾角；I坡面倾斜时的主动土压力折减系数，可按公式（7.1.2-3）确定；打一一第j层土钉处的主动土压力分布调整系数，可按公式（7.1.2-4）计算;Pakj一一第j层土钉处的主动土压力强度的标准值；Sxj一一土钉的水平间距，当与相邻土钉的间距不同时，取其平均值；Szj一一土钉的垂直间距，当与相邻土钉的间距不同时，取其平均值。注意：1 .多道土钉共同分担土压力时，

46、竖向范围Szj取本道土钉与上下土钉间距之和的一半，首道土钉上部取至坡顶，最末道士钉下部取至开挖面，图7.1.4-1;2 .跨坡土钉，分为上跨坡和下跨坡，上跨坡是指与上一根土钉间距的1/2处在上一个或多个坡上，下跨坡是指与下一根土钉间距的1/2处在下一个或多个坡上；根据破裂面不同，取值不同，当上土钉在破裂面范围之外时，上跨坡土钉上部取值范围取到本坡顶，下跨坡土钉下部取值范围取到本坡底，当上土钉在破裂面之内时，同中间土钉取值。坡面倾斜时的主动土压力折减系数I可按下列公式计算：式中:主动土压力折减系数；土钉墙坡面与水平面的夹角；(jm基坑底面以上土体内摩擦角标准值按土层厚度加权的平均值。土钉轴向拉力

47、调整系数可按下列公式计算一图人网1,/土钉朝归力调器不的JFSQI2川N情一乃融与%'.赤叫式中：zj第j层土钉至基坑顶面的垂直距离；h基坑深度；AEaj作用在以第j层土钉为中点、sxj、切为竖向投影面边长的土钉墙坡面上的主动土压力标准值；玷一一土钉墙顶面的主动土压力调整系数；巾一一土钉墙底面的主动土压力调整系数，可取0.61.0;对粘性土取印用.6,对砂土取与用.7;n一一土钉和锚杆层数。7.1.3 土钉极限抗拔承载力士钉的极限抗拔力可按下列公式估算：式中：Rk，j一第j个土钉的极限抗拔承载力标准值；第j个土钉的锚固体直径；对成孔注浆土钉，按成孔直径计算，对打入钢dj一管土钉，按钢管

48、直径计算；qsik一一第j个土钉在第i层土的极限粘结强度标准值，应根据工程经验并结合表7.1.3取值；li一一第j个土钉在滑动面外第i土层中的长度；计算单根土钉极限抗拔力时，取图7.1.3-1所示直线滑动面，直线滑动面与水平面夹角取（3+m）/2。图工匕土打抗拔承载力详算1-土钉12-喳射温混土面G表一】三土钉的极限粘结强度标难值土的名称燧端34成孔注浆土打打入祠官上打妻娘土15302g史潦鬼腐土1U鼬性上。一75Mx直13岭乳2g细）”5小立方4g55L-彳彳-rnTdk*I1t<0<07070-SO粉土吁阿加的砂土松散比505-酊幅6550中密80-1005(1001叱注意：当

49、按照7.1.2-6确定的土钉极限抗拔承载力标准值大于fykAs时，应取Rk,j=fykAs。7.1.4锚杆和土钉共同承担抗拔承载力当不选择“抗拉承载力计算锚杆分担土压力”，认为锚杆不存在，土钉独自承担抗力承载力，具体计算参见7.1.1-7.1.3;若选择“抗拉承载力计算锚杆分担土压力”，则锚杆和土钉共同分担局部抗拉承载力，如图7.1.4-1。便二L上E土钉和福杆共同承担杭瓶力示意图当锚杆和土钉共同承担抗拉承载力时，锚杆土压力分担同土钉；但是抗拉承载力计算和稳定性验算中，仅对锚杆进行验算，不进行设计。7.2稳定验算7.2.1 整体滑动稳定性验算土钉墙应按下列规定对基坑开挖的各工况进行整体滑动稳定

50、性验算：1整体滑动稳定性可采用圆弧滑动条分法进行验算；2采用圆弧滑动条分法时，其整体稳定性应符合下列规定（图7.2.1-1）:I皿依】，&口禺之前.卜；产+6,上。珞tai司十£知上卜口羽十口J+折式中：Ks圆弧滑动整体稳定安全系数；安全等级为二级、三级的土钉墙，Ks分别不应小于1.3、1.25;Ks，i第i个滑动圆弧的抗滑力矩与滑动力矩的比值；抗滑力矩与滑动力矩之比的最小值宜通过搜索不同圆心及半径的所有潜在滑动圆弧确定；cj、*第j土条滑弧面处土的粘聚力（kPa）、内摩擦角（°）;bj第j土条的宽度（m）;qj作用在第j土条上的附加分布荷载标准值（kPa）;AGj

51、第j土条的自重（kN）,按天然重度计算；q第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角（。）；'Rk,k第k层土钉或锚杆对圆弧滑动体的极限拉力值（kN）;应取土钉或锚杆在滑动面以外的锚固体极限抗拔承载力标准值与杆体受拉承载力标准值（fykAs或fptkAp）的较小值；锚固体的极限抗拔承载力按7.1.3条和第5.2条的规定计算，但锚固段应取圆弧滑动面以外的长度；%第k层土钉或锚杆的倾角（°）;R滑弧面在第k层土钉或锚杆处的法线与垂直面的夹角（。）；sx，k第k层土钉或锚杆的水平间距（m）；4v计算系数；可取（|）v=0.5sin（9k+o（k）tan中。注意：1 .土钉整体稳定验算时，选择瑞典条分法”和总应力法”时，对应建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012中5.1.1条规定；2 .中为第k层土钉或锚杆与滑弧交点处土的内摩擦角（）；3 .与工况有关，计算稳定的控制点取决于工况深度；4 .可以指定基坑底面以下一定范围进行稳定计算；5 .可以指定土钉是否参与滑弧搜索；6 .土钉上下0.3m范围内有多层土时，土层参数。取低值；否则，取土钉所在的土层的。值。（a）土钉墙在地下水位以上（b）水泥土桩或微型桩复合土软