人货梯进出平台施工方案

1、人货电梯料台施工方案一、工程概况1、地理位置:*2、工程名称:*建设单位:*设计单位:*监理单位:*3、本工程结形式框剪/框架结构；*4、*楼分别设置两台SC200/200型人货梯，人货梯架体与主体脚手架断开独立搭设，7层以下采用落地式，7层以上每隔6层一挑，搭 设在悬挑工字型钢上面。二、设计依据及适用范围1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011);2、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011);3、建筑施工脚手架实用手册；4、搭设高度及施工荷载规定如下：本施工方案为人货梯料台施工方案，安装位置在南侧阳台上，具体位置见平面示意图。架体分段高度为：，,19m,架体平面尺

2、寸为X,架体连同平 台尺寸为x 3m;立杆纵距1.5m、1.9m (落地式平台按计算，悬挑式平台按计算)，立杆横距0.9m,立杆步距1.8m、1.2m (计算按计算)，平台架体外侧均布置剪刀撑；平台架体施工荷载按 m2计算，悬挑层采用三根16号工字型钢悬挑，联梁采用梢钢，工字型下设置14a梢钢斜撑，连墙杆每层需采用预埋件螺栓形式设置7层以下架体搭设在地下室顶板上（-1.5m）, 7层、13层、19层、25层分别外挑，架体平面布置图见下图：6卜三斗班;T114qWW12.6 料国14口聃泄1&00三、技术要求1、平台基础地面承载力应达到 60KN/itf ,架体下应至少浇筑150厚C15

3、 基础(当设置于地下车库底板上时可省略)，当承载不满足时应采用必要措 施进行加固；2、平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆；3、平台每层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固。4、平台在架体两侧及正面外侧剪力墙之间应按标准设置扶手、中栏杆 及挡脚板(高度分别为1200、600、和180),本工程应公司要求满设模板；5、除满足以上要求外，平台架还应符合国家现行有关标准、规范的规定。四、搭设材料要求1、平台架、连墙杆及预埋插管等均应采用。48 X的钢管，并应符合现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管 (GB/T3092)中规定的 3号普通钢管，其质量应符合标准碳结构钢

4、 (GB/T700中的Q-235-A级钢的规定。2、本平台架应用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家规范落 地式钢管脚手架用扣件(GB15831的规定。3、平台的脚手板应符合JGJ130中的材质要求五、施工要求1、搭设要求(1)相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离 不小于500mm对接扣件开口应朝内，当平台架搭至墙件的构造点时，应及时 作连墙拉结。除立柱外，其余杆件应采用整根钢管搭设，不得对接使用。(2)水平杆应设置在立柱内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm(3)纵向扫地杆应设置在距底座上方 200mm勺立柱上，横向扫地杆固定 在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。(4)连

5、墙杆应设置在架体建筑物侧立柱竖直距离主节点不大于200mmt。连墙杆应水平设置或销向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。(5)扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧紧力矩不应小于40N-M,且 不大于65N- Mo各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm2、拆除要求(1)拆除作业必须按先搭后拆后搭先拆原则，由上而下逐层拆除，严禁 上下同是作业。(2)连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉 杆整层或数层拆除后再拆架体。(3)拆除至下部最后一根立柱高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加 固后，再拆除连墙杆。(4)拆除时各构配件应通过人工传递或设备运输至地面，严禁将构配件抛掷

6、至地面(5)拆除作业时应设置警戒区且设专人监护。六、施工程序1、施工前的准备(1)平台搭设及拆除应按本施工方案进行，并对搭设人员进行安全技术交底。(2)应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，严禁使用不合产品。2、地基与基础(1)按照施工方案做好平台架硅基础，并做好排水措施，防止积水。(2)按照本平台架设计的立杆横向间跟进行放线定位。(3)放置12号梢钢用于垫脚。(4)将底座准确安放在定位线上。3、平台架的搭设(1)架体搭设顺序如下：立柱一纵向扫地杆一横向扫地杆-第一步横向水平杆一第一步纵向水 平杆一第二步横向水平杆一第二步纵向水平杆一连墙杆(每楼层设置一组) 一依上述顺序直至搭设至施工需要高度

7、。(2)脚手板的铺设在平台架每层沿横向铺设脚手板，用镀锌钢丝(或12#铁线)将脚手板与平台架绑扎牢固。(3)当脚板及防护网的铺设在平台架层两侧两及防护门间的空档处设置挡脚板和防护网，并与平台架绑扎牢固。(4)防护门的安装将防护门安装在靠近施工电梯或井字架侧的立柱上。4、平台架的拆除(1)拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙杆(拉杆)等是否 符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。(2)拆除架体上的杂物及地面的障碍物。(3)按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。七、落地平台架的设计计算书计算参数：双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。立杆的纵距米，立杆的横距米，

8、内排架距离结构米，立杆的步 距米。钢管类型为|©48X,连墙件采用2步3跨，竖向间距米，水平间 距米。施工活荷载为R2,同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为m2,按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为 安全网荷载取m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压m2,高度变化系数，体型系数。地基承载力标准值170kN/m2,基础底面扩展面积，地基承载力调整系数。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆 的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆 的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1

9、=m脚手板的荷载标准值P2= x 2=m活荷载标准值Q= x 2=m静荷载的计算值q1= x + x=m活荷载的计算值q2= x =m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）1大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：%蚪二0.烟/十跨中最大弯矩为M1= x+xx=支座最大弯矩计算公式如下：%喇=-0的1-。11沟-支座最大弯矩为M2=- x+xx =我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：大横杆的计算强度小于mm,满足要求!3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式

10、如下:0.677-24 0.990-100,210027静荷载标准值q1=+=m活荷载标准值q2=m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= X +X X (100 X X 105x =大横杆的最大挠度小于150与10mmW足要求!二小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值P1= X =P2= x x 2=Q= X X 2=P= X +x +x =小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷

11、载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下K.=仍8集中荷载最大弯矩计算公式如下：M= XX8+X4=x 106/=mn2小横杆的计算强度小于mm,满足要求!3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1= x x (384 x x 105x =集中荷载标准值P=+=集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2= xxx (48 xx 105x =最大挠度和V=V1+V2=小横杆的最大挠度小于150与10mms足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆

12、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R< Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值P1= x =脚手板的荷载标准值 P2= xx 2=活荷载标准值Q= x x 2=荷载的计算值R= x+x + x =单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明：单扣件在12kN的荷载 下会滑动，其抗滑承载力可取；双扣件在20kNW荷载下会滑动，其抗滑承载力可取。四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结

13、构自重标准值(kN/m);本例为NG1 = x =(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为NG2 = X4X X +/2=(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为NG3 =XX 4/2=(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4 =x X =经计算得至L静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4产活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一 纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = X2XX2=风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 基本风压(kN/m

14、2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用： W0 =Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz =Us 风荷载体型系数：Us =经计算得到，风荷载标准值 Wk = xxx = m 2考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = +X经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=x +xx =不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = +经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=x +x =风荷载设计值产生的立杆段弯矩M姗算公式X 10MW =其中Wk风荷载标准值（kN/m2）；la立杆的纵距（

15、m）;h 立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=xxx xx 10= 五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N弓i 计算立杆的截面回转半径，i=;k 计算长度附加系数，取；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=;10计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定，10= xx =；A立杆净截面面积，A=;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=;由长细比，为3118/16=195; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i 的结果查表得到；仃一一钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得至U 孱=10658/X397）=mr2;

16、f钢管立杆抗压强度设计值，f=mm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算向 f,满足要求!2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中Ni立杆的轴心压力设计值，N弓计算立杆的截面回转半径，i=;k 计算长度附加系数，取；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=;10计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定，10= xx =；A立杆净截面面积，A=;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=;由长细比，为3118/16=195; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i 的结果查表得到；MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=仃一一钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得 到,=9638/

17、x 397）+201000/4248=mn2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=mm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算产 f,满足要求!六、最大搭设高度的计算不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：_四仃-(L2拉例#十L4 r - 12瓢其中NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =;NQ 活荷载标准值，NQ =;gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk = m;经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs=米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:if田二三经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H

18、=米考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:_超b-1.224泅+065x1.4（附型+四 环屣/网）H型=12队|其中NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =;NQ 活荷载标准值，NQ =;gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk = m;Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs =七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl = Nlw + No按照下式计算:其中Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应Nlw =x wk x AwwkAw积，Aw = x

19、 =；No风荷载标准值，wk = m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN) ; No =经计算得到Nlw =,连墙件轴向力计算值 Nl =连墙件轴向力设计值Nf = ：，Af其中轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=的结 果查表得到二;A =; f = mm 2O经过计算得到Nf =Nf>Nl,连墙件的设计计算满足要求脚手架连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、悬挑平台架的设计计算书计算参数：双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步 距米。采用的钢管类型为748X,连墙件采用2步3跨，

20、竖向间距米，水平间距米。施工活荷载为n2,同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为m2,按照铺设6层计算 栏杆采用竹笆片，荷载为 安全网荷载取m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压m2,高度变化系数，体型系数。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度米， 建筑物内锚固段长度米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用号梢钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物，支杆采用14a号梢钢。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆 的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均

21、布荷载计算大横杆 的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=m脚手板的荷载标准值P2= x 2=m活荷载标准值Q= x 2=m静荷载的计算值q1= x + x=m活荷载的计算值q2= x =m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大弯矩）2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1= x+xx =支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=- x+xx =我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：，=x 106/=mn2大横杆的计算强度小于mm,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连

22、续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:-0.677-0.990-100 到100©静荷载标准值q1=+=m活荷载标准值q2=m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= X+XX(100 XX 105X =大横杆的最大挠度小于150与10mmW足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横杆的上 面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小 横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值 P1= X =脚手板的荷载标准值 P2= XX 2=活荷载标准值Q= x x 2=荷载的计算值P=X+X+X =小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯

23、矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下叭吟5招集中荷载最大弯矩计算公式如下：M= x x 8+x 4=I仃= xi06/=mn2小横杆的计算强度小于mm,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1 =x x (384 x x 105x =集中荷载标准值P=+=集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2= xxx （48 xx 105x =最大挠度和V=V1+V2=小横杆的最大挠度小于150与10mms足要求！

24、三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式 计算（规范5.2.5）:R< Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值P1= x =脚手板的荷载标准值 P2= xx 2=活荷载标准值Q= x X 2=荷载的计算值R= x+x + x = 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明：单扣件在12kN的荷载 下会滑动，其抗滑承载力可取；双扣件在20kNW荷载下会滑动，其抗滑承载力可取；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标

25、准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为NG1 = x =(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为NG2 = X6X + +/2=(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为NG3 =x x 6/2=(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4 = x X =经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4产活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = X2XX2=风荷载标准值应按

26、照以下公式计算=0.7凡也砥其中W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用： W0 =Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz =Us 风荷载体型系数：Us =经计算得到，风荷载标准值 Wk = xxx = m 2考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = +乂经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=x +xx =不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = +经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=x +x =风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M姗算公式MW =X

27、10其中Wk风荷载标准值（kN/m2）；la立杆的纵距（m）;h 立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=xxx xx 10= 五、立杆的稳定性计算1. 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N弓1 计算立杆的截面回转半径，i=;k 计算长度附加系数，取；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=;10计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定，10= xx =；A立杆净截面面积，A=;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=;由长细比，为3118/16=195;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i 的结 果查表得到；“一一 钢管立杆受压强度计算值 （N/m

28、m2）;经计算得 到 后|二12197/X397）=mr2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=mm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 /< f,满足要求！2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。吗强力阳 w其中N立杆的轴心压力设计值，N弓i 一一计算立杆的截面回转半径，i=;k 一一计算长度附加系数，取；u 一一计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=;l0计算长度（m）,由公式l0 = kuh 确定，l0= xX 二;A立杆净截面面积，A=;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=;由长细比，为3118/16=195;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i 的结 果查表得到；MW计算立杆段由风荷载

29、设计值产生的弯矩，MW= 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得 到 底=11120/ x 397）+224000/4248=mr2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=mm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算产 f,满足要求！六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl = Nlw + No其中Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算：Nlw =x wk x Awwk 风荷载标准值，wk = m2;Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = X =；No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN) ; No =经计算得到Nlw =,连墙件

30、轴向力计算值 Nl =连墙件轴向力设计值Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=的结 果查表得到丁二;A =; f = mm 2O经过计算得到Nf =Nf>Nl,连墙件的设计计算满足要求连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P专递力，P二计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式 良&三义豆工口尸斗尸亡也5奇翔,%砥,手5为偶数）其中n=2经过简支梁的计算得到支座反力（考虑到支撑的自重）RA = RB=（2-1）/2 X+X2=通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重）2 X+X =最大弯矩（考虑到支撑的自重）Mmax=2

31、/8X x + x x 8= 抗弯计算强度f= x 106/=mn2水平支撑梁的抗弯计算强度小于mr2,满足要求！八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N勺作用，里端 昉与楼板的锚固点，A为 墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm内侧脚手架距离墙体400mm 支拉斜杆的支点距离墙体=2800mm,水平支撑梁的截面惯性矩I 二,截面抵抗矩W二,截面积A =受脚手架作用的联梁传递集中力 N=水平钢梁自重荷载q= x x x x 10=m悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到9.860.00 0.049.4914.9914.7315.3615.5840.

32、44 40.54悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图0.4763.646悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=,R2=,R3=最大弯矩Mmax=x 1000/=mr2抗弯计算强度f=M/+N/A= x 106/ X +水平支撑梁的抗弯计算强度小于mm,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下其中bb均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B导到:I； b=由于db大于，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值。b'=被经过计算得到强度 =1106/ x =mr2i;水平钢梁