30#房高支模方案DOC

1、目录、主要编制依据：二、工程概况 2三、模板（高支模）施工的基本情况 2四、施工材料的选用 3五、梁模板支撑体系的施工设计与搭设 3六、模板体系的拆除 错误！未定义书签。七、劳动力及施工器具配置 错误！未定义书签。八、保证施工质量措施 错误！未定义书签。九、保证施工安全和环境保护措施 错误！未定义书签。十、模板工程危险源列表 58十一、模板及支架倒塌事故的应急救援 61十二、模板支架体系的施工平、剖面附图。 . 631高支模施工方案一、主要编制依据：建筑施工安全检查标准 ( JGJ59-99) 混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 50204 2002) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

2、 (JGJ 130 2001) 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 128 2000)建筑施工模板安全技术规范 ( JGJ162 2008) 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001) 钢结构设计规范 (GB 50017-2003)工程设计图及上级的有关文件及标准等二、工程概况工程名称：国宾花园 30#房工程规模：地下一层，地上 26 层，总建筑面积为 25711.9m2 。三、模板(高支模)施工的基本情况1、本高支模工程为住宅楼的大堂 15-23 轴 /A-N 轴最高高度为 7.25m， 为首层至三层，该面层最大的梁截面尺寸为200伽X 600伽，最小梁截面尺寸为200 mmx

3、 400 mm,板厚度100、120、150 mm。拟采用钢管满堂红支 撑方式搭设模板支撑体系。本方案专为该大堂高支模施工而编制。2、施工顺序：在首层结构及结构柱施工完成后,必须待混凝土强度 达到允许条件后,模板支架落在地下室顶板砼上进行搭设。3、混凝土采用砼输送泵输送。4、外脚手架搭设采用落地式双排钢管架,随施工进度搭设,保证工 作面离地超过 2 米以上有安全围护5、作业人员的上下通道随外脚手架进行搭设， 详见外脚手架施工方案。6、施工进度详见施工进度计划。四、施工材料的选用1、模板采用S =13伽厚胶合板.2、木枋采用50 mmX 100 mm松木方.3、支架采用48X 3.0标准钢管组合

4、支撑.4、辅助用模板采用5 =20 mm松木散板.5、对拉螺栓采用12.五、梁模板支撑体系的施工设计与搭设本工程高支模板体系的施工设计与搭设须按以下要求进行.（一）高支模板体系的施工设计。1、钢管支撑工艺流程检查钢管、扣件质量 *钢管分类选取立杆、支撑整 理地面基础 放线定梁位 设水平杆 一立杆固定校正 加 剪刀撑杆"定梁底标高复测检查加固。2、钢管立杆立于首层结构之上，由于9米及17.8米高支模位置相邻，其搭设方式均为：立杆纵横间距均为1m立杆步距为1.2m。承重架支撑形 式为梁底支撑小楞平行梁截面方向，立杆承重连接方式为可调托座，立杆上端伸出至模板支撑点长度v 0.20m,梁底模

5、板下的木枋横向间距为0.25m,板模板下的木枋间距0.35m;托梁采用双木枋。3、 纵横向水平杆设置：纵向水平杆应水平设置，其长度不应小于2 跨，两根水平杆的对接接头必须采用对接扣件连接。该扣件距立柱轴心线不宜大于跨度的1/3，同一步中，内外两根纵向水平杆的对接头应尽量错 开一跨，上下两根相邻的纵向水平杆的对接头也应尽量错开一跨，错开的 水平距离不应小于500伽，凡与立柱相交处均必须用直角扣件与立杆固定， 且脚手架外侧每两度大横杆之间绑扎两行篙竹作安全护栏。横向水平杆搭设，凡立柱与纵向水平杆的相交处均必须设置一根横向 水平杆，严禁任意拆除。该杆距立柱轴心线的距离不应大于 150伽，跨度 中间的

6、横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，脚手架的横向水 平杆，其两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、扫地杆设置：立柱由标准底座向上 200 mm处，纵横向设扫地杆，用 直角扣件与立柱固定。5、剪刀撑设置：支架周边设剪刀撑，中间纵横每 2排立杆设剪刀撑， 与地面角度为450600。顶层以下的剪刀撑中的斜杆接长应采用对接扣件 连接，采用旋转扣件固定在立柱上或横向水平的伸出端上，固定位置与中 心节点的距离不大于150m，顶部剪刀撑可采用搭接，搭接长度不应小于 im不得少于2个旋转扣件。并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平 剪刀撑。6、支撑采用48钢管进行组合，根据梁板情况确定，并在钢管上

7、、 下加可调支托调整至合适高度。7、在靠近柱的部位， 水平杆需支顶到柱上， 以增加支撑体系的稳定性。8、高支模支撑架架体搭设完毕， 在顶层纵横向水平连系杆设置一道安 全平网（或铺竹排 ），防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落。9、本工程支模外围应用钢管与已完成结构相连， 在结构边缘采用钢管 连接（见图）或支顶顶方式，以保证支撑体系的整体稳定性。（二）高支模板体系的施工搭设1、材料说明同前。2 、施工准备 :1) 备足各种施工材料，并熟悉图纸，做好技术交底工作。2) 放好轴线、模板边线、水平控制标高线 , 做好模板底口水泥砂浆找 平层。3) 根据设计图纸构件的尺寸 , 配制加工好柱、墙、梁模板

8、,并按相应 结构构件编号。3. 模板安装1) 梁模板安装a) 梁模板安装前要在两端柱上弹出标高线 ,然后立支撑 , 支撑下垫 上木方, 支架的间距按要求。b) 按设计标高调试好支架顶标高 , 支架采用可调节底座和顶托 , 调 整好标高在安装梁底板木方时要通线检查 , 在安装梁底板 . 梁底板要起拱 按设计要求 , 设计如没有具体明确 , 按规范规定 2/1000-3/1000 。c) 梁侧模板安装要通线找直 ,以保证梁截面尺寸的正确 , 梁上口模 板要设支撑卡 . 安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内 杂物, 检查合格后办理预检。2) 板模板安装 :a) 一般从跨一侧开始安装 ,

9、 先安装支架和木方 , 要按照标高通线找 平, 并固定支架 , 然后依次安装模板。b) 支架顶木方通线调平后 , 再铺放板模板 ,板模板局部范围拼板 , 可采用松木散板 , 不得用大胶合板锯成小拼板 , 板模板拼缝要严密 , 接缝处c）安装完毕后 ,将板面清扫干净 , 办理预检3）支架安装：a）支架安装间距，须严格按照计算书要求的间距进行布架.不得随 意增大间距。b）支架立杆底面和顶面应采用可调节的底座和顶托。c）支架搭设好后 , 要拉线检查调整水平度和垂直度。d）支架搭设的其他要求参照现行规范建筑施工门式钢管脚手架 安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 。4. 模板支架立杆底座

10、下要垫木枋。5、所有木枋的布置间距须按设计书的要求， 施工操作中不得随意更改。6、整个模板体安装完成后，必须报验，符合要求并办理验收手续，方 可进行下道工序。（三）、搭设作业注意事项1、严禁不同直径钢管及其相应扣件混用。2、底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有 两种适合的长度的钢管作立杆。3、剪刀撑应及时设置，不得滞后超过 2 步。4、 杆件端部伸出扣件之外的长度不得少于100mm。5、 剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3 道连接，其中，斜 杆的搭结接头部位至少有 1 道连接。（四）、搭设过程中的自检1、在搭设支撑体系过程中，经常检查基础是否有不均匀沉陷。2、立杆

11、垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况。3、斜撑，顶撑等设置是否达到了设计要求。4、检查整架垂直度有否偏差过大。（五）验收管理 模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应 包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单 位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项 目总监理工程师签字后， 并报安监部门备案后， 方可进入后续工序的施工。（六）混凝土浇筑 本工程砼采用商品砼，拟采砼泵管进行砼浇筑，并配以串筒、溜槽下 料。混凝土浇筑前，在项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的 安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。1、梁

12、板浇筑方法应由跨中向两端对秤进行分层浇筑，每层不得大于400mm先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时再与板的混凝土一起浇筑，楼板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向 来进行振捣。不断用移动标志以控制混凝土板厚度。振捣完毕，用刮尺或 拖板抹平表面，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开。振动时不 得用振动棒撬住模板或钢筋振动。2、砼浇筑顺序应有序，均匀进行，不要过于集中，要严格控制浇筑 进度不得过快，混凝土不得堆放过于集中，要及时将其拨开，使砼荷载能 均匀分布。3、在浇捣楼面砼过程中，要安排专职质安员进行跟班。砼的保养按 < 施工组织设计 >要求。在浇筑过程中跟

13、班木工及施工员随时观察模板体系 变形情况。特别是支撑体系有无弯曲而造成失稳或木枋挠度过大等异常情况。出现上述异常情况，施工员应立即指挥楼面工作人员撒离，经确认不 安全威胁解除后方可进行正常施工89十、高支模板体系设计计算书(本计算书采用品茗安全计算软件2010进行计算，因考虑钢管的折旧，验算均钢管按48X 3钢管计算)（一）10-12 轴 x B-C 轴 9 米高 300mM 900mn梁段单位mmW001000300n77777fwdv/77777"/"S"/"/八¥"""/77X""&quo

14、t;""AO吕7777ZL.一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m) : 0.30 ;梁截面高度 D(m) : 0.90 ;混凝土板厚度(mm): 100.00 ;立杆沿梁跨度方向间距La(m): 1.00 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.20 ;立杆步距h(m): 1.20 ;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m): 1.00 ;梁支撑架搭设高度H(m): 9.00 ;梁两侧立杆间距(m): 1.00 ;承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0;采用的钢管类型为 48 X 3;立杆承重连接方式：可调托座；2. 荷载参数新

15、浇混凝土重力密度 (kN/m3) ： 24.00 ；模板自重 (kN/m2) ：0.30 ；钢筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均布荷载标准值(kN/m2) : 2.5 ;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):21.6 ；振捣混凝土对梁底模板荷载 (kN/m2) : 2.0 ;振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2): 4.0;3. 材料参数木材品种:油松;木材弹性模量 E(N/mm2): 10000.0; 木材抗压强度设计值 fc(N/mm): 12.0;木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2): 13.0 ;木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2):1.5;面板材质:胶合面板;面板厚度 (

16、mm): 18.00;面板弹性模量 E(N/mm2): 9500.0;面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2): 13.0;4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm): 80 . 0 ;梁底方木截面高度 h(mm): 80.0;梁底模板支撑的间距 (mm): 350.0;5. 梁侧模板参数次楞间距 (mm): 300;主楞竖向根数: 2;穿梁螺栓直径(mm): M12穿梁螺栓水平间距(mm): 600; 主楞到梁底距离依次是: 300mm，600mm主楞材料:圆钢管；直径(mm): 48.00 ;壁厚(mm): 3.00 ;主楞合并根数： 2； 次楞材料:木方;宽度(mm): 80.00 ;

17、高度(mm): 80.00 ;二、梁侧模板荷载计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值 :F=0.22y t B 1 B 2V1/2F=丫 H其中 y - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，取 3.000h；T -混凝土的入模温度，取20.000 C;V -混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.900m；B 1- 外加剂影响修正系数，取 1.200 ；B 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。分别计算得 26.772 kN/m2 、21

18、.600 kN/m2 ，取较小值 21.600 kN/m2 作为 本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝 土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压 力。面板计算简图（单位：mm）1. 强度计算材料抗弯强度验算公式如下：（T = M/W < f其中，W -面板的净截面抵抗矩，W = 80X 1.8 x 1.8/6=43.2cm3 ;M -面板的最大弯矩（N mm）（T - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2）;f-面板的抗弯强度设计值（N/mm2）;按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax

19、= 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.2 X 0.8 x 21.6=20.736kN/m;振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.4 X 0.8 x 4=4.48kN/m;计算跨度:l = 300mm ;面板的最大弯矩 M 二 0.1 X 20.736 X 3002 + 0.117 X 4.48 X 3002 =2.34 X 105N- mm面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 X 20.736 X 0.3+1.2 X 4.48 X 0.3=8.456kN ;2.34 X 105 /(T经计算得到，面

20、板的受弯应力计算值：4.32 x 104=5.4N/mm2面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2 ；面板的受弯应力计算值(T =5.4N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2. 挠度验算V =0.677ql4/(100EI)< 1/250q- 作 用在 模 板 上 的 新 浇 筑 混 凝 土 侧 压 力 线 荷 载 设 计 值 :q=20.736N/mm；l-计算跨度 : l = 300mm ；E-面板材质的弹性模量 : E = 9500N/mm2 ；I- 面板的截面惯性矩 : I = 80 x1.8x1.8x 1.8/12=38.88cm4 ；面

21、板 的 最 大 挠 度 计 算 值 :V =0.677x 20.736x 3004/(100 x 9500x3.89x105) = 0.308 mm ； 面板的最大容许挠度值 : V = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值V =0.308mm 小于 面板的最大容许挠度值v =1.2mm,满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1. 次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=8.456/(0.900-0.100)=10.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度80mm高度80mm截面

22、惯性矩I，截面抵 抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1 x 8X 8X 8/6 = 85.33cm3 ;I = 1 x 8x 8x 8x 8/12 = 341.33cm4 ;E = 10000.00 N/mm2 ;lO.STkN/in10.E7kN/in10.57kN/muuiiuuiuuiuiiiuiuuiuuiumiuiuuiui1L. 200I.r同计算简图2.4G6剪力图（kN）弯矩图(kN m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M二0.476 kN m最大支座反力R= 5.637 kN , 最大变形 V = 0.720 mm(1) 次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T = M/W

23、<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值(T = 4.76 X 105/8.53 X 104 =5.6 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值：f = 13N/mm2;次楞最大受弯应力计算值(T = 5.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！(2) 次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：v = 300/400=0.75mm ;次楞的最大挠度计算值v =0.72mm小于 次楞的最大容许挠度值v =0.75mm,满足要求！2. 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.637kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48

24、mm壁厚3mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 2X 4.493=8.99cm3;I = 2 x 10.783=21.57cm4;E = 206000.00 N/mm2 ;4.3E94369-6.90E-S 905EJ05 6.9051.2閱1.268-5J37-S.G375 637 kN 5.3-3F17kK 6 63/kN5 63l 17khl5.3-3F17kK 6 637LNl 1AjeooL顷A（3）鸟血主楞计算简图17#主楞计算剪力图（kN）#主楞计算弯矩图（kN m）#主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M二0.761 kN m最大支座反力R= 12.542 kN

25、 , 最大变形 v = 0.408 mm(1) 主楞抗弯强度验算(T = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值：(T = 7.61 X 105/8.99 X 103 = 84.7N/mm2主楞的抗弯强度设计值：f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值(T =84.7N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.408 mm主楞的最大容许挠度值：v = 600/400=1.5mm ;主楞的最大挠度计算值v =0.408mm小于 主楞的最大容许挠度值v =1.5mm,满足要求！五、梁底模板计算面板为

26、受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 300 x 18X 18/6 = 1.62 x 104mm3I = 300 x 18x 18x 18/12 = 1.46 xi 05mm41.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：(T = M/W<f新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2 x (24.00+1.50) x 0.30 x 0.90=8.262kN/m ;模板结构自重荷载设计值

27、：q2:1.2 x 0.30 x 0.30=0.108kN/m ;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4 x (2.00+2.50) x 0.30=1.890kN/m ;最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2二0.1 x (8.262+0.108) x 3502+0.117 x 1.89 x 3502=1.30 x 105N- mm(T =Mmax/W=1.30x 105/1.62 x 104=8N/mm2梁底模面板计算应力(T =8 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2 ，满足要求！2.挠度验算 根据建筑施工计算手册

28、刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载 作用。最大挠度计算公式如下：V = 0.677ql4心OOEI)< v =1/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q二q1+q2=8.262+0.108=8.370kN/m;l-计算跨度 ( 梁底支撑间距 ): l =350.00mm ；E-面板的弹性模量 ： E = 9500.0N/mm2 ;面板的最大允许挠度值 ： V =350.00/250 = 1.400mm ;面 板 的 最 大 挠 度 计 算 值 ： V =0.677 X 8.37 X 3504/(100 x 9500X 1.46 x 105)=0.614mm 面板的最大挠度计算

29、值 ： V =0.614mm 小于 面板的最大允许挠度值 ： V =1.4mm满足要求！六、梁底支撑木方的计算1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土梁和模板自重设计值 (kN/m) ：q1 =1.2X (24+1.5) X 0.9X 0.35+0.3 X0.35X (2X 0.8+0.3)/0.3=10.437 kN/m ;(2) 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 (kN/m)：q2 = 1.4 X (2.5+2) X 0.35=2.205 kN/m ;均布荷载设计值 q = 10.437+2.205 = 12.642 kN/m ; 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：p=0.35

30、 X 1.2 X 0.10 X 24.00+1.4 X (2.50+2.00) X (1.00 -0.30)/4=0.56 2kN2. 支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩 W和弹性模量E分别为：W=X 8X 8/6 = 8.53 X 101 cm3;I=8 X 8X 8X 8/12 = 3.41 X 102 cm4;E= 10000 N/mm2计算简图及内力、变形图如下：0.56 2kN0.56 2kN12.6l2kN/m丿山山山山L(i)兰 12罔L泗13(3)AL Lr同简图(kN m)剪力图(kN)变形图(mm)方木的支座力：2= N2=2.458 kN;

31、最大弯矩：M= 0.997kN m最大剪力：V= 2.458 kN方木最大正应力计算值 ：(T =M/W=0.997X 106 /8.53 X 104=11.7 N/mm2方木最大剪应力计算值：T=3V/(2bhO)=3 X 2.458 X 1000/(2 X 80X 80)=0.576N/mm2方木的最大挠度：V =2.493 mm;方木的允许挠度：V =1.000 X 1000/250=4.000 mm;方木最大应力计算值11.683 N/mm2小于方木抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值0.576 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值fv=1.500 N

32、/mm2，满足要求！方木的最大挠度 V =2.493 mm小于方木的最大允许挠度v =4.000 mm 满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管)：48X 3;W=8.98 cm31=21.56 cm4 ;1. 梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P= 2.458 kN.PF'PFPF'P1 I 1 1 ,1212托梁计算简图0.586托梁计算弯矩图(kN m)1 121.S731托梁计算变形图(mm)爲题 In 总0.562 b_S。殛s3.213 3.

33、2433.023.022-587 2.587托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.732 kN m ;最大变形 v max = 1.12 mm ;最大支座力 Rmax = 7.808 kN ;最大应力 (T =M/W= 0.732X 106 /(8.98 X 103 )=81.5 N/mm2 ;托梁的抗弯强度设计值f=205 N/mm2 ;205托梁的最大应力计算值 81.5 N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值N/mm2满足要求！托梁的最大挠度 v max=1.12mmj、于1000/150与10 mm,满足要求！八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式(T = N/( ©

34、; A) < f1.梁两侧立杆稳定性验算其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =7.808kN ;脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 X 0.149 X 9=1.608kN;N =N1+N2=7.808+1.608=9.416kN；© -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径 (cm) ： i = 1.59 ；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24 ；W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 4.49 ；(T -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);f - 钢管立杆抗压强度设计值：

35、f =205N/mm2 ；lo -计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=k卩h和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即 :lo = Max1.185 x 1.7 x 1.2,1.2+2 x 0.2= 2.417 m ;k -计算长度附加系数，取值为： 1.185；卩-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ,卩=1.7 ;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；得到计算结果 : 立杆的计算长度lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 ©= 0.30

36、1 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =9416.48/(0.301 x 424) = 73.8N/mm2 ;钢管立杆稳定性计算(T = 73.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f = 205N/mm2 ，满足要求！27（二）8-10 轴 x B-C 轴 17.8 米高 400mm 1280mn梁段。,£ -28一、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m) : 0.40 ;梁截面高度 D(m) : 1.28 ;混凝土板厚度(mm): 130.00 ;立杆沿梁跨度方向间距La(m): 1.00 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.20 ；立杆步距h(m): 1.

37、20 ;板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m): 1.00 ； 梁支撑架搭设高度H(m): 17.80 ;梁两侧立杆间距(m): 1.00 ;承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；采用的钢管类型为 48 X 3;立杆承重连接方式：可调托座；2. 荷载参数新浇混凝土重力密度 (kN/m3) ： 24.00 ；模板自重 (kN/m2) ：0.30 ；钢筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均布荷载标准值(kN/m2) : 2.5 ;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 26.8；振捣混凝土对梁底模板荷载 (kN/m2) : 2.0 ;振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2): 4.0;3.

38、 材料参数木材品种:油松;木材弹性模量 E(N/mm2): 10000.0; 木材抗压强度设计值 fc(N/mm): 12.0;木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2): 13.0 ;木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2):1.5;面板材质:胶合面板;面板厚度 (mm): 18.00;面板弹性模量 E(N/mm2): 6000.0;面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2): 13.0;4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm): 80 . 0 ;梁底方木截面高度 h(mm): 80.0;梁底模板支撑的间距 (mm): 250.0;5. 梁侧模板参数次楞间距 (mm): 300;主楞竖向根数:

39、3;穿梁螺栓直径(mm): M12穿梁螺栓水平间距(mm): 300; 主楞到梁底距离依次是:300mm，600mm，900mm；主楞材料:圆钢管；直径(mm): 48.00 ;壁厚(mm): 3.00 ；主楞合并根数: 2；次楞材料：木方；宽度(mm): 80.00 ;高度(mm): 80.00 ;二、梁侧模板荷载计算 新浇混凝土侧压力标准值 F仁26.772kN/m2;三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：(T =

40、M/W < f其中，W -面板的净截面抵抗矩， W = 115X 1.8 x 1.8/6=62.1cm3 ;M -面板的最大弯矩(N mm)(T - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2);f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.2 x 1.15 x 26.77=36.945kN/m;振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.4 X 1.15 x 4=6.44kN/m;计算跨度 : l = 300mm ；面板的最大弯矩 M = 0.1

41、 X36.945X3002 + 0.117 X6.44X3002 =4.00 x 105N- mm面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 x36.945x0.3+1.2 x6.44x0.3=14.51kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值：(T = 4.00 X 105 /6.21 x 104=6.4N/mm2;面板的抗弯强度设计值 ： f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值(T =6.4N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f= 1 3N/m m 2 ，满足要求！2. 挠度验算v =0.677ql4/(100EI)< 1/250q-作用在模板 上的 新浇筑混

42、凝土侧压力 线荷 载设 计 值：q=36.945N/mm;l-计算跨度 ： l = 300mm ;E- 面板材质的弹性模量 ： E = 6000N/mm2;I-面板的截面惯性矩 ： I = 115 x1.8x1.8x1.8/12=55.89cm4;面 板 的 最 大 挠 度 计 算 值 ： v =0.677x36.945x3004/(100x6000x5.59x105) = 0.604 mm ; 面板的最大容许挠度值 ： v = l/250 =300/250 = 1.2mm;面板的最大挠度计算值v =0.604mm 小于 面板的最大容许挠度值v =1.2mm,满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1

43、.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=14.510心.280-0.130)=12.618kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度80mm高度80mm截面惯性矩I，截面抵 抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1 x 8X 8X 8/6 = 85.33cm3 ;I = 1 x 8x 8x 8x 8/12 = 341.33cm4 ;E = 10000.00 N/mm2 ;12.618kN/m 1Z.G18kN/m 2.BMkN/m 2.618kN/m1 in pj 葢 鬲S Si1L 3001L匹i1烦250i.-

44、11 -1r-1计算简图330.56 B口旳4弯矩图(kN m)34变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M二0.568 kN m最大支座反力R= 7.899 kN , 最大变形 v = 0.705 mm(1) 次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值(T = 5.68 X 105/8.53 X 104 =6.7 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值：f = 13N/mm2;次楞最大受弯应力计算值(T = 6.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！(2) 次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：v = 300/40

45、0=0.75mm ;次楞的最大挠度计算值V =0.705mm小于 次楞的最大容许挠度值v =0.75mm,满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.899kN,按照集中荷载 作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm壁厚3mm截面惯性矩I和截面 抵抗矩W分别为：W = 2X 4.493=8.99cm3;I = 2 x 10.783=21.57cm4;E = 206000.00 N/mm2 ;77 899kN7e899lkN1 1 1ci)衣 主楞计算简图5 J 342.7652.2L51953.95AJ,J-3.M9£-2.765&#

46、39;-5.13A-5.13435#主楞计算剪力图(kN)#主楞计算弯矩图(kN m)#36A主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M二0.415 kN m最大支座反力R= 9.084 kN , 最大变形 v = 0.055 mm(1) 主楞抗弯强度验算(T = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值：(T = 4.15 X 105/8.99 X 103 = 46.1 N/mm2主楞的抗弯强度设计值：f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值(T =46.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠

47、度为 0.055 mm主楞的最大容许挠度值：v = 300/400=0.75mm ;主楞的最大挠度计算值v =0.055mm小于 主楞的最大容许挠度值v =0.75mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N<N= f XA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面积(mm2);穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2穿梁螺栓型号：M12 ;查表得：穿梁螺栓有效直径：9.85 mm ;穿梁螺栓有效面积：A = 76 mm2 ；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =9.084 kN 。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170 X 76/1000 = 12.92 kN ;穿梁螺栓

48、所受的最大拉力N=9.084kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土 自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 400 X 18X 18/6 = 2.16 X 104mm3I = 400 X 18X 18X 18/12 = 1.94 X 105mm4r1f12501.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:(T = M/W<f新浇混凝土及钢筋荷

49、载设计值: q1: 1.2 x (24.00+1.50) x 0.40 x 1.28=15.667kN/m;模板结构自重荷载设计值：q2:1.2 x0.30x0.40=0.144kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4 x (2.00+2.50) x 0.40=2.520kN/m；最大弯矩计算公式如下 :Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1 x (15.667+0.144) x 2502+0.117 x 2.52 x 2502=1.17 x 105N- mm(T =Mmax/W=1.17x 105/2.16 x 104=5.4N/mm2;梁底模

50、面板计算应力(T =5.4 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f= 1 3N/m m 2 ，满足要求！2. 挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载 作用。最大挠度计算公式如下：V = 0.677ql4/(100EI) < v =l/250其 中 ， q- 作 用 在 模 板 上 的 压 力 线 荷 载 :q=q1+q2=15.667+0.144=15.811kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距 ): l =250.00mm ；E-面板的弹性模量 : E = 6000.0N/mm2 ；面板的最大允许挠度值 : V =250.00/250 = 1.000

51、mm ；面 板 的 最 大 挠 度 计 算 值 :V =0.677x15.811x2504/(100x6000x1.94x105)=0.358mm； 面板的最大挠度计算值 : V =0.358mm 小于 面板的最大允许挠度值 : V =1mm满足要求！七、梁底支撑木方的计算1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土梁和模板自重设计值 (kN/m) ：q 1=1.2 x (24+1.5) x 1.28 x 0.25+0.3 x 0.25 x (2 x 1.15+0.4)/0.4=10.4 kN/m ；(2) 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 (kN/m)：q2 = 1.4 x (2.5+2) x

52、0.25=1.575 kN/m ；均布荷载设计值 q = 10.400+1.575 = 11.975 kN/m ；梁 两 侧 楼 板 荷 载 以 集 中 荷 载 的 形 式 传 递 ， 其 设 计 值 ： p=0.25x 1.2 x 0.13x 24.00+1.4 x(2.50+2.00) x (1.00 -0.40)/4=0.37 7kN2. 支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E 分别为：W=8x 8x8/6 = 8.53 x 101 cm3；I=8x 8x8x 8/12 = 3.41 x 102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图

53、及内力、变形图如下：0377kN0377kN山山山山山山!A ；辺3(J)A1330-4简图(kN m)41#变形图(mm)#方木的支座力 :N1=N2=2.772 kN；最大弯矩：M= 1.061kN m最大剪力： V= 2.772 kN方木最大正应力计算值 ：(T =M/W=1.06X 106 /8.53 x 104=12.4 N/mm2方木最大剪应力计算值：T=3V/(2bhO)=3 x 2.772 x 1000/(2 x 80X 80)=0.65N/mm2方木的最大挠度：v =2.017 mm;方木的允许挠度：v =1.000 x 1000/250=4.000 mm;方木最大应力计算值 12.439 N/mm2 小于 方木抗弯强度 设计值f=13.000 N/mm2 ，满足要求！方木受剪应力计算值 0.650 N/mm2 小于 方木 抗剪强度 设计值 fv=1.500 N/mm2 ，满足要求！方木的最大挠度 V =2.017 mm小于 方木的最大允许挠度v =4.000 mm 满足要求！八、梁跨度方向托梁的计算 作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等 , 通过方木的集 中荷载传递。托梁采用：钢管 (双钢管) ： 48x 3;