13m空心板梁预应力张拉计算书

1、 . .页脚. 漳州台商投资区奥特莱斯大道工程漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法 13m 空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18 . .页脚. 目目 录录一、张拉条件 .1二、张拉方法 .1三、张拉程序 .1四、锚具、钢绞线 .1五、钢绞线的穿束 .1六、千斤顶、油表 .1七、张拉操作 .1八、实际伸长量的计算和测量 .2九、伸长率的计算 .2十、预应力钢束的封头 .2十一、施加预应力的注意事项 .2十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 .2十三、钢绞线伸长量计算 .4十四、孔道压浆 .6十五、安全措施 .6十六、预应力施工人员和机具统计表 .

2、7 . .页脚. 后张法 16m 空心板梁预应力张拉方案及计算书一、张拉条件一、张拉条件砼强度达到设计强度 100%以上，并且混凝土龄期不小于 14d，方可张拉。二、张拉方法二、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在 6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。三、张拉程序三、张拉程序0初应力（10%）25%应力50%应力75%应力1.0 应力（持荷 2min）后锚固，张拉顺序为：13.0m(h=0.7m)简支梁张拉顺序为：左 N1右 N2右 N1左 N2， 钢束应对称交错逐步加载张拉；四、锚具、钢绞线四、锚具、钢

3、绞线本工程采用 YM15 系列锚具。钢绞线采用 15.2mm 钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。五、钢绞线的穿束五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。预应力钢束明细表，如下:板位钢束编号参数计算长度（mm）下料长度（mm）延伸量（mm）束数预应力钢束共长（m）张拉端锚具（套）波纹管总长（m）螺旋筋总长（m）1m=3126061380639.7227.6415-324.712.1中板2n=3126341383439.2227.7415-324.712.11m=4126061380639.7227.6415-424.616.

4、8边板2n=3126341383439.2227.7415-324.712.1六、千斤顶、油表六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。七、张拉操作七、张拉操作 . .页脚. 千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。八、实际伸长量的计算和测量八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。L=L1+L2；L1-从初始拉力至最大张拉力之间的

5、实际伸长量；L2-初始拉力以下推算伸长量（相邻级的伸长度） ；九、伸长率误差的计算九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值100%，张拉过程中该误差应小于 6%。十、预应力钢束的封头十、预应力钢束的封头张拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度必须满足10-50mm 的要求。封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。十一、施加预应力的注意事项十一、施加预应力的注意事项1、钢束中的每一根钢绞线应从相对应的锚环孔中穿出，不允许出现钢绞线拧筋现象。2、锚具中心线与孔道中心线重合。3、张拉机油箱应保持 85%的油位，不足时用相投油液补充。4、连续张拉

6、油泵的千斤顶的油管应保持清洁，连接时要紧密不的漏油。5、张拉机具出现不正常现象，应重新进行效验。十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表锚下控制力：0.75fpk=0.751860=1395Mpa单根 15.2 钢绞线张拉力=13951061.410-4=195300（N）=195.3(KN)(140mm2为单根 15.2 钢绞线截面面积)各线性回归方程详见“千斤顶标定报告” 。中梁、边梁各级张拉应力详见下表： . .页脚. 龙江小桥龙江小桥 13m13m 预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算千斤顶编号

7、：0# ,油压表编号：2013.3.347张拉力(x:KN)与油压(y:MPa)回归方程：y=0.0518x+0.454,梁板类型钢束编号钢绞线根数张拉阶段张拉控制力(KN)油压表读数(Mpa)分 段理 论伸长量(mm)累 计理 论伸长量(mm)110%195.358.593.49 4.74.7 225%195.3146.488.04 7.0411.74350%195.3292.9515.63 11.74 23.48475%195.3439.4323.22 11.7435.22N135100%195.3585.930.80 11.7446.97110%195.358.593.49 4.7 4.

8、7225%195.3146.488.04 7.08 11.78350%195.3292.9515.63 11.7823.56 475%195.3439.4323.22 11.78 35.33中梁N235100%195.3585.930.80 11.7847.11 千斤顶编号：1# ,油压表编号：2013.3.378张拉力(x:KN)与油压(y:MPa)回归方程：y=0.0518x+0.236,梁板类型钢束编号钢绞线根数张拉阶段张拉控制力(KN)油压表读数(Mpa)分 段理 论伸长量(mm)累 计理 论伸长量(mm)110%195.358.593.27 4.74.7 225%195.3146.4

9、87.82 7.0411.74350%195.3292.9515.41 11.74 23.48475%195.3439.4323.00 11.7435.22N135100%195.3585.930.59 11.7446.97110%195.358.593.27 4.7 4.7225%195.3146.487.82 7.08 11.78350%195.3292.9515.41 11.7823.56 475%195.3439.4323.00 11.78 35.33中梁N235100%195.3585.930.59 11.7847.11 . .页脚. 龙江小桥龙江小桥 13m13m 预应力空心板梁张

10、拉钢绞线张拉应力计算预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算千斤顶编号：0# ,油压表编号：2013.3.347张拉力(x:KN)与油压(y:MPa)回归方程：y=0.0518x+0.454,梁板类型钢束编号钢绞线根数张拉阶段张拉控制力(KN)油压表读数(Mpa)分 段理 论伸长量(mm)累 计理 论伸长量(mm)110%195.378.124.50 4.74.7 225%195.3195.310.57 7.0411.74350%195.3390.620.69 11.74 23.48475%195.3585.930.80 11.7435.22N145100%195.3781.240.92 11.7

11、446.97110%195.358.593.49 4.7 4.7225%195.3146.488.04 7.08 11.78350%195.3292.9515.63 11.7823.56 475%195.3439.4323.22 11.78 35.33边梁N135100%195.3585.930.80 11.7847.11 千斤顶编号：1# ,油压表编号：2013.3.378张拉力(x:KN)与油压(y:MPa)回归方程：y=0.0518x+0.236,梁板类型钢束编号钢绞线根数张拉阶段张拉控制力(KN)油压表读数(Mpa)分 段理 论伸长量(mm)累 计理 论伸长量(mm)110%195.3

12、78.124.28 4.74.7 225%195.3195.310.35 7.0411.74350%195.3390.620.47 11.74 23.48475%195.3585.930.59 11.7435.22N145100%195.3781.240.70 11.7446.97110%195.358.593.27 4.7 4.7225%195.3146.487.82 6.96 11.66350%195.3292.9515.41 11.6623.33475%195.3439.4323.00 11.6634.99 边梁N235100%195.3585.930.59 11.6646.65十三、钢

13、绞线伸长量计算十三、钢绞线伸长量计算 . .页脚. PP=P(1-e-(kx+) )/（kx+ ）L=PPL/APEPPP预应力筋平均张拉力（N）P预应力筋张拉端的张拉力（N）e常数（e=2.7183）k孔道偏差摩擦系数（取 0.0015）x从张拉端至计算截面积的孔道长度，该长度应加上千斤顶和锚具的工作长度 350mm。孔道摩擦系数（取 0.25）从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）L预应力筋长度（mm）AP预应力筋的截面面积（mm2）(取 140mm2)EP预应力筋的弹性模量（取 1.95105N/mm2）当每束钢绞线中钢绞线根数发生变化时，只是增加张拉力，单根钢绞线伸长

14、量不变。分段详细计算见下表：龙江小桥龙江小桥 13m13m 预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算(N1)(N1)钢绞线编 号预应力筋分段预应力筋分段长度L(mm)局部偏差对摩擦的影响系数k分段中各曲线的切线夹角和(rad)预应力筋和孔道壁的摩擦系数 u张拉控制力(KN)预应力筋截面Ap(mm2)预应力筋弹性模量Ep(N/mm2)kx+u(x 单位:m)e-(kx+u)分段起点张拉力 Pq(KN)分段终点张拉力 Pz=Pq e-(kx+u)(KN)分段平均张拉 力 P(KN)分 段伸长量L(mm)总伸长量(一端)L(mm)ab21900.001500.25

15、195.31401950000.0032850.99672195.3194.659194.979715.64bc5240.00150.052360.25195.31401950000.0138760.98622194.659416191.977193.31823.71N1cd39390.001500.25195.31401950000.00590850.9941191.977190.844191.410727.6246.97钢束图: . .页脚. 附注:1、采用两端同时对称张拉。龙江小桥龙江小桥 13m13m 预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算(N2)

16、(N2)钢绞线编 号预应力筋分段预应力筋分段长度L(mm)局部偏差对摩擦的影响系数k分段中各曲线的切线夹角和(rad)预应力筋和孔道壁的摩擦系数 u张拉控制力(KN)预应力筋截面积Ap(mm2)预应力筋弹性模量Ep(N/mm2)kx+u(x 单位:m)e-(kx+u)分段起点张拉力Pq(KN)分段终点张拉力Pz(KN)分段平均张 拉 力 P(KN)分 段伸长量L(mm)总伸长量(一端)L(mm)ab22000.001500.25195.31401950000.00330.99671195.300 194.657 194.979 15.713 bc12220.00150.1221710.2519

17、5.31401950000.032375750.96814194.657 188.456 191.557 8.574 N2cd32450.001500.25195.31401950000.00486750.9962188.456 187.740 188.098 22.358 46.65钢束图:附注:1、采用两端同时对称张拉。十四、孔道压浆十四、孔道压浆预应力钢绞线张拉后，10h-14d 内应尽快组织压浆。压浆所用的水、水泥、外加剂等均由实验室确定并符合设计和规范要求。压浆前对孔道进行清洁处理，并用压缩空气清理。水泥浆在使用前和压入过程中要连续搅拌，不得通过加水来提高水泥浆因延迟所减低的流动度。

18、压浆采用活塞式压浆泵。直至另一端饱满出浆并与规定稠度相同为止。对水平或曲线孔道，压降的压力宜为0.5-0.7Mpa；压降的充盈度应达到孔道另一端饱满且排气排出与规定流动度相同的水泥浆为止，为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于 0.5Mpa 的一个稳定期时间不少于 3 分钟 . .页脚. 。每片梁均要制取 3 组压浆试件，标准养护 28 天，来测定水泥浆质量。压浆完成后，对需封锚边梁应立即将锚具周围冲洗干净，并对梁端砼凿毛，然后按设计浇注封端砼。当水泥浆强度达到设计要求后，方可进行移梁和架梁。十五、安全措施十五、安全措施1、施工前对所有施工工作人员进行必要培训，使之掌握安全操作所需的知识和技能。2、量测预应力筋的伸长值，应停止开动千斤顶。3