带式输送机的选型计算

1、1带式输送机的选型计算1.1设计的原始数据与工作环境条件(1)工作地点为工作面的皮带顺槽(2)装煤点的运输生产率，Qo=836.2(吨/时)；(3)输送长度，L=1513m与倾角B=5口以及货流方向为下运：(4)物料的散集密度，P'=0.9t/m3(5)物料在输送带上的堆积角，8=30。(6)物料的块度，a=400mm1.2 运输生产率在回采工作面，为综采机组、滚筒采煤机或刨煤机采煤时，其运输生产率应与所选采煤机械相适应。由滚筒采煤机的运输生产率，可知：Q0=836.2(t/h)1.3 设备型式、布置与功率配比应根据运输生产率Q、输送长度L和倾角，设备在该地点服务时间，输送长度有无变化

2、及如何变化确定设备型式。产量大、运距短、年限长使用DTII型；运距大，采用DX型的；年限短的采用半固定式成套设备；在成套设备中。由于是上山或下山运输和在平巷中输送距离变化与否采用设备也有所不同。根据本顺槽条件，初步选用SSJ1200/2M280型可伸缩胶带输送机一部。其具体参数为：电机功率：2280kW运输能力：1300t/h胶带宽：1200mm带速：2.5m/s式（7.1）式(7.2)式(7.3)设备布置方式实际上就是系统的整体布置，或称为系统方案设计。在确定了输送机结构型式下，根据原始资料及相关要求，确定传动装置、改向滚筒、拉紧装置、制动装置以及其它附属装置的数量、位置以及它们之间的相对关

3、系，并对输送线路进行整体规划布局。功率配比是指各传动单元间所承担功率（牵引力）的比例。1.4 输送带宽度、带速、带型确定计算根据物料断面系数表，取Km=458根据输送机倾角，取Cm=1则由式（7.1）,验算带宽BQ0'.KmV：Cm_836.2一，4582.50.910.901m按物料的宽度进行校核，见式（7.2）B-2amax200=2350200=900mm式中amax一物料最大块度的横向尺寸，mm。则输送机的宽度符合条件1.5基本参数的确定计算（1）q-输送带没米长度上的物料质量，kg/m,可由式（7.3）求的;巫=6=92.9kg/m363.62.5(2)qt承载托辗转动部分线

4、密度，kg/m,可由式（7.4）求的;'_'.'_一_.qt=G/lg=25/1.5=16.67kg/m式(7.4)式中lg上托辗间距，一般取11.5m。g(3) q；回空托辗转动部分线密度，kg/m,可由式(7.5)求的：q=G/lg=22/2.0=10kg/m式r、r"一一一、.一一.式中lg下托辗间距，一般取23m。g(4) qd-幡送带带单位长度质量，kg/m,该输送机选用阻燃胶带，具型号为qd取15.63kg/m;其他参数为：带芯强度：1400N/mm撕裂力：1540N带厚度：12mm1.6各区段阻力计算(1) .承载段运行阻力，见式(7.6)Wzh

5、=g(q+qd+qt)Lco'cosPg(q+qt)LsinP=10父(92.9+15.63+16.67)父1513M0.04父cos50式-(92.915.63)1513sin5=-66279.5N(2) .空段运行阻力，见式(7.7)W"gQq；)L''cos：gqdLsin：=10乂(15.63+10)M1513Mcos50><0.035式1015.631513sin5二=33448.8N式中P一输送机的倾角，当输送带在该段的运行方向是倾斜向上时sinP取正号,(7.5)1400S,(7.6)(7.7)而倾角向下时sinP取负号；L输送机长度

6、，1513m；形托辗阻力系数;''0平行托辗阻力系数；q输送带每米长上的物料质量，kg/m；(qt一承载托辗转动部分线密度(kg/m)；''qt一回空托辗转动部分线密度，kg/m；qd一胶带单位长度质量，取15.63kg/m。(3) .曲线段运行阻力在进行张力计算时，滚筒处的阻力计算如下:绕出改向滚筒的输送带张力为''S-kSy式(7.8)式中Si一绕出改向滚筒的输送带张力，N;Sy绕入改向探筒的输送带的张力，N；k一张力增大系数。(4) .传动滚筒处的阻力为Wc=(0.030.05)(SySl)式(7式中Wc一传动滚筒出的阻力，N;Sy一输送带

7、在传动滚筒相遇点的张力，N;Si一输送带在传动滚筒相离点的张力，N;Cm输送机倾角系数，即考虑倾斜运输时运输能力的减小而设的系数1.7输送带关键点张力计算与带强验算1.7.1 悬垂度验算为使带式输送机的运转平稳，输送带两组托辗间悬垂度不应过大。输送带的垂度与其张力有关，张力越大，垂度越小，张力越小，垂度越大。按悬垂度要求，承载段允许的最小张力见式（7.10）'Szmax=(qdq)lggcos-/8ymaX式(7.10)_2_二(92.915.63)1.5cos5-10/80.0375=7946.6N其中ymax=0.0251g=0.0251.5=0.0375m1.7.2 计算各点张力

8、以主动滚筒分离点为1点，依次定2、3、4、511点，见图7.1。由式（7.11）根据逐点计算法列出&与S11的关系图7.1输送机工作示意图S3=1.048=1.04§S4=1.04S=1.042S1S5=1.04S4=1.043slS6=1.04S5=1.044sl一一一4一S7=S6Wk=1.04SWkS8=1.040=1.0451.04WkS9=S8Wzh=1.045sl1.04WkWzhSo=1.04Sg=1.046G1.042Wk1.04Wzh(式7.11)513sl0可知，最小张力点在9点，WJS9=Szmax=7946.6N联立以上两式，可解得Si=32165N1

9、.7.3 按摩擦传动条件验算按摩擦传动条件来验算，见式（7.12）Si32165S117946.6=4.05式（7.12）因围包角为450°,取N口=0.2,可查得e咽=4.84则且<e用，符合摩擦传动条件Sii式中收输送带与滚筒之间的摩擦因数，井下一般取0.2。1.7.4输送带强度验算最大张力点为Smax=S8=73920.5N输送带安全系数见式（7.13）S14001200m22.710Smax73920.5式（7.13）故输送带强度满足要求1.8传动滚筒牵引力与电动机功率计算1.8.1 牵引力计算牵引力由式（7.14）计算F：=Sy-S|0.04（SySl）式（7.14）

10、=-22613.9N<0则其工作在发电状态发电运行状态下电动机功率见式（7.15）F0vN=K-0式（7.15）100022613.91.052.50.851000二1.2:50.46KW式中v一发电运行状态下输送带运行速度，v，=1.05v；列一减速器的机械效率，一般取0.80.85;K'一电动机功率备用系数，取K'=1.2;选择电动机容量时仍需考虑15%20%的备用功率。空载运行时牵引力可近似计算如式（7.16）F-=1.052qdqtqtLcos-g=1.05乂（2父15.63+16.67+10W1513m0.035Mcos5810式（7.16）=31446N则输送

11、机空载运行时的电动机功率N”见式（7.17）rrF314462.5N=K=1.2父=92.5kW式（7.17）100010000.85通过以上验算得知，证明在所给条件下该输送机是适用的，并且可以看出电动机的备用的备用能力也是比较大的。1.9拉紧力与拉紧行程计算计算拉紧力，根据力的平衡条件，由式（7.18）计算Fk=S9+S10=7640.996+7946.6=15587.6N式（7.18）拉紧行程，由式（7.19）计算S=KL12B=0.01父1513+（12产1.2式（7.19）=16.9m2矿井提升矿井提升是全矿运输系统的咽喉。因此要求其工作应具有安全性与可靠性。同时，由于它属于矿山大型设

12、备之一，功率大，耗电多，因此提升设备的造价及运转费用就成为影响矿井生产技术指标的重要因素之一，即要求其具有经济性。提升设备的选型设计是否经济合理，对矿山的基建投资，生产能力，生产效率以及吨煤成本有着直接的影响。提升设备选型设计只能在提升方案确定之后进行。2.1设计依据主井矿井年产量320万吨/年年工作日320d每日工作时数18h井深252m装载高度21m卸载高度22m煤的松散比重0.95t/m32.2 提升容器的计算选择如经过方案比较，则容器已定不必重新计算，否则需按提升方案确定部分的要求进行提升容器的计算与选择。2.2.1 选择最大提升速度按经济提升速度选择最大提升速度，由式（8.1）Vm=

13、(0.30.5)JH(m/s)式（8.1）一般设计取Vm=0.4J'H式中H一提升高度，m。H=HzHsHx=252+21+22=295mHz装载高度，m；Hs一井筒深度，m；Hx一卸载高度，m。“规程”规定：Vm<0.6a；H（m/s）2.2.2 估算一次提升循环时间估算一次提升循环时间，由式（8.2）VmHTx=u1ai=77.5s式中a一提升主加速度，取ai=0.70.8m/s2,u一箕斗在卸载曲轨内减速与爬行时间，取日一箕斗休止时间，s2.2.3 一次提升量的计算一次提升量的计算，见式（8.3）Q=-3600bntr=15.787t/次式中An一矿井年产量，t/y；C一提

14、升不均匀系数，箕斗提升C=1.15,对于罐笼提升C=1.2,时C=1.25;Vmu=10s,CCfCf一提升能力富裕系数，一般仅对第一水平留有Cf=1.2；式（8.2）式(8.3)罐笼兼做副井提升bn一年工作日数，d;t.一日提升时间，ho根据计算的Q',选择名义载重与Q，相近的标准箕斗。则选用JDZ-16/150X4型箕斗其有效容积为：17.6m3、箕斗自重：153提升钢丝纯：4根、纯间距：300mm。选择标准箕斗后，根据箕斗容积和煤的松散容量计算箕斗实际载重。见式（8.4）Q=rVj式（8.4）=16.72（t）式中r一煤或什石的松散容重，t/m3;Vj一所选标准箕斗的有效容积，m

15、3。2.2.4 提升最大速度的确定根据箕斗实际载重，核定实际需要的一次提升时间T；,见式（8.5）:丁3600bntrQ卡”GTx=”式（8.5）CCfAn提升最大速度由式（8.6）计算a1Txu-a12Txu12-4a1H-Vm=1式（8.6）2=6.0859（m/s）根据Vm'选取提升机所允许的标准最大提升速度Vm。2.2.5 估算实际提升能力实际提升时间，见式（8.7）式(8.7)=75.72(s)式中Vm一标准最大提升速度，m/s。一年实际提升量见式（8.8）式（8.8）3600bntrQTxC=4162535.7（t/y）2.3 钢丝绳的选择计算多纯摩擦式提升一般选用镀锌三角

16、股钢丝纯，而立井提升多选用6R33）、6534）、6R36）、6R37）、6R42）、6443）、6R24）、6536）甲、64（37）甲等。尾纯可选用扁钢丝绳或多层股不旋转钢丝绳。由于扁钢丝纯生产效率低、价格高，应尽量选用多层股（不旋转）钢绳18X7、34X7或圆股钢丝绳6X19、6X37.2.3.1 主井提升钢丝纯计算选择（1）钢丝绳的悬垂长度，见式（8.9）:Hc叫HzHj式(8.9)=252+21+35=308(m)式中Hc钢丝绳的悬垂长度，m。（2）计算钢丝纯纯端载荷质量（3）计算钢丝纯单位长度质量，见式（8.10）mpmmz_6b4(1110-6)-Hcma式(8.10)=3.46

17、4kg/m(4)选择标准钢丝纯根据计算的mp,选择标准钢丝纯。选用32.5ZAA6X19股(1+9+9)NF1665ZZ721395GB110274型钢丝绳两根，选用2.3.2 AA6M19股(1+9+9)NF1665SS721395GB110274型钢丝绳两根2.3.3 尾纯的选择因尾绳负荷较小(只承担本身自重)，其抗拉强度可选用bB=1400MPa,且不必校验安全系数。根据钢丝纯单位长度质量，选用47.5NAT6M37股(1+6+12+18)+NF1370ZZ1180793GB110274钢丝纯两根。从选型设计上说，希望采用等重尾纯，这对于生产管理也较方便(规格较少)，在不能采用等重尾纯的

18、情况下，建议选用重尾纯，当尾纯的单重略重于提升钢丝绳的总单重(一般以不超过3%为宜)，提升系统的动力学可以按等重尾绳的提升系统计算，不影响计算的准确性。2.3.4 验算主提升钢丝绳的安全系数由式(8.11)计算，nQpgGnPHjnq(HHh)式(8.11)=7.896>ma=7.2-0.0005H=7.046式中n一主提升钢丝绳数目；Qp每条钢丝绳的破断拉力，N;G一钢丝绳的终端载荷重量，kg；Pi选出的主钢丝绳单位长度重量，kg/m；n.一尾纯的数目；q一选出的每条尾绳单位长度重量，kg/m；ma一钢丝纯安全系数，按规程要求选取。2.4 提升机计算选择2.4.1 摩擦轮直径计算根据煤

19、矿安全规程，摩擦轮直径D'应符合表8.1要求表8.1摩擦轮直径的计算结口；、点井上井下落地式及有导向轮的塔式提升机无导向轮的塔式提升机上表中，d为提升钢丝绳的直径，mm；6为提升钢丝绳中最粗的钢丝直径，mm。则2.4.2 最大静张力和最大静张力差计算提升系统的最大静张力Fmax和最大静张力差F'cmax计算，见式（8.和式（8.13）Fmax=gG+nPH；+n'q（H+Hh）式（8.12）=365242.9（N）Fc'max=gQ+（n'qnP）H式（8.13）=164037(N)式中Q次提升货载重量，kg；其他符号意义大小同上。令：,-：=nqnP=

20、0.076一不平衡系数,即尾纯与主纯每米质量差,kg/m。2.4.3 摩擦提升机的选择根据计算的D'、Rax、F；max、Vm查摩擦提升机规格表，选取JKMD-4M4型多纯摩擦轮提升机，其有关技术参数为：主导轮直径D=4m、导向轮直径Dx=4m、最大静张力Fmax=600KN、最大静张力差Fcmax=180KN、提升机变位质量Gj=18050kg、导向轮变位质H>Gx=3400kg等。才两足FmaxFmax,FcmaxFcmax02.4.4 验算主导轮衬垫比压Pb双箕斗提升系统由式（8.14）计算PgQ2QznPHnqH2nqHh黄“14pb一式（8.14）nDd=1.07MPa

21、式中D一主导轮直径，m;d一主提钢丝绳直径，m。摩擦衬垫比压验算式中Pb一摩擦衬垫许用比压。一般采用塑料衬垫，许用比压PB=2MPa。则摩擦衬垫比压符合条件2.5提升机对井筒相对位置的计算2.5.1 落地式布置方式落地式布置方式如图8.1所示。图8.1落地式多绳摩擦提升机布置方式2.5.2井架高度计算(1)井口水平至下大轮中心线距离Hji,见式(8.15)Hji=HxHrHg0.75R式(8.15)=45.6(m)式中Rt一天轮半径，m。(2)两大轮中心距ee值与布置有关，且影响到围包角的大小。e值取的过大，则两条钢丝绳互相平行，主导轮围包角仅为180。，若欲增大围包角，必须设置导向轮，从而使

22、系统复杂化，且增大了维护工作量。e值取的过小，虽围包角增大，但大轮平台上吊车不好布置。一般可按式(8.16)计算：式(8.16)e=Dt(11.5)=1.5+1.25=2.75(m)(3)井架高度Hj,见式(8.17)式(8.17)=45.6+2.75=48.35(m)应将计算出的井架高度Hj圆整成整数，取其为48m。2.5.3 主导轮中心至井筒中心距离Ls式(8.18)由式(8.18)计算Ls-0.6H：3.5Dsj=36.3(m)应将Ls圆整成整数，取其为36m2.5.4 钢丝绳弦长(1)下弦长Lx,见式(8.19)LxiHj1-C0+Ls式(8.19)=53.95(m)(2)上弦长Lx,

23、见式(8.20)=58.26(m)(Hj-CofJLs-f式(8.20)式中Dt一天轮直径，m；Co一主导轮中心高出井口水平的距离，m；其余符号同上。要求Lx不大于60m。2.5.5钢丝纯的出纯角(1)下出纯角£,见式(8.21)：i=tgHj1-C。Ls、上22sin，32Lxi式(8.21)=57.54(度)(2)上出纯角P,见式(8.22)=52.15（度）tgHj-CoLsDt式（8.22）下出纯角Pi应大于15°,使钢丝绳不致触及提升机的机架或者基础。2.5.6钢丝绳绕过主导轮的实际围包角0f实际围包角a由式(8.23)计算式（8.23）=185.39（度）2.6

24、提升系统变位质量的计算2.6.1预选电动机(1)估算电动机功率P'对于双容器提升，由式(8.24)计算:10二式（8.24）=1753.9（kw）式中K一矿井阻力系数，箕斗K=1.15;罐笼K=1.2;Q次提升量,kg；、一减速器传动效率，单级传动为0.92,双级传动为0.85;P一动力系数；箕斗提升P=1.21.4,罐笼提升P=1.4。(2)确定减速器传动比i和电动机转速n；根据所需最大提升速度vm和已选定的提升机型号确定减速器的传动比i,取传动比i为20。由式（8.25）计算屋:60i%ne)二D_60206.0859二4式(8.25)（3）、选择电动机=581.16(r/min)

25、根据P'、n；及供电电压等级查电动机规格表，选取标准电动机。选用JR2000-10/1730型电动机。具额定功率Pe为2000KW、额定转速为600r/min、转子转矩（GD21为43460N?m2、过负荷系数九为1.95、电动机效率九为92.5%。提升机的实际最大速度Vm计算见式（8.26）:Vm二Dn；60i式(8.26)二45916020=6.19(m/s)2.6.2提升系统的变位质量m1）有益载荷变位质量Q,16720kg2）提升容器变位质量Gz,15000kg双箕斗提升：G=2Qz=30000kg式中Qz一提升容器箕斗（罐笼）自重，kg。3）主提钢丝纯变位质量对于落地式布置，

26、由式（8.27）计算:nPHHj%，Lx式（8.27）=7873.2（kg）4）尾纯变位质量=5281.38（kg）5）导向轮（或大轮）变位质量Gt=2x3400=6800（kg）天轮的数量为两个。6）提升机变位质量Gj=18050（kg）7）电动机变位质量，由式（8.28）计算.2式（8.28）式（8.29）Gd=GD2dgD=108650（kg）式中（GD2d电动机转子飞轮力矩，kgm208）提升系统的变为质量m,见式（8.29）m=QQznPHHjHj1Lx1LxnqH2HhGtGjGd=16720+30000+7873.2+5281.38+6800+18050+108650=19337

27、4.58（kg）2.7提升运动学计算2.7.1 提升速度阶段数确定对于底卸式箕斗提升机，为保证箕斗离开卸载曲轨时速度不能过高，需要有初加速度阶段；为使重箕斗上升到井口而进入卸载曲轨内运行时，减少对井架、曲轨的冲击，提高停车的准确性，应有一个低速爬行阶段（爬行速度一般限制在不大于0.5m/s）,故应采用六阶段的速度图。2.7.2 提升主加速度&的确定主加速度a1的大小确定受到四方面因素的限定：即规程要求、减速器能力、电动机过载能力以及防滑条件的约束。按双容器提升方式考虑。1）满足规程要求，煤矿安全规程对提升加减速度的限制：立井中用罐笼升降人员时的加减速度不得超过0.75m/S2;斜井中升

28、降人员的加减速度不得超过0.5m/S2。对开降物料的加减速度，规程没有规定，一般在竖井，加减速度最大不超过1.2m/s2,斜井不得超过0.7m/S2。2）按减速器最大输出转矩计算，见式（8.30）式（8.30）Mmax-gKQHa_Rai-m-md=1.005（m/s2）式中Mmax一减速器输出最大允许输出转矩，Nm；可由提升机规格表中查得；R一摩擦轮半径，mK一矿井阻力系数，箕斗1.15,罐笼1.2;Q次提升量，kgo3）按充分利用电动机负荷能力计算，见式（8.31）0.75Fe-gKQ：H式(8.31)0.752298869-9.8(1.15167200.076295)193374.58=

29、1.285(m/s2)其中Fe=1000PeVm'10002000,0.9256.19=298869(NJ)式中Pe一电动机额定功率，kw；Vm-提升机的实际最大速度，m/s;其他符号同前。4）按防滑条件计算按双容器提升开始计算，见式（8.32）eJ：-1Fx-1.25Fs-Fxe工；7mx1.25msmx式(8.32)=1.049(m/s)式中N一钢丝绳与主导轮衬垫间的摩擦系数；u一钢丝绳绕过摩擦轮的围包角，弧度。（1）上升侧钢丝绳静张力Fs,见式（8.33）Fs=gQQZnPHnqHhQ式(8.33)=9.8167201500043.94629527.93200.07516720=

30、368885(N)(2)下放侧钢丝绳静张力Fx,见式(8.34)Fx=gQz+nq(H+Hh)_«Q式(8.34)=183689(NJ)式中co阻力系数，箕斗0.075:罐笼0.1;其他符号同前。(3)上升侧运动部分的变位质量ms,见式(8.35)ms=Q+Qz+nP(H+Hj1十Lx1"n'qHh+Gt式(8.35)=45064.8kg(4)下放侧运动部分变位质量mx,见式(8.36)mx=Qz+nP(H；+Lx)+n'q(H+Hh)+Gt式(8.36)=1500043.946(4858.26)27.93(29520)6800=28473(kg)根据以上1

31、)、2)、3)、4)项规定和计算结果，确定合理的主加速度值为1.005m/s22.7.3 提升主减速度速度a3的确定主减速度a3的大小确定受到三方面因素的限定，即规程规定、减速方式以及防滑条件的约束。下面按双容器提升方式考虑。1)满足规程要求，同主加速度。2)根据减速方式计算(1)自由滑行减速，见式(8.37)gKQ：Ha3式(8.37)=0.915(m/s2)（2）机械制动减速，见式（8.38）gKQ：H0.3Qa3式(8.38)=1.288(m/s2)（3）电动机方式减速，见式（8.39）gKQ.：H-0.35Fea3式(8.39)=0.493(m/s2)3）按防滑条件计算按提升终了考虑，

32、由式（8.40）。a三(e比1Fs+1.25(FsFx)a3e1二-1ms1.25msmx式(8.40)=5.104(m/s2)（1）上升侧钢丝绳张力Fs,见式（8.41）Fs=gQQZnqHHhQ式(8.41)=9.8167201500027.93295200.07516720=372105(N（2）下放侧钢丝绳张力Fx,见式（8.42）式(8.42)Fx=gQZnPHnqHh-Q=9.81500043.94629527.9320-0.07516720=183450.9(N)（3）上升侧运动部分变位质量ms,见式（8.43）ms=Q+QZ+nP(H,+Lx1)+n'q(H+Hh)+G

33、t式(8.43)=45087=167201500043.946(45.653.95)27.93295206800(kg)（4）下放侧运动部分变位质量mx,见式（8.44）mx=QZ+nP(H+H；+Lx)+n'qHh+Gt式(8.44)=1500043.946（2954858.26）27.93206800=28450.7（kg）根据上述几项的规定和计算结果，采用自由滑行减速方式，取其主减速度为20.915m/s。2.7.4 速度图计算1）卸载曲轨中初加速时间为：2）箕斗在卸载曲轨中的行程3）主加速时间4）主加速阶段的行程5）主减速阶段时间6）主减速行程7）爬行时间8）抱闸停车时间t5=

34、1s9）等速行程10）等速时间11）一次提升时间，见式（8.45）Tx=toti12t3t4t5F=3+4.69+40.177+6.32+10+1+16式（8.45）=81.187s日一箕斗休止时间于是得到下面的速度图8.1图8.1提升机速度图2.8 防滑验算为了防止钢丝纯滑动，保证摩擦提升安全可靠的进行，必须进行防滑验算。对于主并提升，只需要进行提升货载的静防滑，动防滑和安全制动的动防滑验算即可。对于有下放任务的副井提升，应分别进行提升货载、提升人员、下放货载、下放人员的静防滑、动防滑和安全制动的动防滑验算。并应进行调动空罐安全制动的动防滑验算。必须满足设计规范规定：静防滑安全系数%>

35、1.75,动防滑安全系数<Td之1.25,及安全规程规定：安全制动时全部机械的减速度，在提升重载时，不得大于5m/s2,下放重载时,不得小于1.5m/s2,并不得超过钢丝绳的滑动极限。2.8.1 静防滑验算静防滑安全系数,最小点为：等重尾纯提升系统，提升中之任意点；重尾纯提升系统，提升之终点；轻尾绳提升系统，提升之始点。轻尾绳使用较少，下面主要验算等重尾绳及重尾纯提升终了的静防滑安全系数。双容器提升以一侧提升重物，另一侧下放容器时防滑最差。（1）计算提升终了时，上升侧钢丝纯静张力Fs（与上面按防滑条件计算允许减速度a3相应的计算公式相同）(2)计算提升终了时，下放侧钢丝纯静张力Fx(与上

36、面按防滑条件计算允许减速度a3相应的计算公式相同)。(3)验算静防滑安全系数巧，见式(8.46)Fxe':-1Fs-Fx式(8.46)183450.9(e°.33.24-1)一372105-183450.9=1.89_1.752.8.2 正常提升的动防滑验算提升货载时，容易发生滞后滑动，并以正常提升加速阶段的动防滑安全系数最小，要求动防滑安全系数ad-1.25o加速段动防滑安全系数0d最小点：对等重尾绳提升系统为加速段之任意点；对重尾纯提升系统为加速段之终点；对轻尾绳提升系统为加速度之始点。下面主要验算等重尾绳及重尾纯提升系统加速终了的动防滑安全系数。双容器提升，以提升重物下

37、放空容器之加速段，且导向轮在下降侧防滑最差。(1)主加速终了时，上升侧钢丝绳的静张力Fs,见式(8.47)Fs=gQ+Qz+nP(H必)+nq(Hh+h1)+coQ式(8.47)式中九自提升开始至主加速度终了容器运行的距离，m。(2)主加速终了时，下放侧钢丝绳的静张力Fx,见式(8.48)匕=gQznPh1nq(HHh-)-Q=101500043.9461827.93(295+2018)-0.075父16720式(8.48)F83657.2N(3)上升侧运动部分变位质量ms,见式(8.49)ms=Q+Qz+nP(H+H、+LQ+n'q(Hh+%)+Gt式(8.49)（4）下放侧运动部分

38、变位质量mx,见式（8.50）mx=Qz+nP(H；+Lx+h1)+nrq(H+Hh-h1)+Gt式(8.50)（5）验算动防滑安全系数，见式（8.51）式(8.51)一(J-1)(Fx-mxa)d=(Fs-Fx)(msmx)a12.8.3 提升载荷安全制动的动防滑验算提升机进行安全制动时，由于制动减速度较大，容易发生超前滑动。必须根据规程规定，确定需要的制动力矩，并对安全制动减速度进行验算。规程规定，提升机进行安全制动时，必须满足：第一、MZ_3Mj式中MZ一提升机制动系统产生的最大制动力矩（Nm）;Mj提升系统实际的最大静力矩（N-m）0第二、安全制动时，全部机械的减速度在提升重载时不得大

39、于5米/秒2,下放重载时不得小于1.5米/秒2；第三、安全制动时，全部机械的减速度不得超过钢丝绳的滑动极限减速度。（1）根据规程规定，计算安全制动时所需要的制动力矩进行安全制动时，为了既安全平稳的闸住提升机，又不致使提升机减速过大，防止钢丝绳打滑，一般应采用二级制动。制动时，首先施加第一级制动力矩，使制动减速度大于1.5米/秒2,待速度降到零时，再施加第二级制动力矩，第二级制动力矩应大于三倍静阻力矩，以保证安全可靠的将提升机闸住。第一级制动力矩M工，见式（8.52）:Mz1=g（KQ+，H）+1.5mg式（8.52）“、，z4=10(1.15167200.076295)1.5193374.58

40、-=957431.9N?m第二级制动力矩，即最大制动力矩Mz,见式（8.53）:Mz=3g（Q：H）D（2）验算提升载荷实际的安全制动减速度azs,见式（8.54）式(8.53)zsMz1(KQ-：H)gD2Dm2_957432(1.1516720-0.076295)102ZZ44193374.582_.2_2=3.45m/s_5m/s式(8.54)（3）验算提升载荷的滑动极限减速度aL,见式（8.55）azs1(履:一1)Qe(1)一：王FK(e1)(QGx)eJ：H式(8.55)20693(e0.33.24-1)16720e033.240.075(e0.33241)-0.076295102

41、0693Me03冷.24+(16720+6800)Me0.324+0.076父295满足：=6.01(m/s2)azs'-azs（4）提高防滑安全系数的措施主要有:增加围包角a。最常用的围包角有a=180口和口=190195口两种。对于口=180'的形式，由于无导向轮。钢丝绳没有反向弯曲，而且结构简单，使用维护方便，应尽量采用。为了改善防滑条件可考虑增加围包角，采用a=190195口的形式，这时需设置导向轮，从而使井塔高度增加，钢丝绳有反向弯曲，减少了钢丝绳的使用寿命。增加摩擦系数B。可采用高摩擦系数、高比压的新型摩擦衬垫材料，这是改善防滑条件的最好途径增加主导轮轻载侧钢丝绳的静张力。可增加容器自