株洲枫溪大桥关键技术创新

1、株洲枫溪大桥关键技术创新主要内容主要内容21. 1. 概述概述3枫溪大桥是株洲市河西城区与河东枫溪新城、航空新城之间的快枫溪大桥是株洲市河西城区与河东枫溪新城、航空新城之间的快速过江通道，速过江通道， 也是株洲市第六座跨越湘江的大桥。也是株洲市第六座跨越湘江的大桥。株洲市株洲市株洲枫溪大桥株洲枫溪大桥株洲枫溪大桥株洲枫溪大桥北京北京株洲市株洲市1. 1. 概述概述4 混凝土箱梁钢箱梁 混凝土箱梁 f/l=1/5f/l=1/51. 1. 概述概述51. 1. 概述概述61. 1. 概述概述750mm沥青混凝土50mmUHPC薄层14mm钢面板8mmU肋13焊钉10mm钢筋网1. 1. 概述概述8

2、1. 1. 概述概述91. 1. 概述概述10主要内容主要内容113.1 3.1 钢钢-UHPC-UHPC轻型组合桥面轻型组合桥面12正交异性钢桥面存在铺装易损坏和钢结构易出现疲劳开裂的问题正交异性钢桥面存在铺装易损坏和钢结构易出现疲劳开裂的问题在正交异性钢桥面上焊接栓钉、铺设钢筋网、浇筑UHPC层形成组合桥面，局部刚度大幅提高，可有效解决桥面铺装桥面铺装破损破损及钢结构疲劳开裂钢结构疲劳开裂问题！车轮作用桥面局部变形示意钢-UHPC组合桥面正交异性钢桥面3.1 3.1 钢钢-UHPC-UHPC轻型组合桥面轻型组合桥面131 13 34 4钢钢- -UHPCUHPC轻型轻型组合组合桥面桥面应用

3、应用研究研究足尺模型静力试验足尺模型静力试验2 2足尺模型疲劳试验足尺模型疲劳试验3 3钢钢-UHPC-UHPC结合面抗剪设计结合面抗剪设计4 4UHPCUHPC接缝接缝研究研究5 5钢钢-UHPC-UHPC轻型组合桥面结构设计轻型组合桥面结构设计1 1UHPCUHPC施工工艺流程施工工艺流程1 16 63.1.1 3.1.1 钢钢-UHPC-UHPC轻型组合桥面结构设计轻型组合桥面结构设计14顶板顶板14mm14mm钢板钢板+UHPC+UHPC层层50 mm50 mm，沥青混凝土铺装厚，沥青混凝土铺装厚50 50 mmmm UHPCUHPC层层内钢筋采用内钢筋采用10mmHRB40010mm

4、HRB400级级钢筋钢筋 栓钉尺寸栓钉尺寸 131335 35 mmmm，布置，布置间距间距150150150 150 mm mm 轻型轻型组合桥面组合桥面沥青铺装层UHPC层（100年）钢筋网及焊钉3.1.1 3.1.1 钢钢-UHPC-UHPC轻型组合桥面结构设计轻型组合桥面结构设计151 13 34 4n 局部计算UHPCUHPC层层: :实体单元实体单元板板壳元壳元（2 2）UHPCUHPC层纵横向拉应力层纵横向拉应力（1 1）正交异性钢桥面板疲劳应力）正交异性钢桥面板疲劳应力点点3.1.1 3.1.1 钢钢-UHPC-UHPC轻型组合桥面结构设计轻型组合桥面结构设计161 13 34

5、 4桥面桥面钢结构钢结构拉拉应力应力峰值计算结果峰值计算结果位置位置应力应力方向方向拉应力拉应力/MPa/MPa纯钢梁组合梁降幅降幅%面板a横桥向145.0022.3784.684.6面板b横桥向122.4213.0089.489.4纵肋cU肋腹板斜向47.5923.0651.551.5横隔d主应力横隔e主应力101.2881.7819.319.3纵肋底f纵桥向80.4752.89 34.334.3n 局部计算桥面钢结构桥面钢结构拉拉应力应力峰值最大降幅达峰值最大降幅达89.4%89.4%！横隔板3.1.1 3.1.1 钢钢-UHPC-UHPC轻型组合桥面结构设计轻型组合桥面结构设计17桥面桥

6、面钢结构钢结构压压应力应力峰值计算结果峰值计算结果位置位置应力应力方向方向压压应力应力/ /MPaMPa纯钢梁组合梁降幅降幅%面板a横桥向-146.18-15.0089.7面板b横桥向-142.72-35.1175.4纵肋cU肋腹板斜向-66.65-39.5740.6横隔d主应力横隔e主应力-187.33-127.5631.9纵肋底f纵桥向-39.21-21.98 43.9横隔板n 局部计算桥面钢结构桥面钢结构压压应力应力峰值最大降幅达峰值最大降幅达89.7%89.7%！3.1.1 3.1.1 钢钢-UHPC-UHPC轻型组合桥面结构设计轻型组合桥面结构设计181 13 34 4UHPCUHP

7、C层层拉应力拉应力峰值计算结果峰值计算结果位位 置置应力应力方向方向组合桥面拉应力（组合桥面拉应力（MPaMPa）最大值最大值最小值最小值1横桥向11.756.912横桥向5.244.423横桥向7.403.584纵桥向9.40 6.90 面 板STC层纵隔板 面 板STC层U肋横隔板 面 板STC层 面 板STC层n 局部计算UHPCUHPC层拉层拉应力应力峰值峰值最大为最大为11.75MPa11.75MPa！3.1.2 3.1.2 足足尺模型静力试验尺模型静力试验191 13 34 4120028001200520016121210625083003007600=4200150大样1121

8、06250STC层8模型的纵向长度模型的纵向长度为：为：1200mm+2800mm+1200mm=5200mm1200mm+2800mm+1200mm=5200mm，横向横向宽度为：宽度为：7 7600mm=4200mm600mm=4200mm，钢顶板厚度，钢顶板厚度14mm14mm，横隔板横隔板厚度厚度16mm16mm。n 试验模型构造3.1.2 3.1.2 足足尺模型静力试验尺模型静力试验201 13 34 4模型试验加载共分为模型试验加载共分为1010个工况，其中跨中和支点断面各个工况，其中跨中和支点断面各5 5个个，车轮车轮的中心分别位于的中心分别位于3#3#、4#4#肋间，肋间，4#

9、4#肋左，肋左，4#4#肋中，肋中，4#4#肋肋右右，4#4#、5#5#肋间肋间n 试验加载工况1#2#3#4#5#6#7#123451#2#3#4#5#6#7#12345（a）跨中断面（b）支点断面3.1.2 3.1.2 足尺模型静力试验足尺模型静力试验211 13 34 4关注关注钢结构钢结构6 6个个疲劳细节疲劳细节的应力的应力水平：水平：细节细节1414均均为连接为连接焊缝的焊缝的焊焊趾位置；趾位置；细节细节5 5为横隔板上的为横隔板上的弧形切口；弧形切口；细节细节6 6为为加劲肋底加劲肋底n 试验关注位置3.1.2 3.1.2 足尺模型静力试验足尺模型静力试验221 13 34 4桥

10、面钢结构应力桥面钢结构应力峰值峰值试验试验结果结果位置位置应力应力（拉拉+ +压压- -）/ /MPaMPa纯钢梁组合梁降幅降幅%细节1-1671789.989.9细节2582065.665.6细节3431565.165.1细节5392730.830.8细节6763751.151.1UHPC-3.37 34.334.3轻型组合桥面轻型组合桥面大幅大幅降低降低了钢了钢箱梁箱梁正交正交异异性性钢桥面板钢桥面板6 6个主要个主要疲劳细节疲劳细节处的应力处的应力！3.1.3 3.1.3 足足尺模型疲劳试验尺模型疲劳试验231 13 34 41#肋2#肋3#肋4#肋5#肋6#肋7#肋1#支点2#支点跨中

11、截面280012001200横隔板1横隔板2加载点悬臂端线1-1悬臂端线1-1支座52002800120012001612020101201201210625005005012AA支座8横隔板1横隔板2平面图立面图n 足尺试验模型构造支座支座加载点支座支座3.1.3 3.1.3 足足尺模型疲劳试验尺模型疲劳试验241 1A-A截面4 4左右300300150125005001020106250支座7600=42008STC层大样11#2#3#4#5#6#7#支座n 足尺试验模型构造剪力钉间距剪力钉间距3.1.3 3.1.3 足足尺模型疲劳试验尺模型疲劳试验254 4n 试验情况剪力钉和钢筋布置

12、剪力钉和钢筋布置桥盒与动位移计桥盒与动位移计疲劳试验疲劳试验静载静载图图3.1.3 3.1.3 足尺模型疲劳试验足尺模型疲劳试验261 13 34 4n 疲劳试验结果疲劳试验疲劳试验中，控制弧形切口边缘的中，控制弧形切口边缘的主拉应力幅为主拉应力幅为68.2MPa68.2MPa，即，即为为1.01.0倍的实桥设计疲劳应力幅。结果表明，在经历倍的实桥设计疲劳应力幅。结果表明，在经历592592万次疲万次疲劳循环劳循环后，圆弧切口处后，圆弧切口处未出现任何疲劳裂纹未出现任何疲劳裂纹。经历经历592592万次疲劳循环后，足尺模型的其他疲劳细节万次疲劳循环后，足尺模型的其他疲劳细节和和UHPCUHPC

13、层层均均未出现疲劳开裂现象未出现疲劳开裂现象，模型的，模型的刚度也无明显衰减刚度也无明显衰减，表明在，表明在设计荷载作用下设计荷载作用下，钢，钢-UHPC-UHPC轻型组合轻型组合桥面结构的桥面结构的抗疲劳寿命至抗疲劳寿命至少为少为592592万次万次。3.1.4 3.1.4 钢钢-UHPC-UHPC结合面抗剪设计结合面抗剪设计271 13 34 4板钢筋网(a)立面图工字钢栓钉(b)侧视图(c)俯视图(d)栓钉尺寸工字钢顶板加载n 推出试验模型尺寸UHPCUHPC板的厚度为板的厚度为45-50mm45-50mm，配置配置505055mm55mm直径直径8mm8mm的冷的冷拔带肋钢筋网拔带肋钢

14、筋网，工字钢腹板、，工字钢腹板、翼板及顶板厚度均为翼板及顶板厚度均为12mm12mm，两侧各布置短栓钉两侧各布置短栓钉4 4个，栓钉个，栓钉高度为高度为35mm35mm，直径，直径13mm13mm，布，布置间距为置间距为200mm200mm110mm110mm。栓钉尺寸栓钉尺寸3.1.4 3.1.4 钢钢-UHPC-UHPC结合面抗剪设计结合面抗剪设计28n 试验情况试验现场模型试验现场模型试件破坏形态试件破坏形态3.1.4 3.1.4 钢钢-UHPC-UHPC结合面抗剪设计结合面抗剪设计291 13 34 4试件编号试件编号A-1A-1A-2A-2A-3A-3A-4A-4UHPCUHPC层厚

15、（层厚（mmmm）50455050自然粘结情况自然粘结情况无有有有试件抗剪承载力（试件抗剪承载力（kNkN）328534413413单个栓钉的抗剪承载力（单个栓钉的抗剪承载力（kNkN）41.0066.7551.6351.63n 试验结果栓钉的实测抗剪承载力为51.6366.75 kN，大于理论计算值。在轻型组合桥面中，钢-UHPC结合面间存在自然粘结，计算所得UHPC中短栓钉的抗剪承载力是偏于安全的。钢钢-UHPC-UHPC组合梁模型组合梁模型3.1.4 3.1.4 钢钢-UHPC-UHPC结合面抗剪设计结合面抗剪设计301 13 34 4n 钢-UHPC组合梁模型短栓钉疲劳试验钢面板顶面涂

16、刷油脂钢面板顶面涂刷油脂疲劳试验模型疲劳试验模型3.1.4 3.1.4 钢钢-UHPC-UHPC结合面抗剪设计结合面抗剪设计311 14 4n 试验结果根据欧洲规范Eurocode 4规定，栓钉的抗剪S-N曲线计算公式，得到实桥应力幅下的加载次数为88135.5377.41()200()225890048.8848.88N （万次)按照前述短栓钉试验中的B-1脱粘试件的疲劳试验结果可得：8290()8.21100(48.88N 万次）栓钉布置方式完全能够满足实桥抗剪疲劳使用要求，栓钉不会先于钢桥面板发生疲劳破坏。3.1.5 3.1.5 UHPCUHPC接缝接缝研究研究321 13 34 4后

17、浇 筑局 部 加 强 钢 筋 先 浇 筑钢 筋先 浇 筑S T C层 接 缝钢 面 板钢 板 接 缝焊 接 栓 钉后 浇 筑S T C层 接 缝磨 耗 层栓 钉钢 板 接 缝钢 面 板钢 筋先 浇 筑先 浇 筑n 接缝示意图试验模型分别设计了配置6、8、10和12不同型号局部加强钢筋的接缝形式。3.1.5 3.1.5 UHPCUHPC接缝接缝研究研究331 13 34 4n 接缝试验预制预制段段UHPCUHPC板板焊接钢筋焊接钢筋接缝凿毛处理接缝凿毛处理模型加载试验模型加载试验3.1.5 3.1.5 UHPCUHPC接缝接缝研究研究341 1接缝处抗裂能力较弱，应将接缝设置在低应力的位置，即横

18、隔板跨中位置，以确保接缝不开裂4 4接缝加强筋直径接缝加强筋直径/mm/mm668810101212UHPCUHPC开裂开裂应力应力/MPa/MPa13.216.619.421.8n 接缝试验结果UHPC局部最大拉应力3.1.6 UHPC3.1.6 UHPC层层的破损修补技术的破损修补技术353 34 4待修补待修补区域区域UHPCUHPC的的初期切分初期切分风镐对切割区域风镐对切割区域的的UHPCUHPC层层局部局部破碎，表面露出钢筋头破碎，表面露出钢筋头拉拔钢筋，破碎拉拔钢筋，破碎需要需要修补修补区域区域的的UHPCUHPC层层风镐清除粘在钢板上风镐清除粘在钢板上的的UHPCUHPC清理桥

19、面，检查剪力钉清理桥面，检查剪力钉，及时及时更换受损的剪力钉更换受损的剪力钉修补区域周边凿除修补区域周边凿除10倍倍钢筋直钢筋直径径宽宽的的UHPC，以露出钢纤维以露出钢纤维焊接连接用的短焊接连接用的短钢钢筋筋和接长钢筋和接长钢筋浇筑浇筑UHPCUHPC层层，高温蒸养，高温蒸养，完成完成破损区域的修补施工破损区域的修补施工n UHPC破损拆除及修补流程桥面清理桥面清理3.1.63.1.6 UHPCUHPC施工工艺流程施工工艺流程36n UHPC施工工艺流程异型加强钢板焊接异型加强钢板焊接栓钉焊接栓钉焊接钢筋网铺设钢筋网铺设接缝钢筋搭接接缝钢筋搭接3.1.63.1.6 UHPCUHPC施工工艺流

20、程施工工艺流程373 34 4n UHPC施工工艺流程UHPCUHPC浇筑浇筑UHPCUHPC抹平抹平UHPCUHPC保湿养护保湿养护3.1.63.1.6 UHPCUHPC施工工艺流程施工工艺流程383 3n UHPC施工工艺流程高温蒸汽养护高温蒸汽养护UHPCUHPC层层表面糙化表面糙化面层铺筑面层铺筑3.1.7 3.1.7 成果效益成果效益39项目项目单单位位综合单综合单价价(元元)A.钢钢-STC超高性能轻型组合加劲梁超高性能轻型组合加劲梁（薄层磨耗层铺装）（薄层磨耗层铺装）B.常规钢加劲梁常规钢加劲梁（环氧沥青混凝土铺装）（环氧沥青混凝土铺装）数量数量建设成本建设成本(万元万元)更换更

21、换次数次数全寿命全寿命成本成本(万元万元)数量数量建设成本建设成本(万元万元)更换次数更换次数全寿命成全寿命成本本(万元万元)桥面系用钢桥面系用钢t140001415 1,98101,9811617 2,26302,263STC层层m2180067501,21501,2150000磨耗层磨耗层m280675054116480000环氧沥青环氧沥青m21600000067501,0801112,960总投资总投资万元 3,2503,844 3,343 15,223静态成本差静态成本差(B-A)万元建设成本节省建设成本节省94万元，全寿命成本节省万元，全寿命成本节省1.13亿元亿元2016年6月8

22、月 株洲市枫溪大桥UHPC桥面铺装施工主要内容主要内容403.2 3.2 纤维增强复合材料缠包带纤维增强复合材料缠包带411 13 3纤维纤维增强增强复合复合材料材料缠包缠包带应带应用用研研究究枫溪大桥主缆防护设计枫溪大桥主缆防护设计2 2纤维增强复合材料缠包带试验研究纤维增强复合材料缠包带试验研究3 3纤维增强复合材料缠包纤维增强复合材料缠包带现场施工带现场施工4 4国内外主缆防护现状国内外主缆防护现状1 1 1 13.2.1 3.2.1 国内外国内外主缆防护现状主缆防护现状42传统腻子涂装系统主要是对主缆外表面进行封闭，以阻止和隔绝水分、盐和其它传统腻子涂装系统主要是对主缆外表面进行封闭，

23、以阻止和隔绝水分、盐和其它腐蚀物质对主缆钢丝的腐蚀，将不可避免会产生腐蚀物质对主缆钢丝的腐蚀，将不可避免会产生裂纹裂纹(a) (a) 美国金门大桥主缆生锈美国金门大桥主缆生锈 (b) (b) 英国英国ForthForth桥主缆生锈桥主缆生锈 (c) (c) 日本大岛大桥主缆生锈日本大岛大桥主缆生锈国内悬索桥主缆腐蚀情况国内悬索桥主缆腐蚀情况国内外悬索桥主缆腐蚀情况美国布朗公司开发的纤维增强美国布朗公司开发的纤维增强复合材料缠包复合材料缠包带代替带代替传统的腻子涂料系统，传统的腻子涂料系统，将将预制的高强度、高模量、高延伸率布朗带缠绕在主缆表面预制的高强度、高模量、高延伸率布朗带缠绕在主缆表面，

24、逐，逐段采用热熔段采用热熔连接连接3.2.1 3.2.1 国内外主缆防护现状国内外主缆防护现状43挪威哈当厄尔大桥主缆采用布朗带防护挪威哈当厄尔大桥主缆采用布朗带防护3.2.1 3.2.1 国内外主缆防护现状国内外主缆防护现状441 13 3枫枫溪大桥在主缆缠绕溪大桥在主缆缠绕钢丝的外层钢丝的外层缠绕缠绕纤维增强复合材料缠包纤维增强复合材料缠包带带进行综合防护进行综合防护针对针对悬索桥主缆柔性防护系统存在的悬索桥主缆柔性防护系统存在的问题，依托问题，依托枫溪枫溪大桥进行以下研究：大桥进行以下研究：（1 1）研究）研究中小直径纤维增强复合材料缠包带的现场缠绕成型关键技术，并中小直径纤维增强复合材

25、料缠包带的现场缠绕成型关键技术，并开发相应的开发相应的张紧缠绕设备张紧缠绕设备；（2 2）深入）深入调研、选择、开发改性缠包带的调研、选择、开发改性缠包带的搭接热熔技术搭接热熔技术，形成相应的现场，形成相应的现场热压设备热压设备，确保加热加压均匀稳定，且搭接处强度大于等于母材本体强度；，确保加热加压均匀稳定，且搭接处强度大于等于母材本体强度；（3 3）针对）针对柔性缠包带缠绕、现场搭接等关键工序，制定主缆防护体系柔性柔性缠包带缠绕、现场搭接等关键工序，制定主缆防护体系柔性缠包带缠包带施工技术指南施工技术指南；（4 4）研究）研究索夹处索夹处缠包带密封技术及施工工艺。缠包带密封技术及施工工艺。3

26、.2.2 3.2.2 枫溪桥主缆防护方案设计枫溪桥主缆防护方案设计451 13 34 4枫溪枫溪大桥主大桥主缆截面索夹外空隙率缆截面索夹外空隙率20%20%，直径约，直径约312.5mm312.5mm，需，需在在缠绕缠绕S S形钢丝形钢丝的基础上的基础上，采用，采用现场现场缠绕纤维增强缠绕纤维增强复合材料缠包带材料代替腻子涂装复合材料缠包带材料代替腻子涂装系统系统采用采用预制的一定宽度（约预制的一定宽度（约15cm15cm）的卷材相互搭接在主缆表面缠绕形成护套）的卷材相互搭接在主缆表面缠绕形成护套结构，然后采用热压硫化技术等方式使之形成完整的主缆护套结构，然后采用热压硫化技术等方式使之形成完整

27、的主缆护套结构结构该该方式施工方便，可大幅节约原有现场油漆涂装的时间，且特种氯磺化聚方式施工方便，可大幅节约原有现场油漆涂装的时间，且特种氯磺化聚乙烯橡胶材料天然具有耐老化等优良特性，同时可方便维修乙烯橡胶材料天然具有耐老化等优良特性，同时可方便维修更换更换3.2.2 3.2.2 枫溪桥主缆防护方案设计枫溪桥主缆防护方案设计46式中=t，为角速度，h 为螺距，称为螺旋角，若以弧长s为参数3.2.2 3.2.2 枫溪桥主缆防护方案设计枫溪桥主缆防护方案设计47 1）缠包带：宽=150mm、带厚=1.25mm 2）主 缆：L1主缆半径=150mm 3）缠带机： L2=缠带机手柄到主缆外径的距离=3

28、80mm ；L3=L1+L2=530mm 4）缠包带b抗拉强度：缠包带经向拉伸强度26.9MPa，伸长率19%，纬向强度19.2MPa 5）缠包带屈服强度ss：屈服强度s=0.6b=11.52N/mm3.2.2 3.2.2 枫溪桥主缆防护方案设计枫溪桥主缆防护方案设计48张力仪3.2.3 3.2.3 纤维增强纤维增强复合材料缠包带试验复合材料缠包带试验研究研究491 13 34 43.2.3 3.2.3 纤维增强纤维增强复合材料缠包带试验研究复合材料缠包带试验研究50根据从国外收集到的资料用于主缆防护的缠包带的材料为氯磺化聚乙烯胶带，根据从国外收集到的资料用于主缆防护的缠包带的材料为氯磺化聚乙

29、烯胶带，20122012年年8 8月在国内找到了在地铁、轻轨、高铁上用的连接风挡材料同属一样性质的产品，月在国内找到了在地铁、轻轨、高铁上用的连接风挡材料同属一样性质的产品，选择了选择了弹性纤维增强氯磺化聚乙烯胶带弹性纤维增强氯磺化聚乙烯胶带进行了相关材料性能试验和工艺试验。进行了相关材料性能试验和工艺试验。弹性纤维增强氯磺化聚乙烯胶带弹性纤维增强氯磺化聚乙烯胶带力学性能力学性能3.2.3 3.2.3 纤维增强纤维增强复合材料缠包带试验研究复合材料缠包带试验研究51国产缠包带与美国布朗公司缠包带缠包、热熔对比试验国产缠包带与美国布朗公司缠包带缠包、热熔对比试验热熔后剥离性能和老化性能测试热熔后

30、剥离性能和老化性能测试 缠包带耐光老化、耐酸碱和耐燃烧性能测试缠包带耐光老化、耐酸碱和耐燃烧性能测试缠包带热熔试验缠包带热熔试验3.2.3 3.2.3 纤维增强纤维增强复合材料缠包带试验研究复合材料缠包带试验研究52缠带机研发缠带机研发加热装置研发加热装置研发3.2.3 3.2.3 纤维增强纤维增强复合材料缠包带试验研究复合材料缠包带试验研究533.2.3 3.2.3 纤维增强复合材料缠包带试验研究纤维增强复合材料缠包带试验研究541 13 34 4模型为模型为长长6 6米，外径米，外径320mm320mm钢管钢管两两端端模拟模拟索夹的环缝形状和尺寸设计环缝索夹的环缝形状和尺寸设计环缝槽槽中间

31、中间部分用冲孔板卷制，整根主缆要求可以承受至少部分用冲孔板卷制，整根主缆要求可以承受至少200kg200kg的缠绕的缠绕力力（枫溪（枫溪大大桥紧缆后桥紧缆后, ,索夹索夹间主间主缆直径缆直径312.5mm312.5mm，缠，缠S S型钢丝后，主缆索夹型钢丝后，主缆索夹间直径间直径321.2mm321.2mm）n 试验模型构造3.2.3 3.2.3 纤维增强复合材料缠包带试验研究纤维增强复合材料缠包带试验研究553 3缠包带表面张力缠包带表面张力测试测试n 试验内容缠包缠包带缠绕搭接示意带缠绕搭接示意缠带机张紧力测试缠带机张紧力测试3.2.3 3.2.3 纤维增强复合材料缠包带试验研究纤维增强复

32、合材料缠包带试验研究563 3索夹环缝处自紧密封装置安装索夹环缝处自紧密封装置安装n 试验内容加压、热熔粘合工艺试验加压、热熔粘合工艺试验3.2.3 3.2.3 纤维增强复合材料缠包带试验研究纤维增强复合材料缠包带试验研究57n 缠包带破损修补缠包带的破坏形式有三种：缠包带的破坏形式有三种： A A型：割伤、型：割伤、 B B型：撕裂和刺穿、型：撕裂和刺穿、C C型：表面型：表面烫伤，其修补方法为：烫伤，其修补方法为：受损受损面积面积较小较小时，时，采用局部修补采用局部修补。切割受损。切割受损面积大小的缠包带，四周面积大小的缠包带，四周修圆角，用二甲苯清洁修补区域，用热风枪和手压轮修圆角，用二甲苯清洁修补区域，用热风枪和手压轮修补修补 受损受损面积较大面积较大的，必须采用新的缠包带绕一圈，并用加热的，必须采用新的缠包带绕一圈，并用加热毯进行毯进行加热加热熔熔接。在接。在缠包新的缠包带前，对修补面采用二甲苯缠包新的缠包带前，对修补面采用二甲苯清洁清洁缠包带烧伤修补试验缠包带烧伤修补试验3.2.4 3.2.4 纤维增强复合材料缠包带现场施工纤维增强复合材料缠包带现场施工58n 主缆防护体系柔性缠包带施工技术指南采用螺旋缠绕方式在索体上按采用螺旋缠绕方式在索体上按52%52%的搭接的搭接，形成两层以上的搭接重叠，然，形成两层以上的搭接重叠，然后对搭接面进行后对