施工升降机防护方案

1、1 .编制依据22 .工程概况22.1. 基本概况2.3 .构造参数及搭设要求4.4 .施工升降机防护的搭设4.5 .施工升降防护搭设、拆除安全措施&.6 .计算书9.6.1. 参数信息9.6.2. 纵向支撑钢管计算1.0.6.3. 横向支撑钢管计算12.6.4. 扣件抗滑移的计算13.6.5. 立杆的稳定性验算14.6.6. 立杆的地基承载力计算.1.6.-可编辑修改-1 .编制依据1 .建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112 .建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913 .施工现场安全管理标准化图册-安全文明施工图集4 .品茗安全计算软件5 .北京用友项目

2、施工组织设计2 .工程概况2.1. 基本概况用友软件园田-22地块用友ERP-NC管理软件开发基地研发楼ABC等8项工程位于用友软件园东南部m-22地块，东临永丰路，南依永丰南环路，西接永盛南路和用友软件园IH21地块相邻，北隔用友路与用友软件园田-16地块相对。场地主要出入口位于用地东侧开向永丰路，北侧向用友路开设次要出入口。工程名称：用友软件园田-22地块用友ERP-NC管理软件开发基地研发楼ABC等8项工程建设地点：北京市海淀区北清路68号“用友软件园”建设单位：用友软件股份有限公司-可编辑修改-设计单位：北京市建筑设计研究院监理单位：北京华城建设监理有限责任公司本工程主要用于获得北京市

3、重大成果称号的用友NC软件系统，的开发、生产、测试、推广和转化以及配套设施。包括研发楼ABC栋、研发楼D栋、研发楼E栋，地下车库及人防出口。总建筑面积86500m2,地上部分建筑面积59000m2,地下部分建筑面积27500褶。地上4层，地下1层，局部夹层1层。土方回填概况施工升降机防护概况本工程施工升降机为四台，分别位于A栋北侧，BC栋西侧，D栋东侧，E栋西侧。本工程的建筑高度为18.9m,施工升降机防护采用落地式脚手架防护，升降机平面布置图如下。4rx皿2苗jnnrri*山虹UjDl.lOD47-in"in硒网茹-*QCkW-可编辑修改-3,构造参数及搭设要求施工升降机防护采用双

4、立杆、单立杆式钢管脚手架分层搭设，施工升降机防护所有杆件均用48x3,0mm,每层卸料平台和主体结构设四个拉接点。平台进入楼体的防护栏杆设为1.2米高防护栏，并涂刷红白相间的油漆标识，满挂密目安全网。平台底面满铺4cm*8cm厚的木方，木方上面铺设模板，模板要与下面的木防进行钢钉钉接。平台作业面四周设25cm高的踢脚板。升降机架上堆积荷载不得超过2.0t。4 .施工升降机防护的搭设1、脚手架第一层扫地杆高度离楼板高度为200mm,依次横杆步距1000mm,1000mm,1900mm,1300mm,1300mm,1900mm,1300mm,1300mm,1900mm,1300mm,1300mm,

5、1900mm,1300mm,1300mm,900mm。2、剪刀撑布置夹层、一层、二层、三层、四层每一层南北两侧均要设置剪刀撑，具体位置如脚手架杆件安装示意图。3、脚手架拉结：架体每层设置四个拉结点。脚手架安装前，按图位置分别植入三级车电0的钢筋，架体拉设的过程中对架体进行及时拉结。底S5-运山-三1二4、脚手架搭接图-可编辑修改-可编辑修改-5、脚手架局部效果图x_x_xlx6、防护门图-可编辑修改-界关括由空更变+1加7f井架平台防护正立面图桁曾与I二打三军t!”卜：flirty1*H-可编辑修改-50三位内部图5 .施工升降防护搭设、拆除安全措施1、施工升降机防护搭设人员必须是经过按现行国

6、家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)等考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。2、搭设施工升降机防护的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、架体的构配件质量与搭设质量，应按规定验收合格后方准使用。-可编辑修改-4、作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土等固定在防护架体上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止架体搭设与拆除作业。6、施工升降机防护使用中，应定期检查杆件的设置的连接，连墙件、等的构造是否符合要求；底座是否有松动，立杆是否悬空；扣件是否松动;卸料平台架体的垂直度偏差；安全防护措

7、施是否符合要求；是否超载。7、施工升降机的使用期间严禁拆除防护的主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙件。8、架子拆除时应划分作业区，周围设围挡并竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。9、拆除的高处作业人员必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。10、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆架、剪刀撑、后拆横杆、立杆等，要按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。11、拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。12、连墙点应按拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。13、拆除

8、时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。14、拆下的材料，应用纯索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，至地面的材料应按指定地点,随拆随运，分类、堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中。15、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6 .计算书6.1. 参数信息-可编辑修改-1 .基本参数立杆横向间距或排距la(m):0.30,立杆步距h(m):1.30;立杆纵向间距lb(m):0.90,平台支架计算高度H(m):20.40;立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10,平台底钢管间距离(mm):300.00;钢管类型

9、:48M.0,扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数1.00;2 .荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300;栏杆自重(kN/m):0.150;材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000;施工均布荷载(kN/m2):4.000;6.2. 纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W=4.49cm3;截面惯性矩I=10.78cm4;纵向钢管计算简图1 .荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m):q11=0.3X0.3=0.09kN/m;(2)堆放材料的自重线荷载kN/m):q12=5X0.3=1.5kN/m;-可编辑修改-(3)施工荷载标准值(kN/m):p

10、i=4X0.3=1.2kN/m2 .强度验算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下M=0.1qil2+0.117q2I2最大支座力计算公式如下：N=1.1q1I+1.2q2l均布恒载：q1=1.2Xq11=1.2X0.09=0.108kN/m;均布活载：q2=1.4X1.2+1.4X1.5=3.78kN/m;最大弯距Mmax=0.1X0.108X0.32+0.117X3.78X0.32=0.041kNm;最大支座力N=1.1X0.108X0.3+

11、1.2X3.78X0.3=1.396kN;最大应力(T=Mmax/W=0.041x106/(4490)=9.081N/mm2;纵向钢管的抗压强度设计值f=205N/mm2;纵向钢管的计算应力9.081N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：v=0.667qI4/100EI均布恒载：qk=qll=0.09kN/m-可编辑修改-V=0.677X0.09X3004/(100X2.06X105X107800)=0mm;纵向钢管的最大挠度为0mm小于纵向钢管的最大容许挠度300/150与10mm,满足要求!

12、6.3. 横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=1.396kN;PPPPPPPPPP支撑钢管计算简图0.064OD94支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)-可编辑修改-1.0241.02413971.3971.7691.769U330.3730.3720.3721.7691.7691.39611.3961.0241.024支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.335kNm;最大变形vmax=0.877mm；最大支座力Qmax=4.562kN;最大应力(T=74.661N/mm2;横向钢管的计算应力74.6

13、61N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要支撑钢管的最大挠度为0.877mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm,满足要求!6.4. 扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。R<Rc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=4.562kN;R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！6.5. 模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下

14、内容-可编辑修改-(1)脚手架的自重(kN):Ngi=0.142X20.4=2.889kN;(2)栏杆的自重(kN):NG2=0.15X0.9=0.135kN;(3)脚手板自重(kN):Ng3=0.3X0.9X0.3=0.081kN;经计算得到，静荷载标准值Ng=NG1+NG2+NG3=3.105kN;2 .活荷载为施工荷载标准值产生的荷载经计算得到，活荷载标准值Nq=4X0.9X0.3+5X0.9X0.3=2.43kN;3 .因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X3.105+1.4X2.43=7.128kN;6.6. 立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算

15、公式：(T=N/(|)AKh<f其中N-立杆的轴心压力设计值(kN):N=7.128kN;小轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59cm;A-立杆净截面面积(cm2):A=4.24cm2;W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.49cm3;(T-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2;Kh-高度调整系数：Kh=1/(1+0.005X(20.4-4)=0.924;L0-计算长度(m);-可编辑修改-o如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001),由

16、公式(1)或(2)计算lo=ki由(1)Io=h+2a(2)k1-计算长度附加系数，取值为1.167;以-计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3;=1.7;a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度L0=k1hh=1.167X1.7X1.3=2.579m;L0/i=2579.07/15.9=162;由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6=0.268;钢管立杆受压应力计算值；(T=7127.568/(0.268乂424尸62.725N/mm2;钢管立杆稳定性验算产62.7

17、25N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值用=205N/mm2,满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i=1500/15.9=94;由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(|)=0.634;钢管立杆受压应力计算值；(T=7127.568/(0.634X424尸26.515N/mm2;钢管立杆稳定性验算(7=26.515N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值用=205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算(3)10=k1k2(h+2a)-可编辑修改-k2-计算长度附加系数，按照表2取值1.067;公式(3)的计算结果:L0/i=1867.783/15.

18、9=117由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(|)=0.47钢管立杆受压应力计算值；(T=7127.568/(0.47X424)=35.767N/mm2钢管立杆稳定性验算(7=35.767N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值用=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患表1模根支架计算长度附加系数ki步距hS)0.9<h<L2115<h2,1kl1.24311351.1671.163表2模极支架计菖长度附加系数同HG)4h+2逮Bm)s10121416IS20253035401.351.010141.0Z51.0391.0421.0541.06110811.092L113L13T11551.1731.44kOL01210221.0311.03910471.0561.0G41.0721.09211111.121.1491.531.01.0071.01510241.0311.0391.04710551.0621.0791.0971.11411321.521.01.0071.01