污水的好氧生物处理活性污泥法ppt课件

1、第四章 污水的好氧生物处置活性污泥法第八节 活性污泥法的开展和演化 传统活性污泥法 渐 减 曝 气分 步 曝 气完全混合法浅 层 曝 气深 层 曝 气高负荷曝气或变形曝气克 劳 斯 法延 时 曝 气接触稳定法氧 化 沟纯 氧 曝 气活性污泥生物滤池ABF工艺吸附生物降解工艺AB法序批式活性污泥法SBR法活性污泥法的多种运转方式有机物去除和氨氮硝化在推流式的传统曝气池中，混合液的需氧量在长度方向是逐渐下降的。实践情况是：前半段氧远远不够，后半段供氧量超越需求。渐减曝气的目的就是合理地布置分散器，使布气沿程变化，而总的空气量不变，这样可以提高处置效率。 渐 减 曝 气 渐 减 曝 气 把入流的一部

2、分从池端引入到池的中部分点进水。 分 步 曝 气 分布曝气表示图 完 全 混 合 法 在分步曝气的根底上，进一步大大添加进水点，同时相应添加回流污泥并使其在曝气池中迅速混合，长条形池子中也能做到完全混合形状。完全混合的概念 1池液中各个部分的微生物种类和数量根本一样，生活环境也根本一样。 2入流出现冲击负荷时，池液的组成变化也较小，由于骤然添加的负荷可为全池混合液所分担，而不是像推流中仅仅由部分回流污泥来承当。完全混合池从某种意义上来讲，是一个大的缓冲器和均和池，在工业污水的处置中有一定优点。3池液里各个部分的需氧量比较均匀。 完全混合法的特征 完 全 混 合 法 浅 层 曝 气 特点：气泡构

3、成和破裂瞬间的氧传送速率是最大的。在水的浅层处用大量空气进展曝气，就可以获得较高的氧传送速率。 1953年派斯维尔Pasveer的研讨：氧在10静止水中的传送特征，如以下图所示。 浅 层 曝 气 分散器的深度以在水面以下0.60.8m范围为宜，可以节省动力费用，动力效率可达1.82.6kgO2 / kWh。可以用普通的离心鼓风机。浅层曝气与普通曝气相比，空气量增大，但风压仅为普通曝气的1/41/6左右，约10kPa，故电耗略有下降。曝气池水深普通34m，深宽比1.01.3，气量比3040m3/m3 H2O.h。浅层池适用于中小型规模的污水厂。由于布气系统进展维修上的困难，没有得到推行利用。 深

4、 层 曝 气 深井曝气法处置流程深井曝气池简图普通曝气池直径约16m，水深约1020m。深井曝气法深度为50150m，节省了用地面积。在深井中可利用空气作为动力，促使液流循环。深井曝气法中，活性污泥经受压力变化较大，实际阐明这时微生物的活性和代谢才干并无异常变化，但合成和能量分配有一定的变化。深井曝气池内，气液紊流大，液膜更新快，促使KLa值增大，同时气液接触时间延伸，溶解氧的饱和度也由深度的添加而添加。当井壁腐蚀或受损时，污水能够会经过井壁浸透，污染地下水。 深 层 曝 气 部分污水厂只需求部分处置，因此产生了高负荷曝气法。 曝气池中的MLSS约为300500mg/L，曝气时间比较短，约为2

5、3h，处置效率仅约65左右，有别于传统的活性污泥法，故常称变形曝气。 高负荷曝气或变形曝气 克劳斯工程师把厌氧消化的上清液加到回流污泥中一同曝气，然后再进入曝气池，抑制了高碳水化合物的污泥膨胀问题，这个方法称为克劳斯法。 消化池上清液中富有氨氮，可以供应大量碳水化合物代谢所需的氮。 消化池上清液夹带的消化污泥相对密度较大，有改善混合液沉淀性能的效果。 克 劳 斯 法 延时曝气的特点：曝气时间很长，达24h甚至更长，MLSS较高，到达30006000mg/L；活性污泥在时间和空间上部分处于内源呼吸形状，剩余污泥少而稳定，无需消化，可直接排放；适用于污水量很小的场所，近年来，国内小型污水处置系统多

6、有运用。 延 时 曝 气 接 触 稳 定 法 混合液曝气过程中第一阶段BOD5的下降是由于吸附作用呵斥的，对于溶解的有机物，吸附作用不大或没有，因此，把这种方法称为接触稳定法，也叫吸附再生法。混合液的曝气完成了吸附作用，回流污泥的曝气完成稳定作用。直接用于原污水的处置比用于初沉池的出流处置效果好；可省去初沉池；此方法剩余污泥量添加。 接 触 稳 定 法 氧化沟是延时曝气法的一种特殊方式，它的池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有外表曝气安装。曝气安装的转动，推进沟内液体迅速流动，具有曝气和搅拌两个作用，沟中混合液流速约为0.30.6m/s，使活性污泥呈悬浮形状。 氧 化 沟 纯氧替代空气，可以提高生

7、物处置的速度。纯氧曝气池的构造见右图。 纯 氧 曝 气 纯氧曝气的缺陷是纯氧发生器容易出现缺点，安装复杂，运转管理较费事。 在密闭的容器中，溶解氧的饱和度可提高，氧溶解的推进力也随着提高，氧传送速率添加了，因此处置效果好，污泥的沉淀性也好。纯氧曝气并没有改动活性污泥或微生物的性质，但使微生物充分发扬了作用。活性污泥生物滤池ABF工艺 上图为ABF的流程，在通常的活性污泥过程之前设置一个塔式滤池，它同曝气池可以是串联或并联的。塔式滤池滤料外表附着很多的活性污泥，因此滤料的材质和构造不同于普通生物滤池。滤池也可以看作采用外表曝气特殊方式的曝气池，塔是一外置的剧烈充氧器。因此ABF可以以为是一种复合

8、式活性污泥法。活性污泥生物滤池ABF工艺吸附生物降解工艺AB法A级以高负荷或超高负荷运转，B级以低负荷运转，A级曝气池停留时间短，3060min，B级停留时间24h。该系统不设初沉池，A级曝气池是一个开放性的生物系统。A、B两级各自有独立的污泥回流系统，两级的污泥互不相混。处置效果稳定，具有抗冲击负荷和pH变化的才干。该工艺还可以根据经济实力进展分期建立。吸附生物降解工艺AB法序批式活性污泥法SBR法 SBR工艺的根本运转方式由进水、反响、沉淀、出水和闲置五个根本过程组成，从污水流入到闲置终了构成一个周期，在每个周期里上述过程都是在一个设有曝气或搅拌安装的反响器内依次进展的。 (1)工艺系统组

9、成简单，不设二沉池，曝气池兼具二沉池的功能，无污泥回流设备； (2)耐冲击负荷，在普通情况下包括工业污水处置无需设置调理池； (3)反响推进力大,易于得到优于延续流系统的出水水质; (4)运转操作灵敏，经过适当调理各单元操作的形状可到达脱氮除磷的效果； (5)污泥沉淀性能好,SVI值较低,能有效地防止丝状菌膨胀; (6)该工艺的各操作阶段及各项运转目的可经过计算机加以控制，便于自控运转，易于维护管理。 序批式活性污泥法SBR法SBR工艺与延续流活性污泥工艺相比的优点 (1)容积利用率低； (2)水头损失大； (3)出水不延续； (4)峰值需氧量高； (5)设备利用率低； (6)运转控制复杂；

10、(7)不适用于大水量。 序批式活性污泥法SBR法SBR工艺的缺陷第九节 活性污泥法的设计计算 活性污泥系统工艺设计 应把整个系统作为整体来思索，包括曝气池、二沉池、曝气设备、回流设备等，甚至包括剩余污泥的处置处置。 主要设计内容： 1 工艺流程选择； 2 曝气池容积和构筑物尺寸确实定； 3二沉池廓清区、污泥区的工艺设计； 4 供氧系统设计； 5污泥回流设备设计。 主要根据：水质水量资料 生活污水或生活污水为主的城市污水：成熟设计阅历 工业废水：实验研讨设计参数工艺流程的选择 需求调查研讨和搜集的根底资料： 1. 污水的水量水质资料 水量关系四处置规模，多种方法分析计算，留意搜集率和地下水渗入量

11、； 水质决议选用的处置流程和处置程度。 2. 接纳污水的对象资料 3. 气候水文资料 4. 污水处置厂厂址资料 厂址地形资料；厂址地质资料。 5. 剩余污泥的出路调研 流程选择是活性污泥设计中的首要问题，关系到日后运转的稳定可靠以及经济和环境效益，必需在详尽调查的根底上进展技术、经济比较，以得到先进合理的流程。曝气池的计算：纯阅历方法劳伦斯Lawronce和麦卡蒂(McCarty)法有机物负荷率法麦金尼(McKinney)法有机物负荷率的两种表示方法活性污泥负荷率NS简称污泥负荷曝气区容积负荷率NV简称容积负荷 根据某种工艺的阅历停留时间和阅历去除率，确定曝气池的水力停留时间。 例如：流量20

12、0m3/h，曝气池进水BOD浓150mg/L, 出水要求为15mg/L，采用多点进水，求曝气池容积。 多点进水阅历去除率：85%90 阅历停留时间：35h 取停留时间为4.5h，那么曝气池容积： V2004.5m3=900m3阅历水力停留时间：t 污泥负荷率是指单位质量活性污泥在单位时间内所能接受的BOD5量，即:式中：Ns污泥负荷率,kg BOD5/kgMLVSSd; qv与曝气时间相当的平均进水流量，m3/d； s0曝气池进水的平均BOD5值，mg/L； s曝气池中的污泥浓度，mg/L。 污泥负荷率VqNXS0vS 容积负荷是指单位容积曝气区在单位时间内所能接受的BOD5量，即：式中：Nv

13、容积负荷率，kg (BOD5)/(m3d)。容积负荷率XSS0vVNVqN根据上面任何一式可计算曝气池的体积，即: s0和qv是知的，x和N可参考教材中表145选择。对于某些工业污水，要经过实验来确定x和N值。污泥负荷率法运用方便，但需求一定的阅历。 VqNXS0vSXSS0vVNVqNVS0vXSS0vNqNqV劳伦斯和麦卡蒂法 1.曝气池中基质去除速率和微生物浓度的关系方程式中：ds/dt基质去除率，即单位时间内单位体积去除的基质量，mg(BOD5)/(Lh)；K最大的单位微生物基质去除速率，即在单位时间内，单位微生物量去除的基质，mg(BOD5)/(mgVSSh)；s微生物周围的基质浓度

14、，mg(BOD5)/L；Ks饱和常数，其值等于基质去除速率的1/2K时的基质浓度，mg/L；x微生物的浓度，mg/L。 SSXSSddKKt当Ks时，该方程可简化为当Ks时，该方程可简化为当曝气池出水要求高时，常处于Ks形状 SSXSSddKKtXSddKtSXSSddKKt劳伦斯和麦卡蒂法 2.微生物的增长和基质的去除关系式 式中：y合成系数，mg(VSS)/mg(BOD5)； Kd内源代谢系数，h-1 。XdSXddddKtyt 上式阐明曝气池中的微生物的变化是由合成和内源代谢两方面综合构成的。不同的运转方式和不同的水质，y和Kd值是不同的。活性污泥法典型的系数值可参见下表： XdSXdd

15、ddKtyt 这里的yobs本质是扣除了内源代谢后的净合成系数，称为表观合成系数。y为实际合成系数。 也可以表达为XdSXddddKtyt)dd(ddSobsXtyt劳伦斯和麦卡蒂法 3.完全混合曝气池的计算方式 (1)曝气池体积的计算qv进水流量；Qvw排除的剩余活性污泥流量；qvr污泥回流量；x 曝气池中的微生物浓度；xe出流水中带走的微生物浓度；xr回流污泥中的微生物浓度；s0进水基质浓缩；s出流基质浓度；V曝气池体积。 微生物平均停留时间，又称污泥龄，是指反响系统内的微生物全部更新一次所用的时间，在工程上，就是指反响系统内微生物总量与每日排出的剩余微生物量的比值。以C表示，单位为d。X

16、evvXvXC)(wwqqqV 对上图所示系统进展微生物量的物料平衡计算：XdSXevvXvX0vXdd)(ddwwKtyVqqqqVt整理后即得XdSXevvXvX0vXdd)(ddwwKtyVqqqqVt 污水中的x0很小,可以忽略不计,因此x0=0,在稳定形状下dx/dt=0且ttSS0Sdd)1 ()(CdXSS0vCKyqV劳伦斯和麦卡蒂法 3.完全混合曝气池的计算方式 (2)排出的剩余活性污泥量计算 根据yobs以及上面的物料平衡式可推得： 那么剩余活性污泥量Px以挥发性悬浮固体表示的剩余活性污泥量为：Cdobs1Kyy)(SS0vobsXqyP劳伦斯和麦卡蒂法 3.完全混合曝气池

17、的计算方式 (3)确定所需的空气量 有机物在生化反响中有部分被氧化，有部分合成微生物，构成剩余活性污泥量。因此所需氧量为： 空气中氧的含量为23.2,氧的密度为1.201kg/ m3 。将上面求得的氧量除以氧的密度和空气中氧的含量，即为所需的空气量。XSS0v42. 168. 0)(Pq所需的氧量劳伦斯和麦卡蒂法 4.推流式曝气池的计算方式 由于当前两种方式的曝气池实践效果差不多，因此完全混合的计算方式也可用于推流式曝气池的计算。 处置污水量为21600m3/d，经沉淀后的BOD5为250mg/L,希望处置后的出水BOD5为20mg/L。要求确定曝气池的体积、排泥量和空气量。经研讨，还确立以下

18、条件： 1污水温度为20； 2曝气池中混合液挥发性悬浮固体MLVSS同混合液悬浮固体MLSS之比为0.8； 3回流污泥SS浓度为10000mg/L； 4曝气池中MLSS为3500 mg/L； 5设计的c为10d； 6出水中含有22mg/L生物固体，其中65是可生化的； 7污水中含有足够的生化反响所需的氧、磷和其他微量元素； 8污水流量的总变化系数为2.5。 例解 确定出水中悬浮固体的BOD5 ： (a)悬浮固体中可生化的部分为0.6522 mg/L =14.2mg/L (b)可生化悬浮固体的最终BODL 0.65221.4 mg/L 20.3mg/L (c)可生化悬浮固体的BODL为BOD50

19、.6820.3 mg/L13.8mg/L (d)确定经曝气池处置后的出水溶解性BOD5 ，即s 20 mg/Ls13.8 mg/L s6.2 mg/L 计算处置效率E ： 假设沉淀池能去除全部悬浮固体，那么处置效率可达2502092%250E2506.297.5%250E1.估计出水中溶解性BOD5的浓度出水中总的BOD5出水中溶解性的BOD5出水中悬浮固体的BOD5知那么：解2.计算曝气池的体积)(06d. 03500mg/L2mg/L. 6)(mg/mg5 . 0/dm21600d101dXSe3vC查表选定查表选定Kyq33CdXSS0vCm4702m)1006.0135002 .625

20、05 .02160010)1 ()(KyqV解3.计算每天排除的剩余活性污泥量 计算yobs计算排除的以挥发性悬浮固体计的污泥量计算排除的以SS计的污泥量3125. 01006. 015 . 01CdobsKyykg/d7 .1645kg/d10)2 . 6250(216003125. 0)(3SS0vobsXqyPkg/d1 .2057kg/d457 .1645X(SS)P解4.计算回流污泥比r 曝气池中VSS浓度3500mg/L回流污泥VSS浓度8000mg/L78. 08000)(3500vvvvvrrrqqrqqq解5.计算曝气池的水力停留时间 h2 . 5d217. 0d216004

21、702vqVth2 .5d217.0d216004702vqVt解6.计算曝气池所需的空气量 (1)生化反响中含碳有机物全部生化所需的氧量:所需氧量(7744-1.421645.7) kg/d 5407.1 kg/d 首先计算曝气池所需的氧量 (2)生化反响所需氧量:kg/d7744kg/d68. 010)2 . 6250(216000.68)(BOD3S0SvLq解6.计算曝气池所需的空气量 (1)假设空气密度为1.201kg/m3,空气中含有的氧量为23.2，那么所需的实际空气量为： (2)实践所需的空气量为: 其次根据所需的氧量计算相应的空气量 (3)设计所需的空气量为: /dm1940

22、6/dm0.2321.201540733/minm168/dm575.242/dm0.0819406333/minm218/minm1683 .133麦金尼(McKinney)法1.麦氏以为污水中污染物的形状和组成可图示如下 污染物悬浮固体污染物包括胶体溶解性污染物 无机悬浮固体污染物有机悬浮固体污染物 无机溶解性污染物 有机溶解性污染物 不可生物降解有机悬浮固体污染物 可生物降解的有机悬浮固体污染物 可生物降解的有机物 不可生物降解有机物 污染物的吸附转化情况废水中的污染物无机悬浮固体污染物 不可生物降解有机悬浮固体污染物 可生物降解有机悬浮固体污染物 可生物降解的有机溶解性污染物 无机溶解

23、性污染物 不可生物降解有机溶解性污染物 根本吸附于微生物外表混入污泥 转化为新的微生物机体和CO2、H2O部分转移到新的生物机体中 部分留于废水中根本留于废水中活性污泥法过程中污染物吸附转化定量关系的要点 (1)在良好的形状下，无机和不可降解的悬浮固体经活性污泥法处置，根本上被微生物吸附，其量不变。 (2)对于城市生活污水，其中可生物降解的有机物量约为2/3转化为微生物细胞，1/3氧化为CO2和水。氧化过程释放的能量供微生物繁衍和活动之需。 (3)活性污泥法统中，既存在着有机物质的代谢和微生物的增长繁衍，也存在着细胞物质的本身代谢和微生物之间经过食物链进展的代谢过程。 (4)由于内源代谢产物的

24、不可生物降解性，使可生物降解有机物的化学需氧量CODB不等于完全生化需氧量BODL 。 (5)各种形状的活性污泥的细胞组成根本一样。根据分析，其组成可用C5H9O2.5N或C5H7NO2表示。 麦金尼(McKinney)法2.完全混合曝气池中的基质去除率方程 基质去除率方程: (1)当有机物完全处置时，出流中的BOD5很低，Ks s, 那么上式变为： SSSXSddKKtSSXSddKKt (2)在完全混合曝气池中的混合液是均匀的，因此有机物在曝气池中的代谢速率是均匀的，那么： ttSS0Sdd式中：Km代谢速率系数， Km随水温变化。当水温为20时，城市污水的Km15/h；当水温为10时，K

25、m7.5/h；当水温为30时，Km=30/h。上述规律适用于535的温度范围。 ttSS0SddSSSXSddKKttKmS0S1SmSS0Kt麦金尼(McKinney)法3.混合液悬浮固体浓度的计算混合液的悬浮固体,即活性污泥的组成部分活性细胞Ma内源代谢残留的微生物有机体Me未代谢的不可生化的有机悬浮固体Mi无机悬浮固体Mii 混合液挥发性悬浮固体MLVSS混合液悬浮固体MLSSCaCSS0CaCSS0ma1/)(84.01t/)(KtKyMaCSS0me)(2 .0MtyMtMMCiOi)( 1 . 0infeaiiiiMMMM活性污泥各组成部分的计算对完全混合曝气池进展物料平衡，得：M

26、i在处置过程中不发生反响，而随C累积：式中：MiOt 小时内污水流入曝气池中的不可生化的有机悬浮固体量。麦金尼(McKinney)法4.出流污水的BOD5计算 式中：Eff表示出流，M表示MLSS。 出流污水中的可降解有机物包括两部分出流污水BOD5：溶解于水中的随水从二沉池漂出的污泥即Ma中的)SS(8 . 0)BOD(ffaS5ffEMME麦金尼(McKinney)法5.需氧速率 曝气池中氧的用途代谢基质内源代谢需氧速率为二部分之和 aaSS01 . 1)(57. 0ddMKttO麦金尼(McKinney)法 麦氏以为上面完全混合曝气池体积的计算式同样可以用于推流的计算，但活性污泥中各组分

27、的计算那么要根据供氧的情况来确定。 设城市污水厂的BOD5为200mg/L，SS为200mg/L,其中80为VSS，VSS中40为不可降解的惰性物质。污水经过初次沉淀后，BOD5的去除率为30，SS的去除率为60，污水最大流量为420m3/h，要求处置后出流的SS为20mg/L左右，BOD5小于10mg/L。计算曝气池的体积和需氧量。 例解 假设出水BOD5为7 mg/L，普通曝气池的MLSS为2000 mg/L，其中Ma35左右，那么可以计算出流中溶解性BOD5为：曝气池体积为：1.计算曝气池的体积h6h5 .225 .138h11.51.5-140mg/L140mg/L)3 . 01 (2

28、00mg/L5 . 120)10035(8 . 07)SS(8 . 0)BOD(S0SSffaS5fftEMME332520mm6420解2.计算MLSS 泥龄c普通为t的20倍，故采用5d，即120h，所以:(1) Ma的计算mg/L685mg/L12002. 016120)5 . 1140(84. 01)(84. 0CaCSS0aKtM解2.计算MLSS (2)Me的计算mg/L328mg/L6856120)5 . 1140(84. 02 . 0)(84. 02 . 0aCSS0eMtM解2.计算MLSS (3)Mi的计算mg/L520mg/L612026)(ln)(mg/L264 . 0

29、8 . 080lnCiiitfMMfM解2.计算MLSS (4)Mii的计算mg/L421mg/L)328685(1 . 0mg/L612016)( 1 . 0)(ln(mg/L)16)8 . 01 (80lneaCiiiiiiMMtfMMfM解2.计算MLSS (5)MLSS的计算mg/L1954mg/L)421520328685(MLSSiiieaMMMM解3.计算实际需氧速率 每天的实际需氧量为：)/dkg(O1707)/dkg(O24252023.2824dd22VtO)hmg/(L23.28)hmg/(L68502. 01 . 1)hmg/(L6)5 . 1140(57. 01 .

30、16)(57. 0ddaass0MKtO第十节 二次沉淀池 二次沉淀池的功能要求1.廓清固液分别2.污泥浓缩使回流污泥的含水率降低，回流污泥的体积减少二沉池的实践任务情况 1二沉池中普遍存在着四个区：清水区、絮凝区、成层沉降区、紧缩区。两个界面：泥水界面和紧缩界面。 2混合液进入二沉池以后，立刻被稀释，固体浓度大大降低，构成一个絮凝区。絮凝区上部是清水区，两者之间有一泥水界面。 3絮凝区后是一个成层沉降区，在此区内，固体浓度根本不变，沉速也根本不变。絮凝区中絮凝情况的优劣，直接影响成层沉降区中泥花的形状、大小和沉速。 4接近池底处构成污泥紧缩区。二沉池的实践任务情况 二沉池的廓清才干与混合液进

31、入池后的絮凝情况亲密相关，也与二沉池的外表面积有关。 二沉池的浓缩才干主要与污泥性质及泥斗的容积有关。 对于沉降性能良好的活性污泥，二沉池的泥斗容积可以较小。根本原理二次沉淀池的构造和计算二次沉淀池在构造上要留意以下特点： 1二次沉淀池的进水部分，应使布水均匀并呵斥有利于絮凝的条件，使泥花结大。 2二沉池中污泥絮体较轻,容易被出流水挟走,要限制出流堰处的流速,使单位堰长的出水量不超越10m3/m h。 3污泥斗的容积，要思索污泥浓缩的要求。在二沉池内，活性污泥中的溶解氧只需耗费，没有补充，容易耗尽。缺氧时间过长能够影响活性污泥中微生物的活力，并能够因反硝化而使污泥上浮，故浓缩时间普通不超越2h

32、。二次沉淀池的容积计算方法可用以下两个公式反映：式中：A廓清区外表积，m2；qv废水设计流量，用最大时流量，m3/h；u沉淀效率参数，m3/m2h或m/h；V污泥区容积，m3；r最大污泥回流比；t污泥在二次沉淀池中的浓缩时间，h。 二次沉淀池的构造和计算trqVuqAvvtrqVuqAvv第十一节 活性污泥法系统设计和运转中的一些重要问题水力负荷有机负荷微生物浓度曝气时间微生物平均停留时间MCRT氧传送速率回流污泥浓度回流污泥率曝气池的构造十、pH和碱度十一、溶解氧浓度十二、污泥膨胀及其控制流向污水厂的流量变化 一、水 力 负 荷 一天内的流量变化随季节的流量变化雨水呵斥的流量变化泵的选择不当

33、呵斥的流量变化水力负荷的变化影响活性污泥法系统的曝气池和二次沉淀池。当流量增大时，污水在曝气池内的停留时间缩短，影响出水质量，同时影响曝气池的水位。假设为机械外表曝气机，由于水面的变化，它的运转就变得不稳定。对二次沉淀池为水力影响。 一、水 力 负 荷 二、有机负荷率N 污泥负荷率N和MLSS的设计值采用得大一些，曝气池所需的体积可以小一些。但出水水质要降低，而且使剩余污泥量增多，添加了污泥处置的费用和困难，同时，整个处置系统较不耐冲击，呵斥运转中的困难。为防止剩余污泥处置上的困难和坚持污水处置系统的稳定可靠，可以采用低的污泥负荷率0.1，把曝气池建得很大，这就是延时曝气法。 曝气区容积的计算

34、，设计中要思索的主要问题是如何确定污泥负荷率N和MLSS的设计值。 三、微生物浓度 在设计中采用高的MLSS并不能提高效益，缘由如下： 其一，污泥量并不就是微生物的活细胞量。曝气池污泥量的添加意味着泥龄的添加，泥龄的添加就使污泥中活细胞的比例减小。 其二，过高的微生物浓度使污泥在后续的沉淀池中难以沉淀，影响出水水质。 其三，曝气池污泥的添加，就要求曝气池中有更高的氧传送速率，否那么，微生物就遭到抑制，处置效率降低。采用一定的曝气设备系统，实践上只可以采用相应的污泥浓度，MLSS的提高是有限制的。 四、曝 气 时 间 在通常情况下，城市污水的最短曝气时间为3h或更长些，这和满足曝气池需氧速率有关

35、。 当曝气池做得较小时，曝气设备是按系统的负荷峰值控制设计的。这样，在非顶峰时间，供氧量过大，呵斥浪费，设备的才干不能得到充分利用。 假设曝气池做得大些，可降低需氧速率，同时由于负荷率的降低，曝气设备可以减小，曝气设备的利用率得到提高。 五、微生物平均停留时间(MCRT)(又称泥龄) 每日排放的剩余污泥量工作着的活性污泥总量微生物平均停留时间 微生物平均停留时间至少等于水力停留时间，此时，曝气池内的微生物浓度很低，大部分微生物是充分分散的。 微生物的停留时间应足够长，促使微生物能很好地絮凝，以便重力分别，但不能过长，过长反而会使絮凝条件变差。 微生物平均停留时间还有助于阐明活性污泥中微生物的组

36、成。世代时间长于微生物平均停留时间的那些微生物几乎不能够在该活性污泥中繁衍。 六、氧 传 递 速 率 氧传送速率要思索二个过程要提高氧的传送速率氧传送到水中氧真正传送到微生物的膜外表必需有充足的氧量必需使混合液中的悬浮固体坚持悬浮形状和紊动条件七、回流污泥浓度 回流污泥浓度是活性污泥沉降特性和回流污泥回流速率的函数。 按右图进展物料衡算，可推得以下关系式：式中：sa曝气池中的MLSS,mg/L;sr回流污泥的悬浮固体浓度,mg/L;r 污泥回流比。 根据上式可知，曝气池中的MLSS不能够高于回流污泥浓度，两者愈接近，回流比愈大。限制MLSS值的主要要素是回流污泥的浓度。 SrSaSavvSrv

37、1)(rrrqqrq 衡量活性污泥的沉降浓缩特性的目的，它是指曝气池混合液沉淀30min后，每单位质量干泥构成的湿泥的体积，常用单位是mL/g。 1在曝气池出口处取混合液试样； 2测定MLSSg/L； 3把试样放在一个1000mL的量筒中沉淀30min，读出活性污泥的体积mL； 4按下式计算：活性污泥体积指数SVI)g/L(MLSS)mL/L(SVI活性污泥体积SVI的测定七、回流污泥浓度 八、污泥回流率 高的污泥回流率增大了进入沉淀池的污泥流量，添加了二沉池的负荷，缩短了沉淀池的沉淀时间，降低了沉淀效率，使未被沉淀的固体随出流带走。 活性污泥回流率的设计应有弹性，并应操作在能够的最低流量。这

38、为沉淀池提供了最大稳定性。九、曝气池的构造 推流式曝气池完全混合式曝气池示踪剂的研讨阐明：推流式曝气池的纵向混合很严重氧耗费率的数听阐明：氧的传送遭到限制处置量小时，只配有一个机械曝气机，很容易围绕曝气机构成混合区处置量大时，曝气池也相应增大，曝气池不是充分完全混合的十、pH和碱度 活性污泥pH通常为6.58.5。 pH之所以能坚持在这个范围，是由于污水中的蛋白质代谢后产生碳酸铵碱度和从天然水中带来的碱度所致。 工业污水中经常短少蛋白质，因此产生pH过低的问题。工业废水中的有机酸通常在进入曝气池前进展中和。 生活污水中有足够的碱度使pH坚持在较好的程度。 十一、溶解氧浓度 通常溶解氧浓度不是一个关键要素，除非溶解氧浓度跌落到接近于零。只需细菌能获得所需求的溶解氧来进展代谢，其代谢速率就不受溶解氧的影响。 普通以为混合液中溶解氧浓度应坚持在0.52mg/L，以