冷冻水制冷系统设计-课程设计

1、冷冻水制冷系统设计摘要：为了理论与实际相结合，更好的掌握制冷技术这门课程的知识，现对其进行冷冻水制冷系统的课程设计。设计内容包括以下几点：1、根据设计要求和任务，合理拟定制冷系统总体方案。2、根据制冷系统设计方案要求，选择制冷剂、制冷压缩机、节流阀及制冷辅助设备等部件。3、依据热力学、传热学及流体力学原理，设计计算制冷换热器(主要是冷凝器和蒸发器)。4、制冷管道计算及保温层结构、厚度等设计。5、绘制制冷系统流程图和机器设备布置图，并注明有关尺寸和技术要求。设计资料：冷冻水工艺需冷量Q0=(150+5OXN)KWN=34,Q0=150+5034=1850KW载冷剂为冷媒水：供水温度t1=+5C；

2、回水温度t2=+10C,冷媒水采用闭式系统。冷凝器采用水冷却式，冷却水进水温度tw=32C0关键字：蒸发器；压缩机；保温层；冷负荷目录第一章设计说明21.1 确定制冷剂种类和系统型式21.2 制冷系统的设计工况确定21.3 制冷系统热力计算21.4 选配制冷压缩机3第二章蒸发器与冷凝器的设计选型52.1 卧式壳管式蒸发器的计算52.2 冷凝器设计7第三章制冷辅助设备选型113.1 油分离器的选择113.2 贮液器的选择123.3 空气分离器的选择123.4 紧急泄氨器的选择133.5 氨液分离器的选择133.6 集油器的选择14第四章冷冻站制冷设备布置154.1 冷冻站位置选择154.2 制冷

3、设备的布置15第五章制冷系统的管路设计175.1 管路布置要点175.2 管路管径的选择185.3 设备及管道的保温21设计体会23参考文献24第一章设计说明1.1 确定制冷剂种类和系统型式制冷剂为氨；单级蒸汽压缩式制冷；供冷方式为直接供液；冷凝器的冷却方式为水冷却。1.2 制冷系统的设计工况确定1 .蒸发温度to：一般比冷冻水供水温度低35C,由所给条件知冷冻水供水温度为t1=5C,所以to=5-5=0C。2.冷凝温度tk：由冷却水进出口温差为410C,取At=6C,而冷却水进水温度为tw=32C,可得冷却水出水温度为tn=32+6=38C；则tk=Jk540c23.吸气温度tx：氨制冷压缩

4、机吸气的过热度一般为58C,取5C,故tx=0+5=5C4.过冷温度tg：再冷度一般为35C,取5C,故tg=40-5=35C蒸汽温度to冷凝温度tk吸气温度tx过冷温度tg0c40c5c35c5.绘制制冷LgP-h图并查出各点参数:图1.2LgP-h图查始湿图可得：h1=1761kJ/kg,h2=1950kJ/kg"=h4=523kJ/kg,v1=0.29m3/kg,Pk=1.5MPa,Po=0.41MPa1.3 制冷系统热力计算1、单位质量制冷能力：qo=hi-h4=1761-523=1238kJ/kg2、单位容积制冷能力：qv=q0/v1=1238/0.29=4269kJ/m3

5、3、制冷剂的质量流量：MR=QO/qo=1850/1238=1.494kg/s4、制冷剂的体积流量：VR=MRvi=1.494X0.29=0.433m3/s5、冷凝器的热负荷：Q=MR(h2-h3)=1.494X(1950-523)=2132KW6、压缩机的理论耗功率：Pth=MR(h2-h1)=1.494X(1950-1761)=282.366KW7、理论制冷系数：£th=QO/Pth=1850/282.366=6.551.4 选配制冷压缩机设计工况下的输气系数：(D余隙系数v=1-CPc/P01/m-1其中相对余隙容积C取0.035,膨胀系数m取1。p0=0.27Mpa,pc=1

6、.735Mpav=1-0.035(1.735/0.27-1)=0.81(2)节流系数pv=1-(1+C)Ap1/(vp1)；一般氨制冷压缩机Ap1/p1=0.03到0.05取0.04。其中，p=0.81,C=0.035.所以p=1-(1+0.035)0.04/0.81=0.948(3)预热系数t五TkT0=273-12=261K;to=-12C；Tk=273+40=313K;所以：tT0=261/313=0.834Tk(4)气密系数m一般取为0.950.98,取m=0.96o输气系数：1Plm0.810.9480.8340.960.66理论排气量：qVth=0671.016m3/s=3658n

7、m/h0.66压缩机功率计算：制冷压缩机的轴功率：Pe且一一；实际的制冷量o18501.152127.5kW,mimd现选用两台大连冷冻机场生产JZLG25开启螺杆压缩机而JZLG25压缩机的技术规格为：表1-4JZLG25压缩机的技术规格机组型号项目单位JZLG25R717制冷量空调工况标准工况kW8730.91300.7低温工况低温工况带经济器451.5548.9外形尺寸长mm4775宽高19753070压缩机压缩机型式开启式喷油螺杆制冷压缩机转子名义直径mm250能量调节方式无级调节能量调节范围%10100油冷却器水冷式进水温度C<32最大循环水量m3h51液氨冷却最大循环氨量96

8、0油泵型式排量l/min齿轮泵330功率kW5.5电动机功率空调工况kW560标准工况450低温工况电源3P、6kV、50Hz4、验证压缩机：所以选用两台JZLG25压缩机贝UQ=1300.7X2=2601.4>2127.5KW第二章蒸发器与冷凝器的设计选型2.1 卧式壳管式蒸发器的计算采用满液式卧式壳管蒸发器，传热管采用323.0mm的无缝钢管，排列采用正三角形错排，冷冻水流速为1.5m/so2.1.1 冷冻水侧放热系数的计算冷冻水的平均温度为工A5J£7.5C;以此为定性温度，从附录查得22一6.f0.515W/(m.K),vf1.78910kg/(m.s),Prf1.6得

9、，wNuf0.023Ref°.8Prf0.3dd建0.023("OS1.60.30.0261.789101551W/m2?K2.1.2制冷剂侧的放热系数的计算因为tk=40C,查物性表可得：6.f0.455W/(m.K),Vf1.301810kg/(m.s),Prf1.356得，c1681w/m2k2.1.3 传热系数计算根据制冷空调原理与设备1,取污垢系数R=0.00035,制冷剂为氨，偏于安全，考虑取Ril0.351030.6103m2k/w,取油垢热阻R.=0.0006则，K=工ARf-A1wm2kcpwir10.0030.03210.0321=0.0006-(0.0

10、0035)1324.1w2,168146.20.02915510.026mk2.1.4 蒸发器的传热面积的计算F_Qo_K-tm式中：Q蒸发器的热负荷(kW);K蒸发器的传热系数W/(m2.K)Atm制冷剂与载冷剂的对数平均温差(oC)0其中传热温差：在蒸发器中制冷剂和载冷剂之间的温差按对数平均温差计算t-tl27.20m.tl1tolntl2to式中：tu-载冷剂进蒸发器的温度(oC)Ti2-载冷剂出蒸发器的温度(oC)to-蒸发温度(oC)F-Q-Kt608.827.22.1.5 载冷剂循环量的计算Qoqmjrrc(tl1tl2)式中：c载冷剂的比热容,kJ/(k

11、g.k)；tl1,tl2载冷剂在蒸发器进出口处的温度，(°C)；qm,lA。c(tl1tl2=1850)53.6678100.9kg/s；载冷剂的循环流量按容积来计算qV,l；查水的密度密度为P=1000kg/m3qV,l=Q/cp(tl1-tl2)=185053.667810000.1009m3/s2.1.6 蒸发管的计算冷冻水流速对氨蒸发器一般取1.0到1.5m/s,所以取管内水流速V=1.5m/s,则每一流程的管子根数m为2_0.02610001.5/4)=1271.1.1 _m=qm,l/(dipv/4)=100.9/(3.144qm,l4100.91.5m/sv=-=zmd

12、i23.14126.760.02621000取m=124则管内流速v=1.5m/s.管子流程数n与管子有效长度了l之间的关系nl=33.1A:422Aoim3.140.032127经布置v=1.5m/s,z=8,n=9,则l曳至！3.68；而管子的总根数n9N=mn=1279=1143根。通常工程上为了检修方便，冷冻水管接口希望设置在同一侧，因此行程数n取偶数为宜。采用大连冷冻机厂的卧式蒸发器，型号如下：表2-1卧式蒸发器型号型号烝发回积m2容器类别重量KG卧式DWZ-120420EM-1159852.2冷凝器设计1.1.2 冷凝器的型式选择冷凝器的型式很多，目前最常用的是立式壳管式冷凝器，卧

13、式壳管式冷凝器。蒸发式冷凝器由于耗水量少，故被人们所重视。冷凝器的选择取决于水质，水温，水源，气候条件以及布置个的要求等。一般应根据下列原则选择：(1)在水质较差，水温较高，水源充足时，宜采用立式壳管式冷凝器。(2)在水质较好，水温较低，宜采用卧式壳管式冷凝器。(3)缺乏水源或夏季室外空气含湿量较低时，宜采用蒸发式冷凝器；冷却水质较差时，宜进行处理。1.1.3 冷凝器的选择计算冷凝器的选择计算主要是确定冷凝器的传热面积，选定适用型号的冷凝器因为采用的是卧式壳管式冷凝器。冷凝器的传热计算式为：c=KAtm1.1.4 冷凝器的热负荷的计算冷凝器的热负荷c=0+P由于压缩机的指示功率P与制冷量有关，

14、因此c=40由t0=0C,tc=40C,查得：4=1.27c二小0=1.27X1850=2349.5KW1.1.5 传热的计算传热温差：设水的进出口温差为t后4C,则冷却水出水温度t2=ti+t后32c+4C=36Ct2t1=9.8Ctkt2传热面积：A=k/K根据空调与制冷技术手册川，表15.3查得氨卧式壳管冷凝器传热系数K=700-900W/K21XK,现K=750w/mfxk_3口2349.510320m之Ktm7509.81.1.6 冷凝器冷却水循环量的计算qmsc2349.5140.3kg/sCp(ts1ts2)4.18641.1.7 初步规划冷凝器结构因为采用卧式壳管式冷凝器，传热

15、管采用323.0mm的无缝钢管。排列采用正三角形错排取管内水流速v=2m/s,则每一流程的管子根数m为；2m=qm,s/4di2v=140.3/(3.14/4)X0.02610002=1322m/s4qm,l4140.3=2md"3.141320.0261000取m=33则管内水流速v=2m/s。由管内流程数n与管子有效长度l之间的关系:nl=29.7A二320Aoim3.140.026132经布置v=2m/s,z=8,n=9,l="=2973.3n9而管子的总根数N=MN=339=297根。通常工程上为了检修方便，冷却水管希望设置在同一侧，因此行程数n取偶数为宜。1.1.

16、8 其他相关数据计算0.8w=(1430223236(1.99)_)022(0.026)27837W/m2k1 .制冷剂侧的冷凝放热系数的计算：因为tk=40C,查物性表可得：0.455Wm.k;57947kgm3;r1103.52%g0.126103n%|2则系数:32gr=2.71710150.25于是C=0.725tMd0_152.717100.2521X()8751W/mK40.0322 .实际的传热系数的计算：根据制冷空调原理与设备1,取污垢热阻R=0.00035,根据课本，制冷剂为氨,偏于安全考虑取0.35*103 0.6*103m2k/w,取油垢热阻%=0.0006则，KRf1=

17、87510.00060.0030.03285.20.02910.03212(0.00035)780W/mk78370.0263 .实际的热流密度的计算:KK|100=|KkK100=780750780100%3.8%5%与所设的值基本一致,故计算的K'值适用。4 .实际传热面积的计算:_一3F,-2349.510307m之Ktm7809.8根据大连冷冻机厂的产品选择卧式冷凝器型号如下表2-2卧式冷凝器型号2热父换卸积m容器类别重量KGn型DWN-100360Em-2172655 .浮球膨胀阀公称直径的计算：G=.2CoAC*pV式中A通道截面积pc截流阀前液体的密度，pv截流阀前后的压

18、力差Co流量系数取0.35;，Pv=15.3-3.0=12.3bar=12.3xi05Pa;pc=587kg/m3Gmax=2Co-Dn2.-c-PV=.20.350.25Dn25871.25-106=10525.1Dn4又Gmaxq0Q所以10525.1Dn21088.4900Dn8.9mmA23.1422A=-Dn8.962.18mm44选才?Dn时，一般考虑使Gmaxfc1.52.0Qo之间所以取Dn为9mm2323所以G=10525.1Dn2=10525.1(9103)=0.85kg/s=19.16m/s由下表可确定浮球式膨胀阀的公称直径为32mm表2-3浮球式膨胀阀公称直径Dg(mm

19、)1015202532流里(L/min)033.787.5611.31518.928.4第三章制冷辅助设备选型制冷装置除了装有必须具备的四大部件外，通常根据各种制冷系统的运行特点和要求还设置了一些辅助设备和自控装置，安装这些附件的主要目的有以下几个方面：1、使制冷装置能更有效和安全地运行；2、简化管理，节省操作人员，提高制冷装置运行的经济性；3、提高用户的用冷质量，稳定用冷场合所需要的冷量和温度.3.1 油分离器的选择油分离器用以分离从压缩机排出的气体所带的油气，以防止冷凝器及蒸发器内油过多而影响传热效果。油分离器现在较常用的有：惯性式、洗涤式、离心式、填料式和过滤式等几种。洗涤式油分离器适用

20、于氨制冷系统。润滑油的分离是依靠排汽减速、流动方向改变、排汽在氨液中冷却、和洗涤四种作用分离出来的。分出的润滑油沉淀在分离器底部，定期排入集油器，以防止冷凝器及蒸发器内油过多而影响传热效果。油分离器一般可按接管直径的大小来选择。如排气管管径为89*4,则可选进口直径为280的油分离器。下列公式计算其所需的筒身直径，按直径选择适当的油分离器。(m)式中，Vp压缩机排气量，m2/hq压缩机吸气系数氨气流速，一般取0.60.8m/s取0.8q上已求得，蒸发温度0c时为0.72则筒身直径：D4Vpq436580.72w36003.140.836001.03m现选用大连冷冻机厂生产的冰山牌Y-200型洗

21、涤式油分离器1台。表3-1YF200型油分离器技术规格型号型YF200容积类别SM2壳体尺寸（mm）WjHb2400直径D1000接管工称尺寸（mm进气d1150出气d2150放油排污d315地脚尺寸（mmD01000d023重量Kg1210所以Y200型油分离器的筒身直径D=100Omm与390mm相差无几，符合设计要求3.2 贮液器的选择贮液器在制冷系统的流程中，位于冷凝器与蒸发器之间。它的功用是贮存和供应制冷剂，以使工况变化时补偿循环制冷剂数量的改变，使系统各设备内有均衡的氨液量，以保证压缩机的正常运转。贮液器容积一般可按下列原则确定：贮液器应能贮藏工质每小时循环量的1/3到1/2。其计

22、算公式如下：V=0.5XMRXv3，/0.8（m3）式中v3-冷凝温度下氨液的比容（m3/kg）M系统氨液循环量（kg/h）M=1.576kg/s=1.576义3600=5673.6kg/h查表得v3'=1.2X10-3m/kgV=0.5X5673.6X2X1.2X10-3/0.8=8.5m3现选用大连冷冻机厂生产的Z-5.0B型贮液器表3-2ZA-5.0B型贮液器的结构参数项目型号容积3m容器类别重量kgZA-5.0B4.896Cn-217153.3 空气分离器的选择在制冷系统中，空气分离器用于排除系统中的不凝性气体（主要是空气）。一般压缩机总制冷量在100万标准千卡/小时以下时，采

23、用冷却面积0.45平方米空气分离器一台，总制冷量在100万标准千卡/小时以上时，采用冷却面积1.82平方米空气分离器台。现在选用大连冷冻机厂生产的冰山牌K50B型空气分离器一台。表3-3-1KF50B型空气分离器技术规格外径高度接管通径重量进液回气混合气体进口出液放空气26090020202025652表3-3-2KF20型空气分离器附件规格及数量氨直通阀DN20氨直通阀DN15氨调节阀DN6222表3-3-3KF50B型空气分离器附件规格及数量配带附件名称每台数量配带附件的规格(mm)用途说明直角式截止阀115进气直角式截止阀110放空气直通式节流阀110供液直逋式截止阀125出气3.4 紧

24、急泄氨器的选择为防止制冷设备在产生意外事故时引起爆炸，把制冷系统中有大量氨存在的容器(如贮氨器、蒸发器)用管路与紧急泄氨器联接，当情况紧急时，可将紧急泄氨器的液氨排出阀和通往紧急泄氨器的自来水阀打开排出。紧急泄氨器的作用是在紧急情况下，从系统中把氨液泄放。泄放时，每1公斤氨约需通入8升水。通常一个制冷系统设一个紧急泄氨器。现在选用X-100型紧急泄氨器。3.5 氨液分离器的选择1、氨液分离器桶身直径D=0.0266(SX入q)/21/2=0.0266(GXV1/21/2=0.0266(3600X0.15625X2X0.435)/21/2=0.416m式中vi为蒸发压力下氨饱和蒸汽的比容。查表得

25、V1=0.435m7kg2、氨液分离器桶身高度h=(34)Df现取h=3.5X0.416=1.456m3、氨液分离器出液管面积为供液管面积的2倍可选用AFA-800型氨液分离器两台表3-5AFA-800型氨液分离器的结构参数型号AFA-800外径816接管通径mm进出气口d150进液口d40出液口d80重量Kg6203.6 集油器的选择在氨制冷系统中，除了油分离器以外，冷凝器、贮液器和蒸发器等设备的底部均积存润滑油，为了收集和放出这些润滑油，应装置集油器。目前生产的集油器有三种规格，其直径分别为150、200和300mm。制冷量小于250300KW,采用直径150mm者；制冷量大于600700

26、KW,采用直径300mm者。故本设计系统选用直径为300mm的集油器。参照制冷空调设备产品样本，现选用由大连冷冻机厂生产的冰山牌JY-300型集油器。选用一台JY-300型集油器氨液分离器符合要求.表3-6JY-300型集油器尺寸表容器类别尺寸（mm主要尺寸（mm底座尺寸（mm重量(kg)DH）HH凡deB）beC-232580417914第四章冷冻站制冷设备布置4.1 冷冻站位置选择冷冻站位置选择时应考虑下列因素：1、冷冻站宜布置在全厂厂区夏季主导风向下风向，动力区域内。一般应布置在锅炉房和散发尘埃站房的上风向。2、力求靠近冷负荷中心，并尽可能缩短冷冻管路和冷却水管网。3、氨冷冻站不应设在食

27、堂、托儿所等建筑物附近或人员集中的场所。具防火要求应按现行的建筑设计防火规范执行。4、机器间夏季温度较高，其朝向尽量选择通风较好，夏季不受阳光照射的方向。5、考虑发展的可能性。要同时满足上述条件是困难的，因此，必须根据具体情况，与建筑、结构一起作综合分析比较，最后确定冷冻站的位置。4.2 制冷设备的布置4.2.1 制冷设备布置的原则1、设备布置应符合工艺流程及操作检修的要求，并尽可能使设备布置紧凑，及节省建筑面积。2、机房内的主要通道和操作走道宽度1.5米；压缩机突出部分与配电盘或总调节站之间的距离1.5米；二台压缩机突出部分之间距离1米；机房内外主要通道的宽度0.8米；3、压缩机的高度，应根

28、据压缩机的型号，考虑在检修是便于抽出活塞所需的空间。压缩机的一般高度不得低于4米。4、为了安全，压缩机要有两个通向外面的门，冷冻站的门、窗均应向外开启。5、设备管路上的压力表、温度计及电动机的电流表等，应设置在便于观察的地方。4.2.2压缩机的布置1、压缩机的压力表及其他操作仪表应面向操作通道。2、压缩机的进气、排气阀应位于主要操作通道。3、压缩机进气、排气阀的设置高度在1.21.5米之间，超过高度时应在压缩机旁设立操作台。现有4台8AS17压缩机，机组靠墙留有1.4m的空隙，排气阀高度为1.8米，进气阀高度为1.6米。压缩机布置在一层楼。4.2.3 油分离器的布置1、除了压缩机附带的油分离器

29、外，油分离器应设在室外。但当采用卧式冷凝器时，油分离器可以一起放在室内。2、凡洗涤式油分离器，其进液口必须较冷凝器出液口低200250毫米。该油分离器的进液管应从冷凝器出液管的底部接出。3、油分离器上不必装压力表和安全阀。现有1台YF-200型油分离器，因选用卧式冷凝器，故设在室外，布置在一层楼。4.2.4 冷凝器的布置1、立式冷凝器布置在室外，离冷冻站外墙约为3米并离机房出入口较近的地方。应设置操作平台。2、卧式冷凝器设在室内，应考虑其清洗和更换管子的可能。3、蒸发式冷凝器一般设在室外或顶棚上，应避免太阳的直接照射。4、冷凝器的安装高度必须考虑其液体能自流入贮液器内。5、冷凝器应装设压力表和

30、安全阀。现有1台II型DWN-360冷凝器,设在三层楼。4.2.5 贮液器的布置1、贮液器一般设在室内，如果要设在室外时，应防止太阳的直接照射。2、贮液器应布置在冷凝器近侧，其安装高度必须与冷凝器配合，使冷凝器冷凝的冷剂液体能借重力通畅地自流入贮液器。3、设置两个或两个以上的贮液器时，必须利用其底部的接口用管子接通，连通管上应装关闭阀，以平衡各个贮液器的液位。4、贮液器与冷凝器之间应装设均压管。每个贮液器上应装设压力表、安全阀和液面指示器。现有1台烟台冷冻机厂生产的烟机牌ZA-5.0B型贮液器，设在室外一楼4.2.6 蒸发器的布置1、立式蒸发器安装在设备间内，三台以下蒸发器可以靠墙安装，多台蒸

31、发器可以连成一片，台数很多时亦可以分成二组，以便于通行。2、立式蒸发器的基础高度一般为200毫米，在箱底下均匀设置150*150或200*200毫米的枕木，枕木的长度与水箱宽度相同，其中心距离约为8001000毫米，枕木之间用隔热材料填实。3、卧式蒸发器设在室内，应考虑其清洗和更换管子的可能性。4、卧式蒸发器上必须装设安全阀与压力表。在封头盖上，和卧式冷凝器一样，应装有放空气及放水阀门。现有1台卧式DWZ-420»发器，设在室内一楼。4.2.7 机房氨液分离器的布置1、氨液分离器的设置高度，应能保证其液体借液位差自流入低压贮液器。在氨液分离器与低压贮液器之间应专设气体均压管。2、当氨

32、液分离器兼作重力系统供液时，其设置高度应能保证其液体借液位差畅流入蒸发器（冷却排管、冷风机盘管）。3、禁止在氨液分离器的气体进出管上另设旁通管。4、氨液分离器上应装设压力表和液位指示器。现有一台AFA-800型氨液分离器，设置高度为2.5米。第五章制冷系统的管路设计5.1 管路布置要点1、管路布置应考虑操作和检修方便，经济合理，阻力小，并适当注意整齐2、管路坡度方向，可按表5-1选择。表5-1系统管道坡度方向管道名称倾斜方向倾斜度参考数值（为压缩排气管至氨油分离器的水平管段向氨油分离器0.30.5与安装在室外冷凝器相连结的排气管向冷凝器0.30.5压缩机吸气管的水平管段向氨液分离器或低压贮液器

33、0.10.3冷凝器至高压贮液桶的出液管水平管段问局压贮液桶0.30.5液体分配站至蒸发前卜管的供液水平管段僦管0.10.3蒸发出卜管至气体分配站的回气管水平管段僦管0.10.33、管路布置时，供液管不应有局部向上凸起的弯曲现象，气体吸入管不应有局部向下凹的弯曲现象。以避免产生“气囊”和“液囊”，阻碍供液和气体的通过。4、管路支、吊架的设置应注意允许最大距离。并且管路支、吊架布置应考虑热膨胀，一般均利用管道弯曲部分自然补偿。但当低压管直线管段长度超过100米和高压管段执行长度超过50米时，应适当设置伸缩器。在金属支、吊架上安装低压管路时，应根据保温层厚度设置木垫块。5、吸入管与排气管在一起敷设时

34、，其管壁间距不得小于250毫米，如布置在同一垂直面上，吸入管在排气管下面。6、各种管路原则上采用煨制弯头，弯曲半径一般不小于4倍管道外径，对管径较大的管路，允许弯曲半径不小于其外径的2.5倍。7、管路穿墙时应设套管，管子与套管之间应留有10毫米左右的空隙，在空隙内不填充材料。5.1.1 管路连接和管路附件设置1、除阀门之类的附件允许采用法兰、丝扣连接外，其余管路的连接一律采用焊接。2、法兰连接用垫片，采用浸过甘油和冷冻油的石棉橡胶板，板厚度13毫米。丝扣连接应涂料采用氧化铝和甘油调拌的混合剂。3、阀门装设位置便于操作，阀门禁止朝下装设。4、节流阀及静止阀等必须按介质的流向装设。5.1.2 设备

35、部分安全阀口径的选择安全阀的直径应与容器上安全管的直径相一致，自制容器按下表选用安全阀大小。表5-1-2安全阀选用表设备内氨容量（kg）<1000<2000<3000<4000>4000安全阀公称直径（mm1520253250设备的安全阀必须校正在下列压力时自动启开5.2 管路管径的选择5.2.1 管路管径的计算1、氨系统的管路一律采用无缝钢管，水系统的管路可采用焊接钢管，盐水管路一律采用镀锌钢管。2、管径计算1/2D=4XGXv/（兀XwX3600）式中G管路中介质流量Kg/hv介质比容m3/Kgw介质在管路中的流速（m/s）,可查表得表5-2-1管道允许流速管

36、道名称允许流速（m/s）吸入管1016排气管1225氨压缩机的（气体）吸入管2025氨压缩机的（气体）排气管2430冷凝器至高压贮液器的液体管<0.6冷凝器至膨胀阀的液体管1.22.0高压供液管1.01.5低压供液管0.81.0膨胀阀至蒸发器的液体管0.81.4溢液管0.2蒸发器至氨液分离器的回气管10163、压缩机出气管的直径D=4XGXv/(兀Xwx3600)1/2一台压缩机的介质的质量流量G=0.15625X3600=562.5kg/h介质比容v查表得0.12m3/kg介质在管路中的流速w=24m/sD=4X562.5X0.12/(3.14X24X3600)1/2=0.032m因为

37、0.032m小于125mm所以8AS17型压缩机出气管的内径为170mm因为有四台压缩机，一台冷凝器和一台油分离器，所以从压缩机出口管道到油分离器的管道的直径相同，采用38X3.5的热扎钢管。从油分离器到冷凝器的管道的直径相同,采用70X4.5的热扎钢管。由此可得介质在管路中的流速为=562.5X0.12X4/(3.14X0.0312X3600)=24.85m/sw>=562.5X2X0.12X4/(3.14X0.0612X3600)=12.8m/sLi+L2=11m+16.5m=27.5m再力口4、设计压缩机到油分蒸离器到冷凝器的最不利管长度为上有10个焊接弯头(三节)，查空气调节用制

38、冷技术得Ld/df=20，得Ld=20X0.061X10=12.2mo，两个直通截止阀Ld/d=340,Ld=340X0.061X2=41.48m。一个直通闸阀Ld/d=8,Ld=8X0.061=0.488m。一个渐缩变管径Ld/df=11，得Ld=11X0.125=1.375m所以总计算长度为L=27.5+12.2+41.48+0.488+1.375=83.043m因为不能使管路的压力损失过大，一般氨制冷剂的吸气管路和排气管路的压力损失希望不超过相当于蒸发温度降低0.5C或冷凝温度升高0.5C。现由冷凝温度为38c的压缩机到冷凝器管路的压力损失不能超过20880Pa根据制冷剂流量0.498k

39、g/s,管内径61mmS冷凝温度38c查空气调节用制冷技术得每米当量管长中摩擦压力降为5.0kg/m2/m.所以压缩机到冷凝器管路的压力损失P=LX5.0义9.8=83.04X5X9.8=4069.0Pa<20880Pa5、冷凝器到贮液器的管径：D=4XGXv/(兀Xwx3600)1/2G=562.5X2=1125kg/h。介质比容v查表得0.00169m7kg;介质在管路中的流速w=0.5m/s；D=4X1125X0.00169/(3.14X0.5X3600)1/2=0.037mo而冷凝器出口的接口直径为外径57mm现在37mmJ、于57-9=48mm所以用内径为57mm勺钢管。所以选

40、用57X4.5的热扎钢管符合要求。6、贮液器到膨胀阀的管径：D=4XGXv/(兀Xwx3600)1/2总介质的质量流量为G=1125kg/h；介质比容v查表得0.00169n2/kg；介质在管路中的流速w=1.2m/soD=4X1125X0.00169/(3.14X1.2X3600)1/2=0.024m。现选用38X3.5的热扎钢管。7、蒸发器至氨液分离器的回气管：D=4XGXv/(兀Xwx3600)1/2总介质的质量流量为G=1125kg/h;介质比容v查表得0.39m3/kg;介质在管路中的流速w=12m/soD=4X1125X0.39/(3.14X12X3600)1/2=0.114m而卧

41、式蒸发器出口的接口直径为150mm现在114mm、于150mm所以用内径为150mmi勺钢管，所以选用159X4.5的热扎钢管。8、小型氨液分离器到压缩机的直径：D=4XGXv/(兀Xwx3600)1/2总的介质的质量流量为G=1125kg/h;介质比容v查表得0.39nVkg介质在管路中的流速w=14m/s；D=4X1125X0.39/(3.14X14X3600)1/2=0.105m而氨液分离器进出口的接口直径为150mm现在105mm、于150mm所以用内径为150mm勺钢管，所以选用159X4.5的热扎钢管。9、设计贮液器到节流阀的最不利管长度为L4+L6=13.6m.再加上有4个焊接弯

42、头(三节)，查空气调节用制冷技术得LJd=20，得Ld=20X0.15X4=12m1个直通闸阀Ld/d=8,Ld=8X0.15X1=1.2m01个直通截止阀Ld/d=340,Ld=340X0.15=51m。所以总计算长度为L=13.6+12+1.2+51=77.8m从贮液器到节流阀的液流的压力损失，没有吸气管或排气管的压力损失那样大的危害，但压力降也不应过大，以免引起液态制冷在管内发生气化，造成节流阀供液量不足，降低系统的制冷量，压力损失应不大于50000Pa。根据制冷剂流量0.498kg/s，管径204mm及蒸发温度-10C查空气调节用制冷技术得每米当量管长中摩擦压力降为35Kg/nf/m.

43、所以蒸发器到压缩机的压力损失P=LX35X9.8=77.8X35X9.8=26685.4Pa<50000Pa所以以上管道都符合要求。10、设计蒸发器到压缩机的最不利管长度为L5+L6=15.3m.再加上有3个焊接弯头(三节)，查空气调节用制冷技术得LJd=20，得Ld=20X0.15X3=9m2个直通闸阀Ld/d=8,Ld=8X0.15X2=2.4m。1个直通截止阀Ld/d=340,Ld=340X0.15=51m。所以总计算长度为L=15.3+9+2.4+51=77.7m因为不能使管路的压力损失过大，一般氨制冷剂的吸气管路和排气管路的压力损失希望不超过相当于蒸发温度降低0.5C或冷凝温度

44、升高0.5C。现由蒸发温度为-10C的蒸发器到压缩机管路的压力损失不能超过5880P3根据制冷剂流量0.498kg/s，管径150m很蒸发温度-10C查空气调节用制冷技术得每米当量管长中摩擦压力降为5Kg/m2/m.所以蒸发器到压缩机的压力损失P=LX5乂9.8=77.7X5X9.8=3807.3Pa05000P3所以以上管道都符合要求。5.2.2管路管径的选择表5-2-2管路管径的选择管道名称材料管径外径x壁厚mmJZLG25型压缩机出气管热扎钢管133X4压缩机到油分离器管道热扎钢管38X3.5油分离器到冷凝器管道热扎钢管70X4.5冷凝器到贮液器的液体管道热扎钢管57X4.5贮液器至卧式蒸发器热扎钢管38X3.5卧式蒸发器到气液分离器热扎钢管159X4.5氨液分离器到压缩机热扎钢管159X4.5紧急泄氨器接管热扎钢管38X2.5均压管热扎钢管32X2.5安全管热扎钢管38X2.5卧