脚手架荷载等计算示例

1、6计算参数:钢管强度为205.0N/mm；钢管强度折减系数取1.00.双排脚手架,搭设高度40米,6米以下采用双管立杆,6米以上采用单管立杆.立杆的纵距1.30米,立杆的横距1.10米,内排架距离结构0.50米,立杆的步距1.80米.钢管类型|48X3.0,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.6米,水平间距3.9米.施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工.脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m2,根据铺设4层计算.2栏杆米用竹笆片,荷载为0.17kN/m,平安网荷载取0.0100kN/m.脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加2根大横杆.根本风压0.30kN/m1高度变化系数1.00

2、00,体型系数0.6000.地基承载力标准值170kN/nf,底面扩展面积0.250m；地基承载力调整系数0.40.钢管惯性矩计算采用1=冗D4-d4/64,反抗距计算采用W=ttD4-d4/32D6.1 大横杆的计算大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.根据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形6.1.1 均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值活荷载标准值静荷载的计算值P2=0.100X1.100/2=0.055kN/mQ=3.000X1.100/2=1.650kN/mq1=1.2X0.038+1.2X0.

3、055=0.112kN/m活荷载的计算值q2=1.4X1.650=2.310kN/m大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度口口i口口口口口口rttAA4&_i_宝1t-1rt1-t大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)6.1.2 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：必由=.收1+0.1姒产跨中最大弯矩为M1=(0.08X0.112+0.10X2.310)X1.3002=0.406kN.m支座最大弯矩计算公式如下：%酗=710%产-支座最大弯矩为M2=-(0.10X0.112+0.117X2.310)X1.3002=-0.476kN.m我们

4、选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T=0.476义106/4491.0=105.922N/mm22.一大横杆的计算强度小于205.0N/mm,潴足要求!6.1.3 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:1g瓦+.99.生一10阻静荷载标准值q1=0.038+0.055=0.093kN/m活荷载标准值q2=1.650kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677X0.093+0.990X1.650)X1300.04/(100X2.06X105X107780.0)=2.183mm一一大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mmf足要求！6.

5、2 小横杆的计算小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.6.2.1 荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038X1.300=0.050kN脚手板的荷载标准值P2=0.100X1.100x1.300/2=0.072kN活荷载标准值Q=3.000X1.100X1.300/2=2.145kN荷载的计算值P=1.2X0.050+1.2X0.072+1.4X2.145=3.149kNP小横杆计算简图6.2.2 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式

6、如下：材g鸳尸铝集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=(1.2X0.038)X1.1002/8+3.149X1.100/4=0.873kN.m(T=0.873X106/4491.0=194.358N/mm2,一小横杆的计算强度小于205.0N/mn2,满足要求!6.2.3 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下匕一磊集中荷载最大挠度计算公式如下：pp42小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0X0.038X1100.004/(384X2.060X105X107780.000)=0.033mm集中荷载标准值P=0.050+0.072+

7、2.145=2.266kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2266.420X1100.0X1100.0X1100.0/(48X2.06X105X107780.0)=2.831mm最大挠度和V=V1+V2=2.864mm一一小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mmWf足要求！6.3 扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力根据下式计算标准5.2.5:其中Rc扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038X1.100=0.042kN脚手板的荷载标准值

8、P2=0.100X1.100X1.300/2=0.072kN活荷载标准值Q=3.000X1.100X1.300/2=2.145kN荷载的计算值R=1.2X0.042+1.2X0.072+1.4X2.145=3.139kN一一单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验说明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN.6.4 脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.0995Ng

9、i=0.100X40.000=3.982kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.10NG2=0.100X4X1.300X(1.100+0.500)/2=0.416kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.17;NG3=0.170X1.300X4=0.884kN2(4)吊挂的平安设施荷载,包括平安网(kN/m);0.010NG4=0.010X1.300X40.000=0.520kN经计算得到,静荷载标准值Ng=NG1+NG2+N33+N34=5.802kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按

10、一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值Nq=3.000X2X1.300X1.100/2=4.290kN风荷载标准值应根据以下公式计算/=凡也陷2其中W0根本风压(kN/m),W0=0.300Uz风荷载高度变化系数,UZ=1.000Us风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到：W=0.300X1.000X0.600=0.180kN/m2.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+0.9X1.4Nq经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力:N=1.2X5.802+0.9X1.4X4.290=12.368kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG

11、+1.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力：N=1.2X5.802+1.4X4.290=12.968kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式2MW=0.9X1.4WJah2/10其中Wk风荷载标准值kN/m2；la立杆的纵距m；h立杆的步距m.经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9X1.4X0.180X1.300X1.800X1.800/10=0.096kN.m6.5 立杆的稳定性计算7.5.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值,N=12.968kN;i计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm；k计算长度附加系数,取1.155;u计算长度系数,由脚手架的高

12、度确定,u=1.500;l0计算长度m,由公式l0=kuh确定,l0=1.155X1.500X1.800=3.118m；A立杆净截面面积,A=4.239cmzW立杆净截面模量反抗矩,W=4.491cm3;入长细比,为3118/16=196入0允许长细比k取1,为2700/16=169210一一长细比验算满足要求！小一一轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190;(7一一钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);f一一钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2;经计算得到：一一2(7=12968/(0.19X424)=161.390N/mR;一一不考虑风荷载时,立杆的稳

13、定性计算(7f,满足要求！6.5.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算由W其中N立杆的轴心压力设计值,N=12.368kN;i计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm；k计算长度附加系数,取1.155;u一一计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;l0计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155X1.500X1.800=3.118m;2A立杆净截面面积,A=4.239cm；W立杆净截面模量(反抗矩),W=4.491cm3;入长细比,为3118/16=196入0允许长细比(k取1),为2700/16=169210一一长细比验算满足要求！小一一轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0

14、/i的结果查表得到0.190;Mw-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,M=0.096kN.m;2(7一一钢管立杆受压强度计算值(N/mm)；f一一钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2;-2经计算得到(T=12368/(0.19X424)+96000/4491=175.187N/mm;f考虑风荷载时,立杆的稳定性计算(7N,连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到Nf=288.444kN-N2N,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！连墙件采用扣件与墙体连接.-经过计算得到N1=6.538kN小于扣件的抗滑力8.0kN,连墙件扣件满足要求！6.8 立杆的地基承载力计算立杆根底

15、底面的平均压力应满足下式的要求Pkfg其中pk一一脚手架立杆根底底面处的平均压力标准值,Pk=N7A=40.37kPa上部结构传至根底顶面的轴向力标准值Nk=5.80+4.29=10.09kNA根底底面面积m2;A=0.25fg地基承载力设计值kN/m2;fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kcXfgk其中kc脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk地基承载力标准值；fgk=170.00,一地基承载力的计算满足要求6.9 脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的充裕量,以适应构架时变化需要,因此按匡算方式来计算;根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算:N1-N2-N4-直角扣件数个；旋转扣件数个；N3-S-小横杆数根；对接扣件数个;脚手板面积m2;n-立杆总数根n=178;H-搭设高度mH=40;h-步距mh=1.8;la-立杆纵距mla=1.3;lb-立杆横距mlb=1.1;长杆总长度mL=1.1X40X178+1.3乂178/1.8-2乂