壬基酚课程设计化院

1、吉林化工学院化学与制药工程学院课程设计资料设计标题：设基酚醇醴制备工段车间生产工艺设计学生姓名：学号：所在系别：化学与制药工程学院应用化学专也指导老师：职称：二零一三年十二月六日目录1份（1页）1份（29页）1套（2张）课程设计任务书课程设计说明书计算机绘图图纸课程设计任务设计题目：壬基酚醇醴制备工段车间生产工艺设计学生姓名专业班级学号同组学生指导教师职称教授学历硕士设计时间2013年11月25日2013年12月6日一、设计内谷及要求设计内容：1.工艺物料衡算、工艺热量衡算和主要设备计算2.电脑绘制壬基酚醇醴制备工段车间生产工艺流程图3.电脑绘制壬基酚醇醴制备工段车间平面布置图4.壬基酚醇醴制

2、备工段车间工艺课程设计说明设计要求：1.在指导教师讲授之后，能够完成设计内容2.按照教学院和指导教师关于课程设计基本要求规范执行二、设计进度安排11月25日-11月27日设计资料和相关基础数据收集、查询，11月28日-12月1日进行物料衡算、热量衡算和主要设备计算12月2日-12月4日电脑绘制工段流程图和平向布置图12月5日-12月6日完成课程设计说明书及打印装订三、设计成果1.壬基酚醇醴制备工段车间工艺课程设计说明书一份，包括工艺概述、工艺流程及物料衡算、热量衡算和设备计算2壬基酚醇醴制备工段车间工艺流程图一张3.壬基酚醇醴制备工段车间平面布置图一张成绩评定评分要素得分指导教师评语设计态度与

3、纪律（20%）设计任务完成情况（20%）设计说明书及图纸质量（30%）设计答辩情况（30%）总成绩指导教师签字系主任签字3第一章综述21.1设计指导思想21.2装置及其设计方案21.3主要原料规格31.4产品规格5第二章物料及热量衡算82.1物料衡算基准82.2管道物料衡算及有关反应时间的计算82.3预反应、反应和熟化反应阶段的物料衡算11第三章热量衡算及主要设备计算133.1 反应回路换热器E0102的选型计算133.2泵的选择194.1PC-0101反应回路循环泵扬程计算19附表22前言随着石油化工的发展，以石油化学品环氧乙烷、环氧丙烷的衍生物聚乙二醇，聚丙二醇及其相应的醇醴体系所形成的高

4、分子表面活性剂得到迅速发展。例如：以环氧乙烷为基础原料生产的聚氧乙烯型非离子表面活性剂，现在已经在表面活性剂中占有相当大的比重。表面活性剂工业是在五十年代末， 随石油化工的兴起而迅速发展的新兴产业。 表面活性剂因具有一系列独特的物理和化学性质，应用十分广泛，并且迅速的从工业助剂向精细化工产品方向发展。聚氧乙烯型表面活性剂是以含有活泼氢原子的疏水性物质同环氧乙烷进行加成而得到的，其中脂肪醇聚氧乙烯醴对酸、碱及氧化剂都比较稳定，成本也较低；硬脂酸聚氧乙烯酯在水中呈扩散状，具有良好的乳化、洗净效能；在化妆品、药膏、膏体鞋油等产品中作乳化剂，兼有增稠的作用；在纺织业中，用于合成纤维整理的乳化剂和油剂，

5、具有柔软性和抗静电性；作为纸张淀粉涂层中的增稠剂和稳定剂；用于电缆管道中多路传输电线的润滑剂。本生产工艺中以硬脂酸为链起使剂，以42%勺K2CO3水溶液为彳S化剂在120-140C压力0.15-0.3MPa的条件下加入环氧乙烷与其进行环氧基化反应，生成脂肪酸聚氧乙烯酯的加成产品。传统工艺中，由于采用间歇式搅拌器，产品质量较差，液相中溶解未反应的环氧化物，产品大量积累，随时有爆炸的危险，且反应器顶部有大量的未反应的环氧乙烷的气相与搅拌器的机械转动相接触而产生静电，导致火灾，甚至爆炸。另外，反应速度低，高温反应时间长所得AEO分布宽，产品色泽较深，副产物多。本工艺用意大利PRESS第三代工艺技术，

6、克服了传统工艺中的缺陷，从而增加了反映的速度，产品质量也明显提高。同时副产物也减少，产品生产适应性强，它是当今醇醴生产工艺中最理想的生产技术。PRESS生产工艺路线有以下优点：1 .该工艺采用汽液接触式反应器，生产时间短，副产物少，产物分子量分布窄，产品色泽好。2 .该工艺采用高效真空系统，使液相物料在雾化状态下脱水，脱水率高，减少了副产品PEG的生成。3 .该工艺可以用来生产任何黏度低于0.5mpas的产品，可以广泛的用来处理原料。4 .该工艺三废处理好，设有尾气处理系统，并且新增设了一级酸洗塔，使含有EO的废气经处理后排入大气，减少了污染。5 .该工艺所采用的反应器没有机械转动部件，消除了

7、釜式反应器因机械转动而产生的静电，避免了在填料口处环氧乙烷的泄漏，从而提高了装置的安全性。第一章综述1.1设计指导思想(1)因地制宜，加快脂肪醇工程建设。(2)引进与开创先进技术相结合，要积极消化和吸收开发引进的乙氧基化技术，防止重复引进，尽快组织国内科研、设计部门自行研制，再在取得成果的基础之上，尽快实现装置国有化。(3)加强国内外技术交流，沟通信息，促进醇醴生产与应用技术更快的发展。(4)对于易燃、易爆场所，采用可靠的设计方案检测，安装报警、消防设施。(5)三废处理要达到排放的标准。(6)要积极的扩大醇醴的应用市场。(7)在加入WTO后，提高技术水平，提高商品在国际市场上的占有量。1.2装

8、置及其设计方案装置中设有两套并列的反应装置中和单元，一套用于生产洗涤剂，另一套用于生产工业助剂，从而适应醇醴产品的多系列，多品种的市场要求。表1醇醴装置组成表Table1TheCompositionTableofTheAEODevice厅 p单元名称内容及功能1100反应中和单兀1进行EO缩合及中下口反应2200反应中和单兀2进行EO缩合及中下口反应3300废气处理处理生产过程中含EO的废气4400中间储存产品中间贮存酸碱配置洗涤水5500原料准备化桶、倒桶、拆带熔化6600产品包装桶罐装、切片装袋7700装卸车栈台原料槽解冻，产品装樽车8800原料及产品罐区原料及产品贮存、热水制备9900控

9、制室、配电室生产控制机变配电2产品方案:生产名称：壬基酚聚氧乙烯酯生产能力：30000吨/年（300天/年计）每日批数：10批1.3主要原料规格表2主要原料规格Table2PrimarilyOriginalMaterialSpecification厅 p名称指标名称规格1EO外观透明液体气味色号（Pt-Co）无密度（0/14C）0.8940.896含量99.5Wt%min水0.05Wt%maxCO20.0015Wt%max酸度（乙酸）0.012Wt%max醛（乙醇）0.01Wt%max蒸发残渣0.01g/100mlmax2壬基酚外观(20C)白色或微黄色颗粒密度(80C)0.9408水分值0.

10、2%max羟值197.2mgKOH/g碘值0.8gI2/100gmax310小试装置研发室研究开发新产品日生产能力：100吨/日批生产能力：10000kg3NaOH4工业醋酸5过氧化氢6导热油酸值熔点皂化值含量Na2CO3NiFe2CO3颜色色号铁甲酸醛醋酸蒸发残渣重金属比重(20-30C)水分APHA含量游离酸(H2SO4)不挥发物含量稳定度牌号外观比重207战mgKOH/gmax71.572C211mgKOH/gmax45.0Wt%0.30Wt%0.040Wt%0.003Wt%待确定30Pt-Co1ppmmax0.5ppmmax0.180Wt%max0.03max4ppmmax1.070k

11、g20%10max25%0.6%0.1295%YD-300透明1.01闪点（开杯）130Kmin凝固点-10Kmax酸值0.02mgKOH/gmax总硫0.12Wt%黏度(50C)56m2/s毒性低毒储程(50%)25K/min1.4产品规格表3产品规格Table3ProductSpecification产品名称指标名称期望值保证值外观水分0.10.2%max皂化值75857585mgKOH/gC17H35COO(CH2CH2)4H羟值重复性1及mgKOH/gPH（1%水溶液，25C）5.07.05.07.0HLB12131213聚乙二醇0.51APHA2050max1.5生产方法论述工业上，

12、EO缩合反应是在一定温度下（120200C）和压力（0.20.6MPa）以及催化剂存在下进行的，传统的生产方法是在带搅拌的釜式反应器中进行的间歇操作。埃索（ESSO）公司、壳牌（SHELL）公司和国内的生产方法都是如此。液态环氧乙烷从反应釜下部通入，用搅拌器使其同链起始剂混合，由于反应物间的接触面积小，反应不均匀，在同一反应器中与链起始剂混合的环氧乙烷分子数相差较大，产品质量较差，副产物较多、反应时间长，反应不好控制，反应热不易导出，反应器的生产能力受到限制，而且因溶解在反应物中的环氧乙烷含量大，它与搅拌器机械转动产生静电往往会产生火灾，甚至发生爆炸事故。意大利PRESS公司的“汽液接触法”生

13、产技术，彻底改变了传统的生产工艺，其反应器的设计具有生产能力大、反应速度快、产品质量好、生产安全等优点，位于世界前列。其特点如下：(1)提高了反应器的反应效率(通常是釜式反应器的35倍)和生产能力，同时由于链起始剂与环氧乙烷的反应面积增加，使反应速度快而均匀，在反应过程中反应分子有着基本相同的增长速度。因此，最终产品醇醴的分子量分布较窄，副产物也明显减少。由于反应速度快，生产周期短，制得的醇醴色泽好，无需进行脱色处理，而且批量之间有着良好的重复性，从而保证了产品质量。(2) PRESS生产工艺没有机械传动部件，这就消除了釜式反应器因机械传动部件转动部件而产生的静电以及在填料函处泄漏EO,从而提

14、高了装置安全性。(3) PRESS反应器反应速度提高很快，因此，生产成本大幅下降，工程消耗亦低于传统方法。1.6生产工艺生产原理反应原理：C17H35COOH+nC2H4OC17H35COOH(CH2CH2O)nHn=6工艺参数【化学成分】壬基酚聚氧乙烯酯【类型】非离子【技术指标】规格外观Z25C色泽ZPt-Co皂化值ZmgKOHZg水数ZmL水分Z%PH值Z1%水溶液HLB值SG-10乳白色固体407585一44=4841.7生产工艺流程叙述100号单元和200号单元是两套并列的反应中和生产线，分别设置在两个独立的厂房内。反应工序来自原料准备单元（500）或原料罐区（800）的链起始剂，通过

15、质量流量计后进入反应收集器（R0102）,链起始剂的数量根据产品的配方由DCS软件决定，达到规定数量时，送料泵停止，并关闭管线上的自动阀，液体催化剂氢氧化钠从催化剂计量罐（V0102）用催化剂计量泵（P0103）加入汽液反应器（R0101）,催化剂的数量用计量罐液位减少的方法自动控制。在达到配方规定数量时，由DCS软件自动停止计量泵，链起始剂和催化剂溶液中含有水分，反应也生成一些水分，这些水分在反应器的循环和加热过程中通过真空脱出，真空系统是由反应真空泵（P0204）和蒸汽喷射泵（P0202）用接组成，吸入压力为1.33千帕（绝压）。在链起始剂与EO反应前，反应器用氮气置换，被催化了的链起始剂

16、在反应回路换热器（E0101/E0102）中被加热到反应开始温度120度。在流量、温度、压力控制下向汽液反应器（R0101）通入EO开始反应，反应用导热油通过反应回路换热器（E0101/E0102）移出，导热油用导热油循环泵（P0104）通过导热油冷却器（E0104）用冷却水冷却。反应器操作压力为400500千帕，操作温度为120185摄氏度，反应温度自动控制，通过来自导热油加热器（E0103）得到导热油和导热油冷却器（E0104）冷却导热油的比率进行调节。在EO加入量达到反应要求时，EO进料阀自动关闭，此时仍有少量EO存在汽相以及溶于液相中，因此要保持物料循环熟化一段时间，直到氧化物全部反应

17、完毕。反应结束后反应器中剩余气体首先排至废气处理单元， 然后在真空下脱气直到循环产品冷却至120140摄氏度， 然后用反应循环泵 （P0101/P0102卸入中和器，管道中剩余的产品用氮气吹出，以上全部操作均由DCS软件自动控制。第二章物料及热量衡算2.1物料衡算基准说明：壬基酚（Ci5H24。）+6EO,年产量30000吨，日产量（按300天计）10吨每批10吨=10000kg,每天10批链起始剂壬基酚的分子量：Mst121524116220最终产品醇醴的分子量：Mfp220621241164841r每批起始剂的量：WstMst/Mfp10000220/484100004545kg环氧乙烷E

18、O的量：WoxWStn44/Mst4545644/2205455kg故：4545545510000kg催化齐【JNaOH的量：100000.1%/42%23.81kg中和齐ijCH3COOH的量：100000.1%MHAC/MNaOH100000.1%60/4098%15.31kgHACNaOH2.2管道物料衡算及有关反应时间的计算1.管线（2）已知EO液体的质量流量qmEO10000kg/h,则EO最快加料时间为:Wox/qmEO5455100000.5455h32.7minOXH实际操作中管道内流体流量不能达到最大值，对加料时间进行取整：30min,此时管内实际质量流量为：qmEOWox/

19、545530/6010910kg/hmEOox2.管线（3）已知链起始剂壬基酚的质量流量为qm30000kg/h,则链起始剂最快加料时间为：W4t/qm4545300000.1515h9.1min对加料时间取整，有15min,此时管内实际质量流量为：qmW4t/454515/6018180kg/h3.管线（5）（7）（8）已知管线（7）中催化剂的质量流量为 860kg/h,其中：58%的水质量流量 86058%498.8kg/h42%的NaOH质量流量 86042%361.2kg/h则42%的NaOH最快加料时间为：WNaOH/qmNaOH23.81361.20.066h3.95min取整，有

20、5min,止匕时42%的NaOH溶液在管线中实际质量流量为：qmNaOHWNaOH/23.815/60285.72kg/h催化剂在管道内实际质量流量为qmcatqmNaOH/42%285.7242%680.2*g/h因为以PD101为衡算范围，输入等于输出，所以（7）、（8）号管线质量流量相等。管线（5）中催化剂NaOH的最大质量流量为2860kg/h,则经验系数2860/8603.33由技术文件及装置操作手册知，加料时间定为5min,则管线（5）中液体的实际质量流量为qm5qmcat3.33680.292265.37kg/h其中：42%的NaOH2265.3742%951.46kg/h58%

21、的H2O2265.3758%1313.91kg/h4.管线（6）（9）（10）已知管线（9）中中和剂的质量流量为 600kg/h,其中：98%CH3COOH质量流量 98%600588kg/h2%的H2O质量流量 2%60012kg/h98%CH3COOH最快加料时间为WCH3COOH/qmcH3cOOH15.315880.026h1.56min取整，有5min,则此时98%CH3COOH的实际质量流量为qmCH3C00H%H3cOOH/15.315/60183.72kg/h其中，98%CH3COOH183.7298%180.05kg/h2%的H2O183.722%3.67kg/h以中和剂计量

22、泵为衡算范围，输入等于输出，则（9）、（10）号管线的质量流量相等。管线（6）中中和剂最大质量流量为2000kg/h,则经验系数2000/6003.33由技术文件及装置操作手册知，加料时间定为5min,则管线（6）中液体的实际质量流量为qm6qmCH3cOOH3.33183.72611.79kg/h其中：98%CH3COOH611.7998%599.55kg/h2%的H2O611.792%12.24kg/h5.管线（11）（12）（13）反应回路小循环泵P0103每次循环量为10000kg,每小时循环次数为6.5次，每小时质量流量qm=6.5X0000=65000kg/h,流经管线（11）的物

23、料通过反应循环泵P0103之后，流经管线（12）,流经反应换热器E0102,最后流经管线（13）,在这个连续过程中，泵和换热器内部都没有积累，即对每一个设备来说，输入等于输出，所以管线（11）、（12）、（13）的质量流量均为65000kg/ho6.管线（17）（18）（19）反应回路大循环泵P0101每次循环量为10000kg,每小时循环次数为36次，每小时质量流量qm=36X10000=360000kg/h,在连续操作过程中，泵和换热器E0101中不可有积累，所以管线（17）、（18）、（19）中质量流量都相等，均为360000kg/ho7.管线（16）（22）（23）管线（16）是小循环

24、产品出料管线，已知其质量流量为40000kg/h,管线（22）是大循环产品出料管线，已知流速为150000kg/h,若卸料只靠小循环回路泵，即只从管线（16）卸料，则15吨产品出料时间10000400000.25h15min若卸料只靠大循环回路泵，即只从管线（22）出料，则15吨产品的出料时间为：10100001500000.067h4min在实际生产中卸料应先是大小循环回路同时卸料，即（16）、（22）两管线同时卸料，达到一定程度（液位不再满足大循环回路时），就只能从管线（16）卸料。综合上述各因素，每批产品出料时间取10min,则管线平均每小时卸料的质量流量为：qm1000010/6060

25、000kg/h卸料只靠小循环泵时，（23）的实际质量流量为40000kg/h,卸料前期管线（23）的质量流量大于60000kg/h,取值为150000kg/ho8.中和部分管线（13）（14）已知管线（13）的质量流量为35000kg/h,则卸料时间10000350000.29h17min取整，有30min,此时管线（14）内液体的实际质量流量qm1000025/6024000kg/h因为是以中和器为衡算范围，所以输入等于输出，即管线（13）（14）的质量流量相等。9 .3预反应、反应和熟化反应阶段的物料衡算1.预反应阶段5%C15H23OCH2CH2O6H26448454555%EO总量为5

26、455kg,在预反应阶段加入C15H230H6EO22054555%x220264227.3kg54555%484264500kg227.3kg,能够得到500kg产品2.反应阶段加入剩余的EO,但参与反应的只有95%C15H230H6EOC15H230cH2CH206H所以，预反应阶段链起始剂的反应量为22026448411m24102.6(10.1%)4106.7kg4.各阶段数据小工几反应时间E0投料量起始剂投料量cat用量反应率所得产品量阶段/min/kg/kg/kg/%/kg预反应5272.75227.31.191100500反应304923.144102.621.488959025

27、.75熟化20一一1.131547512545595%oX95%545595%95%220 x2644102.6kg545595%95%4842649025.75kg所以，反应阶段链起始剂的反应量为4102.6kg,能够得到9025.75kg产品。3.熟化阶段因为在反应阶段中， 有少量E0存在汽相以及溶于液相中， 所以要保持物料循环,熟化一段时间，直到E0反应完全。Ci5H230H6E0C15H23OCH2CH20H5362202644845455X95%X5%5455x95%5%220215.93kg264545595%5%484264475.04kg所以，熟化阶段链起始剂的反应量为215.

28、93kg,能够得到475.04kg产品。因为原料中有0.1%的水分，所以实际投料量为m4102.6227.310.1%4334.23kg其中：预反应阶段起始剂的投料量为m1227.310.1%227.5kg反应阶段起始剂的投料量为第三章热量衡算及主要设备计算3.1反应回路换热器E0102的选型计算根据工艺条件选择U型管式换热器，因反应产品的黏度较大且需要冷却，所以产品走壳程，导热油走管程，设管程数为 Np2。3.1.1初选换热器的尺寸规格1.计算定性温度，确定物理常数壳程（产品）0.1kcal/mCh3.1.3,计算对数平均温差T2=164.8C,t1=86.20C,t2=60C则 t1T1t

29、218086.2093.8Ct2T2t1164.860104.8C定性温度6086.20/273.10CT180164.80/2172.4C3mPas10.8kg/mh05mPas18kg/mh物理常数（定性温度下）Cp12.01kJ/kgCCp02.72kJ/kgC1960kg/m3301000kg/m3.1.2.初设总传热系数取总传热系数2K0400W/m2C已知TI=180C,tm%Llnt2/t1104.8093.8ln104.80/93.899.20C133.1.4,计算热负荷和导热油用量热负荷Qqm1Cp1TIT2650002.01103180164.80/3600551633.3

30、W忽略换热器的热损失，则导热油用量考虑到管子的排列问题，管子数取N100根。因为壳体的内径应等于或大于管板的直径，所以，从管板直径的计算可以决定壳体DiPtnc12e其中，横过管束中心线的管数nc1.19N1.19,10011.9c管束中心线最外层管中心至壳体内壁的距离 e11.5d00.03mDi0.03211.9120.030.409m409mm将Di按壳体直径标准系列尺寸进行圆整，取 Di500mm差为温度校正系数T1T2180164.80Rt2t186.2060根据R、P查图得温度校正系数0.58086.20600.22T1t1180600.990.8,可行。所以，修正后的传热温度tm

31、tm0.9999.2097.20qm1Cp1Qt2551633.3360032.0110386.26037709.9kg/h3.15计算所需传热面积3.16选定换热器的参数K0tm551633.3214.19m240097.20根据规定，取传热面积为20.00m2管外径 d00.025m,管内径d10.020m,管心距 pt0.032m,折流板缺口为25%,管子为正方形旋转450排列,管长L3m,则所需管子数NA。/d0L20.00/0.025384.9的内径，有143.1.7.计算对流传热系数.计算管程对流传热系数雷诺数 Rei山0.020正960448013103普朗特准数 Pr1义=2.

32、011031014.020.43流体被加热，对流传热系数10.023Re*Pr10.40.023-3-44800.814.020.41185.5W/m2Cd10.020.计算壳程对流传热系数雷诺数 Re0工 5940普朗特准数pr0-2, ,72髭髭10331-630.14.污垢热阻管程的流通截面积为管内导热油的实际流速Aui4。.。2。2岁。加237709.996036000.01570.70m/s根据规定，取挡板间距为 B0.21.0Di0.30.50.15m流体通过管问的最大截面积ABDi1d/pt_20.150.510.025/0.0320.0164m壳程中产品的流速为U0qm00A6

33、5000360010000.01641.10m/s当量直径de224Ptd0/4d040.03220.0252/40.027m0.025由于壳程流体被冷却，所以取0.95,则壳程流体的对流传热系数为0.140.551/300.36RePr0de0.360.430.02759400.5531.631/30.952050W/m2C15管程与壳程的污垢热阻取2Rs20.000172mC/W。.计算总传热系数查表得不锈钢的热导率为17.45W/管的平均直径 dm0.0225m,以管外表面积为基准，有-RSI1d1d0dm-Rs0011185.50.000172250.00250.0252017.450

34、.0225120500.0001722.69103m2C/W.总传热系数 K374.7W/m2C.核算传热面积QAKtm551633.3374.797.215.27m2该换热器的实际传热面积为_2ANdL1000.025323.56m换热面积的裕度为23.56/15.27100%154.3%,故所选换热器是可用的。3.1.8.压力降的计算.计算管程压力降管程压力降计算通式为PtPIP2ftNp式中，管程结垢校正系数ft1.4,管程数 Np2,雷诺数Re14480,可知管程流体呈湍流状态。取管壁粗糙度0.1mm,相对粗糙度/d10.1/200.005,查-Re关联图可知摩擦系数0.038,所以P

35、tP1PI1d1P2P2ftNP21U10.03822IUI3L-L-213417061.430.029600.721341Pa229600.7706Pa225731.6Pa0.0057MPa500壳体流体摩擦系数0.2285.0Re05.0 30000.2280.81P1FfncNB0.811219-2彳10000.6113996.8PaP2NB3.52BD?210000.629918PaPtP1P2fs13996.899181.1527502Pa4000管路为新的铸铁管，其绝对粗糙度p/g8554501000/10009.8141.28mHf1管路中各管件的阻力系数如下表所示:表5管路中各

36、管件的阻力系数所以，局部阻力名称阻力系数当量长度与管径之比le/d数量管出口1/1管入口0.5/1900弯头0.75353三通1502管通长l5m25/中途经过换热器E0101,已知:Hf12g50.023510.20.50.753且这 3.27m29.81雷诺数Di1.0m,一UI属于湍流区,_Ld1N404,d1AuAId10.017m,Npu0.20.015dM0.0171.0941030.0465,则此处局部阻力2叱0.046512g0.01520Au1A2u2221.5910000.540446331.09m/s40001.090.654m29.812则扬程 HzHf841.283.

37、92453.2mg2g4.2反应回路循环泵PC-0101的选型所选泵型号为200YG-75,其具体规格如下表所示：表6反应回路循环泵P0101的规格项目数值流量360m3/h扬程转速轴功率电机功率效率必须汽蚀余量泵壳许用压力21HfHfiHf23.270.6543.924m75m1450r/min98kW132kW75%4.5m附表设备一览表序位号设备技术规格介质数单材料重量(kg)备注号名称量位单总1R0101反应气液接触器卧式1200X10X7000;V=8/54M3外半管小 73/60.3X3;保温层厚度 120mm缩合物+EOH蒸气1台A240TP31545009000P.C.E立式小

38、 2400X15X2200;2R0102反应收集器V=14.25外半管小 73X3/419/0.5X1.65缩合物+EO蒸汽1台A240TP316.750015000P.C.E保温层厚度 120mmOCr13R0103反应中和器立式小 2400X10X4540;V=17.8M3半管小 108X4L=180m醇雄蒸汽/冷却水2台7Ni112-M2OCr19Ni1461018440吉化重机厂9立式小 600X3X3428;OCr14V0102碱计量罐V=17.6m3饱温层厚度 60mm加热盘管小 25X碱溶液蒸汽1台9Ni19450900吉化重机厂3L=51800m20225V0109酸计量罐立式

39、小 600X3X3428;V=17.6m3饱温层厚度 60mm加热盘管小 25X3L=51800m醋酸蒸汽1台OCr17Ni14M-A0220450900吉化重机厂6V0101导热油膨胀罐立式小 1200X6X2756;V=2.26nf;保温层厚度100mm导热油1台Q235-A5501100吉化重机厂7V0104反应系统气液分离罐立式小 700X6X2718;V=0.86m3有机物、N2、蒸汽1台Q235-A370740吉化重机厂反应系立式小 800X6XEONbOCr18V0105统有机物分离2600;V=0.85m3保温层厚度 100mn#盘管小 25X蒸汽、有机物1台7Ni12Mo24

40、20840吉化重机厂罐3L=19980蒸汽20中和系立式小 800X6XEO 蒸OCr19V0107统有机物分离2600;V=0.85m3保温层厚度 100mn#盘管小 25X汽、有机物、1台7Ni12Mo238542.3770吉化重机厂罐3L=26000氮气2010V0108气液分离罐立式小 700X6X2718v=0.86m3有机物、蒸汽1台Q235-A370740吉化重机厂反应回BEUJ)500X4730X缩合物A24011E0101路换热6,A=88m2n=345,12.7X+EO1台TP.327005400P.&.L器1.24,保温层厚度 120mm导热油1623反应回BE2

41、67X4X3460缩合物A24012E0102路换热V=17.7m,n=93 小 12.7X+EO1台TP.35001000P.&.L器1.24,保温层厚度 120mmV导热油16BIU 小 500X8X13E0103导热油加热器4210;A=58m2小 19X2;n=155 保温层厚导热油蒸汽1台20R2017733546吉化重机厂度 120mmBEMJ)900X8X14E0104导热油冷却器7443,V=236m2425X2.5X600,导热油冷却水1台20R20698913978吉化重机厂n=51015E0105反应真空冷凝器BEMJ)325X8X3764,A=13.7m2(j)19X2X3000 保温层厚度50mm氮气、蒸汽、冷却水1台20R206391278吉化重机厂16E0106中和真空冷凝器BEMg 卜式小 325X8X_23764,A=13.7m小 19X2X3000保温层厚度 50mm氮气、蒸汽、冷却水1台20R206391278吉化重机厂17P0101反应大循环泵8HNN194 离心泵_3Q=360Eh,H=45m缩合物+EO1台AISI31623404680WortingtonAIST18P0103导热油循环泵8HNN194 离心泵Q=360 舟 h,H=35m导热油1台I30421204240Wortington2419P0102反