水工钢筋混凝土课程设计

1、目录1. 课程设计的目的032. 课程设计题目描述和要求043. 课程设计报告内容043.1 楼面梁格布置和构件截面尺寸拟定043.2 板的设计053.2.1 计算简图3.2.2 荷载计算3.2.3 板的内力计算3.2.4 板的受力钢筋计算325板的构造钢筋与板配筋详图（CAD绘图）3.3 次梁的设计093.3.1 计算简图3.3.2 荷载计算3.3.3 次梁的内力计算3.3.4 次梁的正截面和斜截面承载力计算次梁配筋详图（CAD绘图）3.4 主梁的设计 133.4.1 计算简图3.4.2 荷载计算3.4.3 主梁的内力计算3.4.4 主梁的正截面承载力计算3.4.5 主梁的斜截面承载力计算3

2、.4.6 主梁的附加吊筋 （ 附加横向钢筋 ）的计算347主梁配筋详图（CAD绘图）4. 结论2223参考书目1. 课程设计目的钢筋混凝土结构课程设计是水工钢筋混凝土结构教学计划中的一个重要的 实践性教学环节，对培养和提高学生的水工结构设计基本技能，启发学生对实 际结构工作情况的认识和巩固所学的理论知识具有重要作用。1 ) . 通过课程设计训练，了解水工钢筋混凝土结构设计的一般程序和内 容，为毕业设计以及今后从事实际水工结构设计工作奠定初步基础。2) . 复习巩固加深所学的钢筋混凝土基本构件中受弯构件和钢筋混凝土梁 板结构设计等章节的理论知识。3) . 掌握钢筋混凝土肋梁楼盖的一般设计方法，诸

3、如： 进一步理解单向板肋梁楼盖的结构布置、荷载传递途径和计算简图； 掌握弹性理论和塑性理论的设计方法； 掌握内力包络图和抵抗弯矩图的绘制方法； 了解构件设计的重要性，掌握现浇梁板的有关构造要求； 掌握现浇钢筋混凝土结构施工图的表示方法和制图规定；4) . 学习结构施工图的绘制和结构计算书的编制方法，培养查阅技术规范 和工程手册的能力，合理确定设计参数2. 课程设计题目描述和要求某水力发电副厂房楼盖，采用钢筋混凝土梁板，其平面尺寸如图所oot002o52502L21 ).墙体厚度370mm结构横向长L1= 21.6m,结构纵向长L2 = 28.5m, 楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。楼盖

4、采用整体式单向板肋形结构。板伸入墙内120mm次梁伸入墙内240mm主梁伸入墙内370mm柱的截面 尺寸为 400mrK 400mm2 )作用在楼面上的活载标准值qk = 6.5kN/m。3 ).该建筑位于非地震区。4 ).建筑物安全级别为二级。5 ).结构环境类别为一类。6 ).建筑材料等级：混凝土强度等级：梁、板 C20级。钢筋级别：板中钢筋、梁中架立筋、腰筋等构造钢筋及箍筋采用I级；梁 内受力纵筋采用U级。7 ).荷载：钢筋混凝土容重为25kN/m3楼面做法：20mm厚水泥砂浆面 层，c=20kN/m3;钢筋混凝土现浇板；12mn厚纸浆灰抹底(容重为 16kN/m3)03. 设计报告内容

5、3.1楼面梁格布置和构件截面尺寸主梁横向布置，次梁纵向布置。主梁拟定为三跨，次梁拟定为五跨。根据楼盖结构柱网尺寸，结构布置如图 1,主梁为7200X 3=21600mm次梁为5700x 5=28500mm板伸入墙体120mm次梁伸入墙体 240mm主梁伸入墙体 370mm 图1结构布置图-一c<:对于多跨连续次梁，高跨比为1/18-1/12，对于多跨连续主梁，高跨比为 1/12-1/8，矩形截面高宽比h/b=2-3.其中高度以50mm为模数，大于800mm则 以100mm为模数。主次梁截面尺寸计算结果见表1表1主次梁截面尺寸计算构件名 称L(mm)高度h计算值(mm)宽度b计算值(mm)

6、取值bxh(mmX mm)主梁7200(1/12 1/8)L600900(1/3 1/2)h233350300x 700次梁5700(1/18 1/12)L317475(1/3 1/2)h150225200X 450板的厚度按构造要求h=80m詹l/40=2400/40=60mm，楼板厚度不少于 60mm密肋板厚度不少于50mm工业建筑板厚度不少于70，本设计楼板可选用 90mn厚的楼板。h=90mm3.2板的设计计算简图次梁截面为200x 450mm板在墙上的支承长度取为120mm则板的计算跨度 为：边跨：IO1=ln +a/2+b/2=2400-120-200/2+120/2+200/2=

7、2340mm且 I01 < In+h/2+b/2=2180+90/2+200/2=2325mm取 10仁2325mm中间跨 由于 0.1lc=0.1 x 2400=240mr> b=200mm所以 I02=In 2+b=2400mm跨度差(2400-2325) /2325=3.2%<=10%可按等跨连续板的系数计算取1m宽板带作为计算单元，板构造如图 2图2板构造图4O-cryz : pnnZP4nn1.IPOD *板计算简图如图3图3板计算简图荷载计算按等跨连续板系数计算内力；且多于五跨连续板按五跨计算内力，小于五跨或等于五跨的连续板按实际跨数计算内力，按五跨计算内力，如图

8、4图4板受力简图分项系数取值依据SL191 2008规范，荷载标准值的计算：20mn厚水泥砂浆面层：20 X 0.02 X 1=0.4 kN/m90mn厚现浇板自重：25 X 0.09 X 仁2.25 kN/m12mn厚板底抹灰:16 X 0.012 X 1= 0.192 kN/m板的荷载计算结果可见表2表2板的荷载计算表荷载种类荷载标准值荷载分项系数何载设计值(kN/m)(kN/m)20mm厚水泥砂浆面 层0.41.050.4290mm厚现浇板自重2.251.052.36312mm厚板底抹灰0.1921.050.202小计（g）2.842-2.984可变何载（q）6.51.27.8总何载（g

9、+q）9.342-10.784考虑到次梁对板的转动约束，折算荷载为g' =g+0.5q=2.9841+0.5 X 7.8=6.884KN/mq =0.5q=0.5 X 7.8=3.9KN/m调整后的荷载设计值为g+q=6.884+3.9=10.784KN/m内力计算按弹性理论计算。各跨中及支座截面的弯矩系数a值按教材采用，各跨中及支座截面的弯矩按式 M=a gl 02+a 1ql 02计算。板一般均能满足斜截面抗剪承载力要求，所以只进行正截面承载力计算。 计算B支座负弯矩时，计算跨度取相邻两跨的较大值。板的弯矩计算见表3表3板的弯矩计算截面边跨中M1跨中M2跨中M3支座弯矩Mb支座弯矩

10、Me跨度（m2.3252.42.42.3632.4内力系数a0.0780.0330.046-0.105-0.079al0.1000.0790.086-0.119-0.111弯矩值（kN - m）5.0143.0803.753-6.627-5.626支座边缘弯矩MHMb|-|V 0| X(2.325-0.2)X10.784/2=5.481 KNMr=|Mb|-|V oX(2.4-0.2)X10.784/2=5.441 KN mM=|Me|-|V oX(2.4-0.2)X10.784/2=4.440 KN m配筋计算板单宽b取为1000mm类环境保护层厚度c=20,对于薄板 a=c+5=25mm

11、h0=h-a=90-25=65mm对于 C25混凝土，fc=11.9N/mm2 HPB235钢筋 fy=210N/mir各截面配筋计算过程见下表，中间区格中间板的四周与梁整体连接，由于 拱效应，弯矩有所降低，故 M、M及MC应降低20%计算结果可以填在表4内表4板配筋计算截面位置1B2C3边板带中板带边板 带中板 带边板 带中板带M(kN - m)5.0145.4813.0802.4644.4403.5523.7533.0020.1670.1830.1030.0820.1480.1180.125 :0.1000.1840.2030.1090.0860.1610.1260.1340.106574

12、634338267r 502:394418 13291.04%1.15%0.62%0.49%0.91%0.72%0.76%0.60%选用钢筋g m2)边板 带 8/10100 8/10100 8/10200 8/1020081 001020010200 8/10200644644322322503393393322325板配筋详图板中除按计算配置受力钢筋外，尚应设置下列构造钢筋。1. 分布钢筋：按规定选用 8002. 板面附加钢筋：按规定选用 800,设置于主梁顶部和墙边。3. 墙角附加钢筋：按规定选用 800，双向配置于四个墙角的板面, 板配筋详图见施工图。3.3次梁的设计计算简图次梁在墙上

13、的支承长度a为240mm中间支座宽度即为主梁宽（b=300） 边跨：1。1 In 0.025ln+b/2=5700-120-300/2+0.025 X (5700-120-300/2)+300/2=5717mm1 011 na2 +b/2=5700-120-300/2+240/2+300/2=5700mm两式相比取较小值L0仁5700mm中间跨： 由于 0.05 X I c=0.05 X 5700=285mK 300mm所以I 0=1.05l n =1.05 X 5400=5670mm由于(5550-5400)/5400 X 100%=2.78%<10%,故可按等跨连续梁计算内力次梁构造

14、如图5图5次梁构造- Jd1J".PASOF次梁计算简图如图6图6次梁计算简图332荷载计算按弹性理论设计，根据厂房的实际情况，楼盖的次梁和主梁的活荷载一律 不考虑梁从属面积的荷载折减。永久荷载包括：板传来的恒荷载、次梁自重和 次梁底及两侧的粉刷重量；可变荷载仅考虑板传来的楼面活荷载，可按表 5进 行计算。分项系数取值依据SL191-2008规范， 荷载标准值的计算：板传来的恒荷载：2.842 X 2.4=6.821kN/m次梁自重：25 X 0.2 X（ 0.45-0.09 ） =1.8kN/m次梁底及两侧的粉刷自重：16 X 0.012 （0.45-0.09） X 2=0.138

15、 kN/m 可变荷载：6.5 X 2.4=15.6 kN/m表5次梁荷载计算荷载种类荷载标准值荷载分项系数何载设计值(kN/m)(kN/m)永久板传来的恒荷 载6.8211.0507.162荷载:次梁自重1.8001.0501.890次梁底及两侧 的粉刷自重0.1381.0500.145小计（g）8.759-9.197可变何载（q）15.6001.20018.720总何载（g+q）24.359-27.917考虑到主梁对次梁的转动约束，进行荷载调整：g =g+0.25q=9.197+0.25 X 18.72=13.877KN/mq' =0.75q=0.75 X 18.72=14.04KN

16、/m调整后的荷载设计值g+q=13.877+14.04=27.917KN/m333内力计算各跨中及支座截面的弯矩系数 a mp值按下表采用，各 跨中及支座截面的弯矩按式 M=x gl o2+ a iql o2计算。 连续次梁各截面的弯矩见表6表6次梁弯矩计算截面边跨中M1跨中M2跨中M3支座弯矩Mb支座弯矩Me跨度（m）5.75.675.675.6855.67内力系数a0.0780.0330.046-0.105-0.079al0.1000.0790.086-0.119-0.111弯矩值（kN - m）80.8350.2959.20-101.09-85.35支座边缘弯矩M'=|Mb|-|

17、V ox(5.7-0.3)X27.917/2=89.78 KN mMr=|Mb|-|V 0X(5.67-0.3)X27.917/2=89.85 KN mM=|Mc|-|V 0X(5.67-0.3)X27.917/2=42.06 KN m次梁剪力计算按式V=B gl n+ B 1ql n计算 连续次梁剪力计算见表7表7次梁剪力计算截面VaVblVbrVelVer计算跨度5.435.435.45.45.4剪力系数B0.394-0.6060.526-0.4740.5B 1:0.447r -0.620.598-0.5760.591剪力计算值53.132-77.43270.620-65.98368.55

18、4配筋计算3.3.4.1 正截面受弯承载力计算支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，按矩形截面进行设计；而跨中翼缘位 于受压区，按T形截面计算，翼缘计算宽度按教材表进行计算。确定bf :按单层钢筋布置，则a=c+10，由附录4表1的c=30,得a=30+10=40mmh° =450-a=450-40=410mmhf / ho=90/410=0.219>0.1故仅按计算跨度L0和梁净距Sn考虑。边跨:桉计算跨度 L0 考虑：bf = L0 /3=5.55/3=1.85m按梁净距 Sn: bf =b+ Sn=0.2+ (240.2 ) =2.4m取较小值即bf =1.85m中间跨：桉计算

19、跨度L0考虑：bf =L0/3=5.4/3=1.8m按梁净距 Sn: bf =b+ Sn=0.2+(2.4-0.2)=2.4m取较小值即bf =1.8m判别T形截面类型：边跨：hffdbf hf h°)2 /K=11.9 X 1850X 90X( 410-90/2 ) /1.2=603 kN?m68.705kN?m中间跨：hffcbf hf h°)2 /K=11.9 X 1800X 90 X (410-90/2)/1.2=593kN?m>6.738 kN?m故各跨中截面均属于属于第一类T形截面。次梁正截面计算见表8表8次梁正截面承载力计算中间跨中中间支座截面M1MbM

20、2M3Mc边跨跨中B支座边区格中间区格弯矩计算值80.83-89.7850.2959.2-42.06a0.0260.2690.0170.0200.126E0.0270.3210.0170.0200.135As7991043495583440选配钢筋3© 183© 222© 182© 162© 18实配钢筋7631140509603509说明：p minbh0=0.2%X 200X 410=164mm,实际配筋面积均满足要求。斜截面受剪承载力计算包括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算 剪力计算见表9表9次梁斜截面受剪承载力计算截面位置端支座(

21、A) 右 侧离端第二 支座(B)左离端第二 支座(B) 右中间支座(C)左 侧，中间支座 (c )右 侧侧侧剪力计算值V（kN）53.132-77.43270.620-65.98368.554剪力设计值63.75892.91884.74479.18082.265截 面 尺hwho hf1.6 w 4.01.6 w1.6 w1.6 w1.6 wbb4.04.04.04.00.25fcbh0/K203KN203KNB203KNM203KNM230 KNM寸二92.918KN84.744KN84.744KN82.265KN验63.758KN算0.7ftbh0/K60.748KN60.748KN60.

22、748KN60.748KN60.748KN63.758KN92.918KN84.744KN79.180KN82.265KN选用箍筋（双肢）6150（按构造 要求）61506150615061502Av nAsv(mm)56.656.656.656.656.6Asv0.19% 仝0.19% 仝r 0.19% 仝:0.19%仝0.19%仝sv.配箍率b sPPpPPmin=0.15mi n=0.15min=0.15mi n=0.15min=0.15%Vc+Vsv=0.7ftbh0+1.25fyvAsv/113.509K113.509K113.509Ksh0N±N±113.509

23、K113.509KNM63.758KN92.918KNNM82.256KN84.744KN79.180KN335次梁配筋详图次梁的配筋及构造如施工图所示3.4主梁的设计计算简图图7主梁计算简图養112、"|_-J.L厂必-1二1-4r103r弗2则主梁在墙上的支承长度a=370.中间支座宽度即为柱横截面高度，即取 b=400mm计算跨度计算：边跨：Loi=l n+b/2+a/2=7200-120-400/2+400/2+370/2=7265mmLo2=1.O25I n+b/2=1.025*(7200-120-400/2)+400/2=7252mm取两式较小值L0仁7252mm中间跨：

24、由于 0.05 x l eV 400mm所以l o=l n+b=6800+400=7200mm由于(7252 7200) /7200 x 100%=0.7%<10%说明可以按等跨连续梁 计算内力。主梁端部支承在砖墙上，支承长度取为 370m m中间支承在柱上，钢筋混凝 土柱截面尺寸为400mX 400mm因梁的线刚度比柱的线刚度大得多，可视为中 部铰支的三跨连续梁。荷载计算主梁的自重和主梁底及两侧的粉刷自重为均布荷载，但此荷载值与次梁传 来的集中荷载值相比很小，为简化计算，采取就近集中的方法，把主梁自重集 中到集中荷载作用点，将主梁视为承受集中荷载的连续梁来计算。主梁承受的 永久荷载包括

25、：次梁传来的荷载、主梁自重和主梁底及两侧的粉刷重量；主梁 承受的可变荷载仅考虑次梁传来的可变荷载。可按表 10进行计算：1. 分项系数取值依据水工混凝土结构设计规范，丫 G =1.05，丫 Q =1.2。2. 荷载标准值的计算：次梁传来的恒荷载：7.661 x 5.7=43.6677 kN/m主梁自重：25 X 0.3 X( 0.7-0.09 ) *2=9.51 kN/m主梁两侧的粉刷:16 X 0.012 X (0.7-0.09) X 2 =0.234 kN/m可变荷载：13X 5.7=74.1 kN/m表10主梁荷载计算荷载种类荷载标准值（kN）荷载分项系数何载设计值（kN）永久次梁传来的

26、恒 何载43.6681.05045.851荷载主梁自重9.5101.0509.986主梁底及两侧 的粉刷0.2341.0500.246小计（G53.412-56.083可变荷载（Q）74.1001.20088.920总荷载（G+Q127.512-145.003内力计算集中荷载作用下三跨连续梁的弯矩及剪力系数可由教材的表格查得，各跨 中及支座截面的弯矩按式 M=x QL和M=a GL;各支座截面剪力按式 V=B 1G邙2Q。其中，a 1、B1分别为永久荷载作用下的弯矩及剪力系数； a 2、B 2分别为可变荷载作用下的弯矩及剪力系数。按弹性理论计算内力时，需要考虑可变荷载的最不利布置方式，因此应将

27、 永久荷载和可变荷载作用下的内力单独计算，然后对控制截面内力进行组合， 计算各截面及支座的最大内力或最小内力。主梁各截面及支座的弯矩及剪力系数由附录查得后，可计算出相应的弯矩 及剪力，见表11,为便于绘制主梁内力包络图，应将每种荷载作用形式下的内 力图绘制出来，荷载组合时再将每种组合方式下内力图绘制出来，合并到同一 坐标系下即得内力包络图。值得注意的是主梁的结构对称且荷载对称，只需画 出一跨半的内力包络图即可。表11主梁弯距计算表（kN/m）项 次荷载简图边跨跨中支座B中间跨跨中支座CM,)MaMb()M2()MbMc()1 f . T ti !G,1 a 霑 2 b ABCD0.24460.

28、1559-0.26650.06690.06690.266599.4863.41-108.0027.0127.01108.001 Q1 a 爭2 b再ABCD0.2890.2447-0.1333-0.1334-0.13340.1333186.36157.79-85.65-85.41-85.41-85.652 F.寸1 a卉2 bABCD0.04440.0888-0.13320.20030.20030.1332-28.63-57.26-85.59128.24128.24-85.59Q,_i_i_=_i_f_1 a珥2 b号ABCD0.22980.1262-0.31090.09660.17060.0

29、888148.1981.38-199.7661.85109.22-57.06亠T 二 1 TQ0.02960.0591-0.08880.17060.09660.3109曲 1 a # 2 b局ABCD-19.09-38.11-57.06109.2261.85199.76工Q1 a 月 2 bABCD0.27420.215-0.1777-0.1037-0.02970.0444176.82138.64-114.18-66.39-19.0228.53组合次项+285.84221.2-193.65-58.4-58.4-193.65+70.856.15-193.59155.25155.25193.59+

30、247.67144.79-307.7688.86136.23-165.06+80.3925.3-165.06136.2388.86307.76+276.30202.05 ”-222.18-39.38-7.99-79.47将以上表中最不利内力组合下的弯距图叠画在同一坐标图上，画其外包线 即得到主梁的弯距包络图，如图 8图8主梁包络图主梁剪力计算见表12表12主梁剪力计算项 次荷载简图端支座A中间支座B中间支座CVa()Vb)rVb ()Vc1()rVc ()1 tt FF tG41.377-56.449-71.5211 a宀 2 b 灯(0.733)71.521(1.000)56.449(1.2

31、67ABCD(-(-)1.267)1.000)亠 1 _ lQ77.005-00100.83力 1 a 2 b(0.866)100.83(0)(0)5ABCD5(1.134(-)1.134)1 rQ-11.826-88.920-11.8261 a 刁 2 b(-0.133)11.826(1.000)88.920(0.133ABCD(-(-)0.133)1.000)1 Q61.266-108.660-7.914f VT 1 a 丹 2 b(0.689)116.57(1.222)69.180(0.089ABCD4(-)(-0.778)1.311)jJQ7.9147.914-69.180108.66

32、116.571 a r 2 b(0.089)(0.089(-0ABCD)0.778)(1.2224)(-1.311)73.092-19.74019.740-3.912於1 a宀 2 b册(0.822)104.74(0.222)(0.222(-ABCD8(-)0.044)1.178)组+118.382-56.449-r 176.35合172.3556.4493次6项+29.551-145.369-83.34783.347145.369+102.643-165.109-79.435188.09125.6259+49.291-12.73152.211-63.60745.053+114.469-76.

33、189-P 67.609176.2636.7099将以上表中最不利内力组合下的剪力图叠画在同一坐标图上，画其外包线 即得到主梁的剪力包络图，如图 9图9主梁剪力包络图i+5344正截面承载力计算支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，按矩形截面进行设计；而跨中翼缘位 于受压区，按T形截面计算，翼缘计算宽度按教材进行计算。对于主梁，进行 便安全设计。跨中按T形截面进行计算，其翼缘宽度为：hf/h=90/700=0.13>0.1因此按计算跨度10考虑和按梁肋净距考虑边跨：I o/3=7252/3=2417mm b+Sn=200+(5700-300)=5600mm 取较小者bf ' =2417

34、mm中间跨：I o/3=7200/3=2400mmb+Sn=200+(5700-300)=5600mm取较小者bf ' =2400mm判断其截面类型：取a=c+10=30+10=40 (按单层布置) ho=700-a=660mm边跨：hffcbf hf h。-)2 /K=11.9 X 2417X 90X( 660-90/2 ) /1.2 kN m= 1327kN m大于最大弯矩值，故按第一类 T型截面计算。中间跨：hffcbf hf h°)2 /K=11.9 X 2400X 90X( 660-90/2 ) /1.2 kN m =1317kN- m大于最大弯矩值，故按第一类 T

35、型截面计算。各跨梁皆按第一类截面计算。支座截面按矩形截面计算，考虑到支座截面及边跨跨中截面弯距较大，纵筋布置两排，并放在次梁主筋下面，因此取h0700 80620mm ；而中间跨跨中截面按单排布筋，取h°700 35 665mm.主梁正截面配筋计算过程见表13表13主梁正截面配筋计算截面位置边跨跨中中间支座(B)中间跨跨中6弯距计算值M( 1° N mm)285.84-307.76155.25-58.40a s=KM/( fcbhOhO)支座 a s=KM/( fcbfhOhO)跨中0.0270.2690.0150.0061旷2 s0.0270.3200.0150.006A

36、 fc bh017252361950380As 七丄fy（支座）fc bfhoA*ssf| y（跨中）选用钢筋5 $ 226$ 223 $ 221 $ 22实际配筋面积(mm2)190022811140380说明：p minbh0=0.2%x 300x 665=390mm2实际配筋面积均满足要求。345斜截面承载力计算b 300mm,端支座取ho 700 35 665mm, B支座负筋为双排, 且布置在次梁负筋下部，故取h0=700-80=620mm .主梁斜截面的配筋计算过程见表14。表14主梁斜截面承载力计算表截面位置端支座（A）离端第二支座（B）右侧左侧右侧剪力计算值V（kN）118.3

37、82188.095165.369截面尺寸验算hwh。 hfbb1.92 W 4.01.77 W 4.01.77 4.00.25fcbh0/k494.594KN 仝118.382KN461.125KN 仝188.095KN461.125KN 仝165.369KN0.7ftbh0/K147.796KN 仝118.382KN147.796KN W188.095147.796KN W165.369选用箍筋（双肢）8200820082002AsvnAsv1 (mm )2 50.3 100.6100.6100.6Asvsv配箍率b s0.17%仝 0.15%0.17%仝 0.15%0.17% 仝 0.15

38、%V=0.7ftbh0+1.25*fyvASV/s*h0247.217KN >1.2*188.095=225.714KN247.217KN >1.2*165.369=198.443KNASB=KV- (VC+VSV)/fysi n45选配弯起钢筋一实配弯起面积(mm2346主梁吊筋计算在主梁与次梁交接处，主梁的腹筋承受由次梁传来的集中荷载作用，为防 止在主梁的中下部出现裂缝破坏，故在此交接处设置附加横向钢筋(箍筋或吊 筋)，现在此处设置吊筋。图10主梁与次梁交接处箍筋和吊筋形式-by*k4JI(a)主梁与次梁交接处斜向裂缝 (b)吊筋形式 (c)箍筋形式考虑到主梁与次梁交接处的破坏面大体如图8(b)和(c)虚线所示，故附加横AsvfyvSin式中：F 向钢筋应布置在S=2h+3b的范围内，其数量按下式计算：yv次梁传给主梁的集中荷载设计值； 附加横向钢筋的抗拉强度设计值； 附加横向钢筋与梁轴线的夹角，取a =45 °因为：S=2h+3b=2X( 700-450) +3X 200=1100mm故附加钢筋应布置在1100mn的范围内。选8的吊筋。对于箍筋：Asv=2Ab=2X 50.3=100.6mmAb为附加箍筋的截面积附加箍筋的排数。则由公式得：m KF/(f yvsin a)=1.2 X 135.