混凝土结构课程设计——钢筋混凝土双向板肋形楼盖设计

1、Uniycrsity of Scianee and T&chriotogy Bcjir混凝土结构课程设计设计题目：钢筋混凝土双向板肋形楼盖设计学院：土木与环境工程学院班级： 姓名： 学号： 指导教师:目录一、设计任务书 11、设计目的和方法 12、设计任务 13、设计资料 14、设计要求 25、设计成果 26、设计要求 2二、设计说明书 31、结构布置及构件尺寸选择 32荷载设计值 43. 板的计算 43.1 按弹性理论设计板 43.1.1 A 区格板计算 53.1.2 B 区格板计算。 63.1.3 C 区格板计算 73.1.4 D 区格板计算 83.1.5 选配钢筋 103.2 按

2、塑性理论设计板： 103.2.1 A 区格板计算 123.2.2 B 区格板计算 133.2.3 C 区格板的计算 153.2.4 D 区格板的计算 164. 双向板支承梁设计 194.1 纵向支承梁 L-1 设计 204.1.1 计算跨度 204.1.2 荷载计算 204.1.3 内力计算。 214.1.4 正截面承载力计算 254.1.5 斜截面受剪承载力计算 264.2 横向支承梁 L-2 设计 28计算跨度。 284.2.2 荷载计算 284.2.3 内力计算。 294.2.4 正截面承载力计算 324.2.5 斜截面受剪承载力计算 34三、参考文献 35四、设计心得 36、设计任务书

3、1、设计目的和方法通过本设计对所学课程内容加深理解， 并利用所学知识解决实际问题；培养 学生正确的设计观点、设计方法和一定的计算、设计能力，使我们掌握钢筋混凝 土现浇楼盖的设计方法和步骤；培养用图纸和设计计算书表达设计意图的能力， 进一步掌握结构施工图的绘制方法。根据某多层建筑平面图，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构的要求， 并 考虑支承结构的合理性确定主、次梁的结构布置方案。确定板的厚度和主、次梁 的截面尺寸及钢筋和混凝土强度等级。按照塑性内力重分布的方法进行板、次梁 的内力和配筋的计算。按照弹性理论进行主梁的内力和配筋的计算。2、设计任务某二层建筑物，为现浇混凝土内框架结构（中间为框架承

4、重，四周为墙体承 重），建筑平面示意图见下图。试对楼盖（包括标准层和顶层）进行设计。3、设计资料（1）建设地点：北京市（2） 楼面做法：水磨石地面、钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底。 ( 3)荷载：永久荷载主要为板、 面层以及粉刷层自重， 钢筋混凝土容重 25kN/m3, 水泥砂浆容重20kN/m3,石灰砂浆容重17kN/m3,恒载分项系数g=1.2。活载分项 系数 Q =1.3 或 1.4。(4)材料：平面尺寸ly=5.1m , lx=4.5m。楼面均布活荷载q=5.0kN/m。混凝土 强度等级为C25采用HRB335钢筋。4、设计要求(1) 楼盖、屋盖的结构平面布置。(2) 楼盖板的

5、内力分析与配筋计算(考虑内力重分布)。次梁的内力分析与 配筋计算(考虑内力重分布)。(3) 主梁的内力分析与配筋计算。5、设计成果(1) 设计计算说明书一份，包括封面、设计任务书、目录、计算书、参考文献、 附录、设计心得。(2) 楼板配筋图、次梁配筋图、主梁的弯矩包络图和配筋图。6、设计要求(1) 独立完成，严禁抄袭。(2) 设计计算书要完整、计算过程及结果正确，表达清晰。(3) 配筋图要达到施工图的要求，施工图上的配筋应与计算书的计算结果一 致。原则要打印。、设计说明书1、结构布置及构件尺寸选择双向板肋梁楼盖由板和支承梁构成。 双向板肋梁楼盖中，本双向板肋梁楼盖 设计双向板区格平面尺寸ly=

6、5.1m，lx=4.5m，即支承梁短边的跨度为4500mm 支承梁长边的跨度为5100mm根据图1所示的柱网布置，选取的结构平面布置 方案如图1-2所示。图2-1双向板肋梁楼盖结构平面布置图板、次梁和主梁的截面尺寸拟定：板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=5100/50=102mm,且双向板的厚度不宜小于80mm故取板厚为120mm支撑梁截面尺寸：根据经验，支撑梁的截面高度h=l/141/8,长跨梁截面高度 h=(5100/14 5100/8)=364.3 637.5mm故取 h=500mm 长跨梁截面宽 b=h/3 h/2=(500/3 500/2)=166.7 250mm故

7、取 b=200mm 短跨梁截面高 h=(4500/14 4500/8)mm=321.4562.5mm故取 h=500mm 短跨梁截面宽 b= h/3 h/2=400/3 400/2=133.3 200mm故取 b=200mm 由于板面的载荷沿短跨方向传递程度要大于沿长跨方向的传递程度，故取得短跨梁尺寸要偏大一点2. 荷载设计值由于活荷载标准值大于4kN/m2,则取q =1.3恒荷载设计值：qQqk=1.3 X 5=6.5kN/m2活荷载设计值：g Ggk= 1.2 X gk30mn厚水磨石地面：0.65kN/m2100mn厚钢筋混凝土现浇板：0.12mX 25kN/m3=3kN/m220mn厚

8、石灰砂浆抹底：0.020mX 17kN/m3=0.34kN/m2g k =0.65+3+0.34=3.99kN/m2g=3.99X 1.2=4.788kN/m2折算恒载设计值：p ' =g+q/2=3.99+6.5/2=7.24kN/m2折算活荷载设计值：p =q/2=6.5/2=3.25kN/m2荷载设计值：p=g+q=4.788+6.5=11.288kN/m23. 板的计算3.1按弹性理论设计板此法假定支撑梁不产生竖向位移且不受扭，并且要求同一方向相邻跨度比值Imin /Imax >0.75,以防误差过大。当求各区格跨中最大弯矩时，活荷载应按棋盘式布置，它可以简化为当内支 座

9、固支时g+q/2作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时土q/2作用下的弯矩之和所有区格板按其位置与尺寸分为 A B C、D四类，计算弯矩时，考虑混凝土的泊松比u=0.2 （查混凝土结构设计规范（GB50010-2002第条）弯矩系数可查混凝土结构设计附表 2。g+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+qg+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2=(0.0231+0.2=(

10、0.0161+0.2X 0.0231)X 7.24 X 4.5 2+(0.0354+0.2 X 0.0578) X 3.25 X 4.5区格板计算(1)计算跨度中间跨：I x=4.5m 1.051 o=1.05 X (4.5-0.2)=4.515ml y=5.1m 1.05I o=1.05 X (5.1-0.2)=5.145mIx/l y=4.15/5.145=0.88(2 )跨中弯矩A区格板是中间部位区格板，在g+q/2作用下，按四边固定板计算；在 q/2 作用下按四边简支计算。A区格板弯矩系数查混凝土结构设计附表 2,结果 如表2.1所示。表2.1 A区格板弯矩系数lx/l ymmmm四边

11、固定0.880.02310.0161-0.0603-0.0544四边简支0.880.05780.0354-MxU=M1U+M2u(3) 支座弯矩a 支座：Ma=m'(g+q/2)lb 支座：Mb=m'(g+q/2)l2 2x =-0.0603 X 7.24 X x 2=(m x1+0.2my1)(g+q/2)l x+(mk2+0.2my2)(q/2)l xX 0.0161) X 7.24 X 4.52+(0.0578+0.2 X 0.0354) X 3.25 X 4.5=8.13kN.m/mMyU=M+M2u2=(m y1+0.2m<1)(g+q/2)l x +(my2+

12、0.2m<2)(q/2)l=-0.0544 X 7.24 X 4.5 2(4) 配筋计算截面有效高度：由于是双向配筋，两个方向的截面有效高度不同。考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向的大，故应将短跨方向的跨中受力钢筋放置在长跨方向的外侧。因此，跨中截面 h°x=120-25=95mm短跨方向)，h°y=120-35=85mm长跨方 向)；支座截面h0=h0x=95mm对A区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起， 整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小，故其弯矩设计值应乘以折减系数0.8，近似取rs为0.95 ,fy=300N/mm2跨中正弯矩配筋计算：Asx=0.8MxU/

13、r sh°fy =0.8 X 8.13 X 10*300 X 0.95 X 95)=240.22mni Ay=0.8MyU/r shofy =0.8 X 6.13 X 106/(300 X 0.95 X 85)=202.44mm2 支座配筋见B、C区格板计算，因为相邻区格板分别求得的同一支座负弯矩 不相等时，取绝对值的较大值作为该支座的最大负弯矩。3.1.2 B 区格板计算。(1)计算跨度。边跨：I x=l n+h/2+b/2=(4.5-0.15-0.25/2)+0.12/2+0.2/2=4.39m<1.05l o=1.05 X (4.5-0.15-0.25/2)=4.44m中

14、间跨：ly=5.1m<1.05l o=1.05 X (5.1-0.15 ) =5.20ml x/l y=4.39/5.1=0.86(2 )跨中弯矩。B区格板是边区格板，在g+q/2作用下，按三边固定一边简支板计算；在q/2作用下按四边简支计算。B区格板弯矩系数查混凝土结构设计附表2,结果如表2.2所示。表2.2 B区格板弯矩系数lx/l ymmmm三边固疋，一边间支0.860.02850.0142-0.0687-0.0566四边简支0.860.04960.0350-Mu=M1U+Mbu2 2=(m x1+0.2my1)(g+q/2)l x +(m<2+0.2my2)(q/2)l x

15、=(0.0285+0.2 X 0.0142) X 7.24 X 4.392+(0.0496+0.2 X 0.0350) X 3.25 X 4.392 Mu=M1U+Mku2 2=(m y1+0.2m<1)(g+q/2)l x +(m/2+0.2m<2)(q/2)l x=(0.0142+0.2 X 0.0285) X 7.24 X 4.392+(0.0350+0.2 X 0.0496) X 3.25 X 4.392 (3) 支座弯矩。a 支座：Ma=m'(g+q/2)l x2=-0.0687 X 7.24 X 4.392b 支座：Mb=ny'(g+q/2)l x2=-

16、0.0566 X 7.24 X 4.392(4) 配筋计算。近似取 rs 为 0.95 , fy=300N/mm hox=95mm hoy=85mm跨中正弯矩配筋计算：Asx=MU/r shofy =7.92 X 106/(300 X 0.95 X 95)=292.52mniAy=MU/rshofy =5.59 X 106/(300 X 0.95 X 85)=230.75mni支座截面配筋计算：a支座：取较大弯矩值为。Axa=Ma/r sh0fy=9.59 X 106/(300 X 0.95 X 95)=354.20mm2c支座配筋见D区格板计算。3.1.3 C区格板计算(1)计算跨度。中间跨

17、：I x=4.5m边跨：I y=5.1-0.25+0.1/2=4.90m<1.05lo=1.05 X (5.1-0.15-0.25/2) =5.07ml x/l y=4.5/4.9=0.92(2 )跨中弯矩。C区格板是边区格板，在g+q/2作用下，按三边固定一边简支板计算；在 q/2作用下按四边简支计算。C区格板弯矩系数查混凝土结构设计附表2,结果如表2.3所示。表2.3 C区格板弯矩系数lx/l ymmmm三边固疋，一边间支0.920.02600.0159-0.0650-0.0561四边简支0.920.04380.0360-Mxu=Mx1u+Mx2u22=(m x1+0.2my1)(g

18、+q/2)l x2+(mx2+0.2my2)(q/2)l x2=(0.0260+0.2 X 0.0159) X 7.24 X 4.5 2+(0.0438+0.2 X 0.0360) X 3.25 X 4.52 Myu=My1u+My2u22=(m y1+0.2mx1)(g+q/2)l x2+(my2+0.2mx2)(q/2)l x222=(0.0159+0.2 X0.0260) X 7.24 X4.52+(0.0360+0.2 X0.0438) X3.25X4.52 (3) 支座弯矩。d 支座：Md=m'(g+q/2)l x2=-0.650 X 7.24 X 4.5 2b 支座：Mb=

19、ny'(g+q/2)l x2=-0.0561 X 7.24 X 4.5 2(4) 配筋计算。近似取 rs为 0.95 , fy=300N/mm2 hox=95mm hoy=85mm 跨中正弯矩配筋计算：Asx=M xu/r sh0fy =7.63 X 106/(300 X0.95X 95)=281.81mm2Asy=M yu/r sh0fy =6.04 X 106/(300 X0.95X 85)=249.33mm2 支座截面配筋计算：b支座：取较大弯矩值为。Asxb=Mxmb/r sh0fy =8.22 X 106/(300 X0.95X 95)=303.60mm2d支座配筋见D区格板

20、计算。3.1.4 D 区格板计算(1) 计算跨度。l x=4.39m (同 B 区格)l y=4.9m (同 C 区格)l x/l y=4.39/4.9=0.90(2 )跨中弯矩。D 区格板是角区格板，在 g+q/2 作用下，按两邻边固定两邻边简支板计算； 在q/2作用下按四边简支计算。D区格板弯矩系数查混凝土结构设计附表2,结果如表2.4所示表2.4 D区格板弯矩系数l x/l ymmmm两邻边固定，两邻边简支0.900.02910.0224-0.0776-0.0716四边简支0.900.04560.0358-Mu=Miu+M2U2 2=(m xi+0.2myi)(g+q/2)l x +(m

21、<2+0.2my2)(q/2)l x=(0.0291+0.2 X 0.0224) X 7.24 X 4.39 2+(0.0456+0.2 X 0.0358) X 3.25 X 4.392Mu=Miu+M2u2 2=(m y1+0.2mM)(g+q/2)l x +(my2+0.2mx2)(q/2)l x2 2 =(0.0224+0.2 X 0.0291) X 7.24 X 4.39 +(0.0358+0.2 X 0.0456) X 3.25 X 4.39(3) 支座弯矩。d 支座：Md=m'(g+q/2)l x2=-0.0776 X 7.24 X 4.39 2c 支座：Mc=m&#

22、39;(g+q/2)l x2=-0.0716 X 7.24 X 4.39 2(4) 配筋计算。近似取 rs 为 0.95，fy=300N/mm hox=95mm hoy=85mm跨中正弯矩配筋计算：Asx=Mu/r shofy =7.99 X 106/(300 X 0.95 X 95)=295.11mniAy=Mu/r sh°fy =6.75 X 106/(300 X 0.95 X 85)=278.64mni支座截面配筋计算：d支座：取较大弯矩值为。Axd=Mma：/r sh°fy =10.83 X 106/(300 X 0.95 X 95)=400mrnc支座：取较大弯矩

23、值为。AxC=Mma：/r sh°f y =9.99 X 106/(300 X 0.95 X 95)=368.98mnn选配钢筋表2.5 按塑性理论计算板的配筋表截面m/(kN m)h。/mmAs/mm2选配钢筋实配面积/mm2跨中A区格lx6.5095240.228 200251l y4.9085202.448 200251B区格lx7.9295292.528 125402l y5.5985230.758 200251C区格lx7.6395281.818 125402ly6.0485249.338 200251D区格lx7.9995295.118 125402ly6.7585278

24、.648 125402支座A A-6.3895235.648 200251A B-7.9895294.748 125402A C-8.8495326.508 125402B D-10.83954008 125402C-C-9.5395351.99_8 125402C-D-9.9995368.98_8 1254023.2按塑性理论设计板：钢筋混凝土为弹塑性体，因而弹性理论计算结果不能反映结构刚度随荷载而 变化的特点，与已考虑材料塑性性质的截面计算理论也不协调。 塑性铰线法是最 常用的塑性理论设计方法之一。塑性铰线法，是在塑性铰线位置确定的前提下， 利用虚功原理建立外荷载与作用在塑性铰线上的弯矩二

25、者之间的关系式，从而写出各塑性铰线上的弯矩值，并依次对各截面进行配筋计算。基本公式为：'”''' 1 22Mx 2My Mx Mx My My (g q)lx(3ly lx)令:ly n=，=my=mx=mx=my = mylxmxmxmxmy考虑到节省钢筋和配筋方便，一般取 B -：1.52.5两个方向的截面应力较为接近,宀b12宜取（丄）2n米用通长配筋方式。MxmJ yMxmxlyM；m：lyMymylx1 1M ymylxMym；lx带入基本公式，得：mx(n1/3)8 (nn)先计算中间区格板，然后将中间区格板计算得出的各支座弯矩值， 作为计算 相邻区

26、格板支座的已知弯矩值，依次由外向内直至外区格一一解出。对边区格、 角区格板，按实际的边界支承情况进行计算。 此处采用通长配筋方式（即分离式配筋），对于连续板的计算跨度的计算公式：本设计采用弯起钢筋配筋方式。2y = y =2.0，其中lx为板短边长度,l y为板长边长度,且两者均为净跨。楼盖划分A，B，C,D四种区格板，每区格板均取mx = my，由于是双向配筋，两个方向的截面的有效高度不同。 考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向的大，故应将短跨方向的跨中受力钢筋放置在长跨方向的外侧。 因此,短边方向跨中截面h0x1202595mm长边方向跨中截面hoy1203585 mm支座截面h°12

27、0 2595mm折减原则根据：1、 中间跨的跨中截面及中间支座上应予以折减，折减系数为0.8 ;2、 边跨的跨中截面及从楼板边缘算起的第二支座上，当lb < 1.5时，折 减系数为0.8，当1.5 wlb <2时，折减系数为0.9。本设计资料中，lb <1.5，所以折减系数为0.8 ;3、角区格不应折减。A-A?截面设计用的弯矩：楼盖周边未设圈梁，故只能将区格的跨中弯矩及 支座弯矩减少20%其余均不折减。为了便于计算，近似取s为0.95,?= 0.95? 0?321 A区格板计算A格板区为四边连续双向板。板的计算跨度(净跨)：lx ln0.24. 3mlyln 5.10.2

28、4.9mn= Llx4. 94?31. 140(2) 弯矩计算210. 7691. 140取为2.0将跨内正弯矩区钢筋在离支座边l处截断一半，则跨内正塑性铰线上的总弯矩Mx， M y应按下式计算:同理可得 M y= ( llx+ 4mx 2=（ ly-舟）mx-4）my=-lxmy44跨内塑性铰线上的总弯矩为:M x=（ ly- -）mx=（4.9-4.3/4 ）0.769 my =2.941 my433,M y= lxmy =44.3 my =3.225 my支座边负塑性铰线上的总弯矩为:M x = Mx = mxl y=2.0 4.9 0.769 my =7.536 mymylx=2.0

29、4.3 my =8.6 my1由 Mx+My+2My=My'''' ' '' *1 2（心心叽刑）=-plx（ 3ly-lx）（ lx为短跨）得:my 2.941+3.225+ 1 7.536 2 8.6 2 = £ 11.288 4.323 49 4.3解上式可得my,于是有:mxmy /4.055 /0. 7695. 273kN.mm1 1m<2. 05.27310. 546kN.m m112. 04. 0558.11 kN.m m(3) 配筋计算对A区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起， 整块板内存在穹顶作用，使板内

30、弯矩大大减小，故对其跨中弯矩设计值应乘以折减系数 0.8。为了便于计算，近似取s为0.95。配筋计算如下:X方向跨中：6他_0.8讥_0.85.27310 _155.80mmfy shox300 0. 95 95Y方向跨中：0.8讥 0.84. 0551062Ay =y =133.91mmy fy shoy300 0. 95 85X方向支座:acmi10.5461062Asx=- =389.51mmf y s ho 3000.9595丫方向支座：a b my8. 11 1062Ay = y =299.54mmsyfy sho 300 0. 95 95a a0.8my0. 88. 111062A

31、y = =239.63mmsyfysho3000. 95953.2.2 B区格板计算B格板区为三边连续一短边简支持的双向板。(1) 板的计算跨度(净跨)lx0. 24. 3ml y5. 10. 20. 12/ 2 - 0.2/24.86ml_y_lx41.1304. 31. 1300. 783取为2.0(2)板的弯矩计算此时简支边的跨中弯矩等于零,其余支座弯矩和短跨跨中弯矩不变， 长跨跨中弯矩变为:mil x£mlx跨内塑性铰线上的总弯矩为:0.783 my =2.964 myxM x=( l y - ) mx = (4.86-4.3/4 )4M y = 7 l xmy =74.3m

32、y =3.7625 my8 8支座边负塑性铰线上的总弯矩为：将a区格板算得的短跨支座弯矩m作为B区格板的 円。M=0, MlxZ =4.3 x Mx=Mx= mxl y =2.0 4.86 0.783 my =7.611 my由 Mx + My + 扌(M x + Mx' + My + My')=( 3ly-|x )( lx 为短跨)得:my 2.964+3.2625+7.611+ 1 x 34.873= £ 11.288 4.323 4.86 4.3解上式可得my ，于是有:讥my/mxmx'I Imxmy5. 20 / 0. 7836. 641kN. m

33、m2. 06.64113. 282kN. m m25. 2010.40kN. m m(3)配筋计算X方向跨中:Asx =m =245.28mm丫方向跨中:X方向支座:B DAxfys hoxmyfyS hoy2=214.65mm2=490.56mm y s hon L lx上？1. 1504. 26Y方向支座：bam.2ASy= -=299.54mmf y s ho323 C区格板的计算C格板区为三边连续一长边简支的双向板。板的计算跨度(净跨)：ly 5.10.2 4.9mlx 4.50.20.12/ 20.2/24.2 6m210. 756， 取为2.01. 150(2) 弯矩计算此时简支边

34、的跨中弯矩等于零，其余支座弯矩和长跨跨中弯矩不变， 而短跨 因简支边不需要弯起部分跨中刚筋，故跨中弯矩变为:111Mx-n (n - )mdx(npmJx2 48跨内塑性铰线上的总弯矩为:Mx =(1.150- 1 )4.26 0. 756m)=3.301 日83 3My = I x my =-4.26 m =3.195 my4 4支座边负塑性铰线上的总弯矩为：将A区格板算得的短跨支座弯矩mx作为B区格板的m；。M x=0, Mx =lymxMy=My 二 mylx=2.0 4.9 0.756 my =7.409 my1 '' ''''12_由

35、Mx + My+( Mx + Mx+My + My) = pl x ( 3I y - lx) ( lx 为短跨)得：2 241 1 2 口3.301+3.195+7.409+ - X 51.718=11.288 4.2611. 141(2) 弯矩计算111Mx-n (n；)mdx (n：)mJx248 3 49 4.26解上式可得my ,于是有：mxmy /4. 549 / 0. 7566. 017kN. m mmx'mx2. 0 6. 01712.034kN. m mmymy'my2 4. 5499. 098kN. m m(3) 配筋计算X方向跨中：Ax = 叟=222.23

36、mnif y s hoxY 方向跨中：Ay =187.78mmf y shoyX 方向支座：AsxC A=x=389.51mn2fy sh)IIY方向支座：AsyC C=mm=336.03mmAsyC D = 一=336.03mmfy shofy sho3.2.4 D区格板的计算D区格板属两邻边连续、另两邻边简支板(1) 板的计算跨度(净跨)：4.2 6m4. 86mlx4.50.20.12/ 20.2/2ly5. 10. 20. 12 / 20.2/2lylx4. 864. 261.1410. 768取为2.0mylx跨内塑性铰线上的总弯矩为:Mx(1.1411)0.768my80. 780

37、myMy7 myl x 7 4. 26my3. 728my支座边负塑性铰线上的总弯矩为:将 B区格板算得的短跨支座弯矩mx作为D区格板的m ;将C区格板算得的短跨支座弯矩作为D区格板的my。M x=0, M；=lym；My =0, My =l x my =4.26 x 由 M x + M y + ( Mx+Mx + My + My )=1 224plx（3ly-lx）（lx为短跨）得:(3.726+0.780 ) +1 x (38.757+64.551)= £ 11288 4.23 4.86 4.26解上式可得my ,于是有:m<my /8. 085 / 0. 76810. 5

38、27kN . m m13. 282kN. m m9. 098kN. mm（3）配筋计算X方向跨中:卫=388.81mrr1y shoxY方向跨中:巴=337.75mrr1y s oyX方向支座:D B mx2Ax = x =490.56mmf y s ho支座处的弯矩：A-A支座A-B支座A-C支座B-D支座C-C支座C-D支座0. 8my6. 488kN m/ mmy8. 11kN m/ mm10. 546kN m/ mmx13 282<N m/ mmy9. 098kN m/ mmy9.098kN m/ mY方向支座：A d cmy2Ay =336.03mmf y sho截面m/(kN

39、 m)ho/mmAs/mm2选配钢筋实配面积/mm2跨中A区格lx4.21895155.808 200251ly3.24485133.918 200251B区格lx6.64195245.288 200251l y5.20085214.658 200251C区格lx6.01795222.238 200251l y4.54985187.788 200251D区格lx10.52795388.818 125402l y8.08585337.758 125402支座A A-6.48895239.638 200251A B-8.11095299.54_8 125402A C-10.54695389.51_

40、8 125402B D-13.16895490.568 100503C-C-9.23295336.03_8 125402C-D-9.23295336.03_8 125402表2.6按塑性理论计算板的配筋表图2-3双向板的配筋图4. 双向板支承梁设计按弹性理论设计支承梁。双向板支承梁承受的荷载如图2-4所示：计算梁的内力，进行梁的正截面、斜截面承载力计算，并对此梁进行钢筋配置。A/ / / 1 4.1纵向支承梁L-1设计取纵向支撑梁截面尺寸为 200mrK 500mm符合设计要求。纵向支撑梁有关 尺寸以及支撑情况如图2-5所示：nr图2-5纵向支撑梁尺寸图计算跨度由于此结构属于内框架结构，梁在外

41、墙上的支撑长度围墙后a=300mm内柱子的尺寸为300mr 300mm故：边跨："=ln+ (a+b) /2= (5.1-0.15-0.15+0.12 ) + (0.15+0.2)/2=5.095mIy2=1.025l n+b/2=1.025 x( 5.1-0.15-0.15+0.12 ) +0.2/2=5.143m取小值：I y1=5.095中跨：去支撑中心线的距离，Iy2=5.1m平均跨度：ly= (5.11+5.08 ) /2=5.098m跨度差：(5.1-5.098 ) /5.1=0.04%，可按等跨连续梁计算。荷载计算由板传来的恒荷载设计值：g =1.2 3.99 5. 1

42、 24.42 kN/m ;由板传来的活荷载设计值：q 1.3 5.0 5.1 33.15 kN/m ;梁自重：1.20. 20. 40. 12251. 68 kN/m ;梁粉刷抹灰：1.20. 0220. 40. 1217=0.23 kN/m ;梁自重及抹灰产生的均布荷载设计值：g 1.91 kN/m。纵向支承梁L-1的计算简图如图2-5所示内力计算图2-6梯形荷载计算简图按弹性理论设计计算梁的支座弯矩时， 可按支座弯矩等效原则，将梯形荷载等效为均布荷载：Pe2312 11 P，其中 1l xo2ly按附表求得跨中弯矩取脱离体求得,即：ge12 23g1 224.534 524 42=17.0

43、2kN/m25.12 5.1324.54.53qe12 2q1 233 15=23.09kN/m2 5. 12 5. 1（1）弯矩计算：M2kyl。2k2gE lo2k3qE lo（k值由附表查得）2边跨：gly11. 91 5.095249.58 kN.mg*17. 025. 0952441.82 kN.mqel y123. 09 5. 0952599. 39 kN.m中跨：gly21. 915. 1249.68 kN.mgy217.02 5. 12442.69 kN.mqel y223.09 5. 12600. 57 kN.m平均跨（计算支座弯矩时取用）2gly1. 915. 098249

44、. 64 kN.mgel y217. 025. 0982442. 34 kN.m'I2qj y23. 095. 0982600. 10 kN.m纵向支承梁L-1弯矩计算如表7所示:表7纵向支承梁L-2弯矩计算项次荷载简图M1MbM2McM 3恒荷载0. 0783.87-0. 105-5.210. 0331.64-0. 079-3.920. 0462.28恒荷载活荷载|inmri iiiniE rTTWi0. 05323. 420.06740.16活荷载-9.89-0. 066-29. 160.03319.780.03319.780. 02611.49-17.380.05532.970.

45、 04921.650. 02514.980. 02514.980.03415.020. 05935. 36-4.35活荷载IIIINIIHiriTR0.04929.370. 07544.950.04124.570. 05331. 770. 0148.39-8.39-6.75活荷载0.06639.560. 02213.200. 03923.370. 07041.960.04426.37活荷载0.06337.840. 04225.22-9.310.0116.612.00活荷载-9.310.03118.620. 05130.630. 03420.42-20.42活荷载PIIIUIIIII2.400.

46、 0084.80-7.520. 03319.820. 05030.0367.43-54.15-4.25-40.5552.6617.38-54.1546.10-40.55-12.9537.70+56.64-79.3244.90-33.968.91内力组合34.02+66.8365.1117.9629.67-47.57-59.59-52.99-29.5736.50-67.5343.673.82-18.9619.3043.76-45.99-3.125.78-45.3947.33最 不 利 内 力M min组合项次+M min 组合值 /(kN.m)17.38-79.32-4.25-67.53-3.1

47、2M max组合项次+M max 组合值 /(kN.m)67.43-29.5746.10-18.9652.66注：无k值系数的弯矩是根据结构力学的方法由比例关系求岀的由以上最不利荷载组合的弯矩分别叠画出包络图11：图2-7纵向支撑梁弯矩包络图(2)剪力计算：V hgl。k2glo ksql。(k值由附表查得)边跨：gly11.915.0959. 68 kN.mgjy117 02 5 09586 72 kN.mqel y123 095. 095117.64 kN.m中跨：gly21. 915. 19. 74 kN.mgel y217. 025. 186. 80 kN.mqj y223. 095.

48、 1117. 96 kN.m表8纵向支承梁L-1剪力计算项次VaVBLVBRVcLVCR活荷载荷载简图恒荷载0. 184恒荷载活荷载0. 3943.8115.960. 21725.530.0333.890. 6065.870. 31627. 400. 28333.290.5265.090.26623.070. 0080.940. 4744.590. 23420. 290.0080. 5004.840. 2500. 175活荷载活荷载活荷载24.470.031活荷载3.66活荷载nnnm20.590.0222.590. 2080.0080.94jii山 nmm?组合项次?组合值 /(kN.m)?组合项次?组合值 /(kN.m)45.3023.6640.3617.1844.2416.1120.7116.1145.300.0333.890. 32538.230. 0222.590. 29234.350.0313. 660. 0080.940.02-37.164.96-35.86-67.62-36.93-32.33-67.624.960.25830