GB50010-2010混凝土结构设计规范和原规范比较

1、2 修订概况修订概况u 2007年年2月月8日日 第一次第一次全体工作会议（北京）全体工作会议（北京） 成立修订组，分工。成立修订组，分工。 本校参加：本校参加： “结构分析，承载力计算，结构构件抗震设结构分析，承载力计算，结构构件抗震设 计计” 修订修订 u 2008年年8月月2530日日 第二次第二次全体工作会议（成都）全体工作会议（成都） 讨论讨论征求意见初稿征求意见初稿，对各部分提出修订意见，对各部分提出修订意见u2008年年12月月89日日 第三次第三次全体工作会议（北京）全体工作会议（北京） 讨论初稿，形成讨论初稿，形成征求意见稿征求意见稿2009年年11月月29日日12月月2日日

2、 第四次第四次全体工作会议（北全体工作会议（北京）京） 讨论讨论送审初稿送审初稿，形成，形成送审稿送审稿34偏心受压构件的二阶效应（偏心受压构件的二阶效应（1） 效应效应：竖向力在产生了侧移的结构中引起的附加侧移竖向力在产生了侧移的结构中引起的附加侧移和附加内力和附加内力（也称结构侧移引发的二阶效应也称结构侧移引发的二阶效应）。）。 用结构分析解决用结构分析解决 有限元分析（计算机分析）；增大系数法有限元分析（计算机分析）；增大系数法 效应效应：轴压力在产生了挠曲的杆件中引起的附加挠度和轴压力在产生了挠曲的杆件中引起的附加挠度和附加内力附加内力 （杆件自身挠曲引起的二阶效应）（杆件自身挠曲引起

3、的二阶效应）第一类：第一类：“使用构件折减刚度的考虑二阶效应的结构弹性分使用构件折减刚度的考虑二阶效应的结构弹性分析方法析方法”（亦称（亦称“考虑几何非线性的弹性有限元法考虑几何非线性的弹性有限元法”）；）； 第二类：第二类：“柱偏心距增大系数法柱偏心距增大系数法”（或称（或称“ 法法”）；）； 第三类：第三类：“层增大系数法层增大系数法”或或“整体增大系数法整体增大系数法”。 第一类方法：较全面合理；第二、三类方法：基本等效第一类方法：较全面合理；第二、三类方法：基本等效PP0l5P0lPP0l6 nsssMMM1sPPsM nsM7s011sjND H s211scdHGkE J8 nss

4、sMMM20s001 1 1500 / lehhc0.5 f AN0l9 效效应应 考虑条件考虑条件：当同一主轴方向的杆端弯矩比：当同一主轴方向的杆端弯矩比 不大于不大于0.90.9且且设计设计轴压比轴压比不大于不大于0.90.9时时，若构件的长细比满足下式的要求，若构件的长细比满足下式的要求，可可不考虑该方向构件自身挠曲产生的附加弯矩影响。不考虑该方向构件自身挠曲产生的附加弯矩影响。 同一主轴方向的弯矩设计值，绝对值较大端为同一主轴方向的弯矩设计值，绝对值较大端为 ， 绝对值较小端为绝对值较小端为 ，当构件按单曲率弯曲时，为正，否则为负，当构件按单曲率弯曲时，为正，否则为负； 构件的计算长度

5、，近似取偏心受压构件相应主构件的计算长度，近似取偏心受压构件相应主轴方向两支承点之间的距离。轴方向两支承点之间的距离。P12/M M012 / 34 - 12 ( /)l iM M1M2M2M1M0l10 计算方法计算方法：偏心受压构件，在其偏心方向上考虑杆件偏心受压构件，在其偏心方向上考虑杆件自身挠曲影响的控制截面弯矩设计值可按下列公式计算：自身挠曲影响的控制截面弯矩设计值可按下列公式计算：等代柱端弯矩的折减系数等代柱端弯矩的折减系数 ： 当当 小于小于1.01.0时，取时，取 =1.0=1.0； 对剪力墙类构件，可取对剪力墙类构件，可取 =1.0=1.0。 注：此法与注：此法与ACI规范基

6、本相同，仅此处系数用曲率表达。规范基本相同，仅此处系数用曲率表达。 mns2 MCM1m20.70.3MCM20nsc201 1 1300 / ( )lMNhh cc0.5 f ANmnsCmnsCmnsC1112 当仅配置箍筋时，矩形、当仅配置箍筋时，矩形、T T形和形和I I形截面受弯构件的形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定：斜截面受剪承载力应符合下列规定： 截面混凝土受剪承载力系数截面混凝土受剪承载力系数 对于对于一般受弯构件一般受弯构件取取0.7； 对对集中荷载作用下的独立梁集中荷载作用下的独立梁，取，取 注：注：箍筋项前的系数由箍筋项前的系数由1.25改为改为1.0；用钢

7、量增加约；用钢量增加约25%。 斜截面受剪承载力计算斜截面受剪承载力计算 vcst0yv0sAVf bhfhs1.75113cosxVVsinyVVx001.750.071svxuxtyvxxAVVf bhfhNsy001.750.071svyuytyvyyAVVf hbfbNs14 双向受剪框架柱双向受剪框架柱斜截面受剪承载力计算斜截面受剪承载力计算xuxVVyuyVV001.75cos0.07cos1svxxuxtyvxxAVVfbhfhNs001.75sin0.07 sin1svyyuytyvyyAVVfhbfbNs151u0.351.20.2styvcortttA f ANTfWWsA

8、00)2 . 0175. 1)(5 . 1 (hsAfNbhfVsvyvttsAAfWANfTcorstyvttt12 . 1)2 . 035. 0 (0) 1(2 . 015 . 1bhWTVtt15 . 0t16RC结构中采用高强钢筋（结构中采用高强钢筋（HRB500，HRBF500），其用钢量），其用钢量一般由裂缝或变形控制，限制了高强钢筋的应用。一般由裂缝或变形控制，限制了高强钢筋的应用。 按荷载效应的按荷载效应的标准组合（标准组合（PC）或或准永久组合（准永久组合（RC）并考虑长并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度期作用影响的最大裂缝宽度( (mm) )可按下列公式计算：可按下列公式计算

9、：裂缝宽度计算（裂缝宽度计算（5）smaxcrcrs wlEtktes 1.1 0.65 f eqcrste1.9 0.08 dlc17 表表7.1.2-1 构件受力特征系数构件受力特征系数注：注：将系数将系数 由原来的由原来的2.1降低到降低到1.9； 将标准组合改为准永久组合。将标准组合改为准永久组合。裂缝宽度约减小裂缝宽度约减小30%，可适应高强钢筋的应用。，可适应高强钢筋的应用。crcr18 完善规范的完整性，从以构件计算为主适当完善规范的完整性，从以构件计算为主适当扩展到扩展到整体结构的设计整体结构的设计，补充补充“结构方案结构方案”和和“结构抗倒塌设计结构抗倒塌设计”的原则（的原则

10、（6）结构方案设计结构方案设计 混凝土混凝土结构的选型及布置结构的选型及布置 结构缝的设计原则结构缝的设计原则 结构构件的结构构件的连接和构造连接和构造 建筑、抗震、耐久、抗灾、节材等建筑、抗震、耐久、抗灾、节材等19dAdASR20 对于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起严重后果的重对于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起严重后果的重要混凝土结构，宜进行防要混凝土结构，宜进行防连续连续倒塌设计。倒塌设计。混凝土结构的防连续倒塌设计宜符合混凝土结构的防连续倒塌设计宜符合下列要求：下列要求： 避免使结构中的关键构件直接遭受偶然作用；避免使结构中的关键构件直接遭受偶然作用； 采取减小偶然作用效应的措施；

11、采取减小偶然作用效应的措施； 在在结构结构容易遭受容易遭受偶然作用影响的区域偶然作用影响的区域增加冗余约束；增加冗余约束； 增强疏散通道、避难空间及结构关键传力部位的承载增强疏散通道、避难空间及结构关键传力部位的承载能力和变形性能。能力和变形性能。212223 对大跨度混凝土楼盖结构，宜进行对大跨度混凝土楼盖结构，宜进行竖向自振频竖向自振频率率验算，其自振频率不宜低于下列要求：验算，其自振频率不宜低于下列要求： 住宅和公寓住宅和公寓6 Hz; 办公楼和旅馆办公楼和旅馆5 Hz; 大跨度公共建筑大跨度公共建筑3.5 Hz; 工业建筑及有特殊要求的建筑根据使用功能工业建筑及有特殊要求的建筑根据使用

12、功能提出要求。提出要求。24 u对下列情况的对下列情况的既有结构既有结构应进行相应的设计应进行相应的设计 延长使用年限；延长使用年限； 加固、改造，消除安全隐患；加固、改造，消除安全隐患； 改变用途或使用环境；改变用途或使用环境； 改建、扩建；改建、扩建； 受损后的修复。受损后的修复。2526 钢筋钢筋修订时作下列改动：修订时作下列改动：l增加增加500MPa级高强钢筋；级高强钢筋；l列入列入HRBF系列系列细晶粒细晶粒钢筋；钢筋；l淘汰淘汰低强的低强的HPB235钢筋钢筋，代之以，代之以HPB300钢筋，钢筋，並规定了过渡方法；並规定了过渡方法；l列入列入中强钢丝中强钢丝以增加预应力筋品种，

13、补充中强空以增加预应力筋品种，补充中强空档档.2728 注：当采用直径大于注：当采用直径大于40 mm的钢筋时，应经相应的试验检验的钢筋时，应经相应的试验检验或有可靠的工程经验或有可靠的工程经验 29针对目前工程中较多针对目前工程中较多超长结构不设缝的实际需求超长结构不设缝的实际需求，增补了间接作用效应分析原则，增补了间接作用效应分析原则，重点强调对收缩、徐重点强调对收缩、徐变和温度作用的考虑变和温度作用的考虑。间接作用范围间接作用范围：当混凝土的：当混凝土的收缩、徐变，以及温度收缩、徐变，以及温度等间接作用在结构中产生的作用效应可能危及结构的等间接作用在结构中产生的作用效应可能危及结构的安全

14、或正常使用时，宜进行间接作用分析。安全或正常使用时，宜进行间接作用分析。 u温度作用温度作用应按下列情况考虑应按下列情况考虑 混凝土施工期：混凝土施工期：考虑外界气温、混凝土浇筑温度考虑外界气温、混凝土浇筑温度、胶凝材料水化热、调节结构温度状态的人工温控措、胶凝材料水化热、调节结构温度状态的人工温控措施、建筑物基底及相邻部分的热量传导等；施、建筑物基底及相邻部分的热量传导等； 3031htpc,mm0(0.70.25)lFfu h配置箍筋配置箍筋时的受冲切承载力时的受冲切承载力tpc,mm0yvsvu(0.55 0.25 ) 0.8 lFfu hf A 配置弯起钢筋配置弯起钢筋时的受冲切承载力

15、时的受冲切承载力tpc,mm 0y sbu(0.550.25)0.8sinlFfu hf A（将原系数将原系数0.35提高到提高到0.55，将原系数，将原系数0.15提高到提高到0.25）32增加了增加了按应力限制钢筋间距按应力限制钢筋间距的要求的要求(13)裂缝宽度公式给出的是纵筋处的宽度，在较宽的梁裂缝宽度公式给出的是纵筋处的宽度，在较宽的梁中，两钢筋之间的裂缝最大。中，两钢筋之间的裂缝最大。 对钢筋混凝土受弯构件及环境为一对钢筋混凝土受弯构件及环境为一a类的预应力混类的预应力混凝土受弯构件，当凝土受弯构件，当钢筋净保护层厚度不大于钢筋净保护层厚度不大于65mm时，时，除计算最大裂缝宽度外

16、，离构件受拉边最近的除计算最大裂缝宽度外，离构件受拉边最近的纵向带纵向带肋钢筋的最大间距肋钢筋的最大间距宜符合表宜符合表7.1.5规定。规定。 当配置有粘结预应力筋，且在使用荷载下预应当配置有粘结预应力筋，且在使用荷载下预应力筋的应力增量力筋的应力增量 , 在在 。有粘结预应力束的间距不应超过非预应力配筋允许有粘结预应力束的间距不应超过非预应力配筋允许的最大间距的的最大间距的2/3。 22ps160N/mm240N/mm（ps33psmax0.4mmwmax0.3mmwmax0.2mmws表表7.1.5 控制裂缝宽度带肋钢筋的控制裂缝宽度带肋钢筋的最大间距最大间距s（mm）34skqk1BMM

17、MBs/BB3536注：注： 1 混凝土强度等级不大于混凝土强度等级不大于C25时，表中保护层厚度数值时，表中保护层厚度数值应增加应增加5mm； 2 钢筋混凝土基础应设置混凝土垫层，其纵向受力钢筋钢筋混凝土基础应设置混凝土垫层，其纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度应从垫层顶面算起，且不小于的混凝土保护层厚度应从垫层顶面算起，且不小于40mm。3738yabtfldfpyabtfldfaa abll39 纵向受力钢筋的最小配筋百分率纵向受力钢筋的最小配筋百分率(%)cyfftyff注：受压构件的配筋率采用双控，有利于高强材料应用。注：受压构件的配筋率采用双控，有利于高强材料应用。40crminy1.

18、05Mhf bs,m inm incrAbh hcr构件截面的临界厚度，当小于构件截面的临界厚度，当小于h/2时取时取h/2； M构件的正截面受弯承载力设计值。构件的正截面受弯承载力设计值。 为节约钢筋，提出少筋混凝土配筋率的概念。由临界为节约钢筋，提出少筋混凝土配筋率的概念。由临界厚度计算配筋量，但仍需满足绝对配筋下限值，限制为一厚度计算配筋量，但仍需满足绝对配筋下限值，限制为一半及半及0.1 。41c,ext0.01Ac,extAc,ext11) (2 )Ac h xbc c2（42（a）钢筋端头加锚板锚固钢筋端头加锚板锚固 （b）90弯折锚固弯折锚固图图9.3.4 梁上部纵向钢筋在框架中

19、层端节点内的锚固梁上部纵向钢筋在框架中层端节点内的锚固43pc cu5603401+15lf pc cu5603401+15lf pc cu555 3001+15lf pc cu5 553001+15lf 后张法构件后张法构件4445ty1 8 0ff0.9（1.0）和）和 0.7（0.8）和）和 ty145ff0.6（0.7）和）和 ty125ff0.5（0.6）和）和 ty105ff1.1（1.2）和）和 ty215ff0.9（1.0）和）和 ty180ff0.8（0.9）和）和 ty160ff0.7（0.8）和）和 ty145ff注：注：对于采用对于采用335MPa级纵向受力钢筋的柱，其最小配筋百级纵向受力钢筋的柱，其最小配筋百分率的数值应采用括号内的数值；当混凝土强度等级高于分率的数值应采用括号内的数值；当混凝土强度等级高于C60时，按时，按C60取值。取值。46表表11.4.11 柱轴压比限值柱轴压比限值47jb0sbjbMVha9度时和度时和一级一级框架结构尚应符合框架结构尚应符合buajb 0s1.15MVha 其他层其他层中间节点和端节点中间节点和端节点b0sjb0scb1bjbMhaVbaHh9度