4层商场一品框架计算书

1、1 设计条件1.1 工程名称环球商业楼1.2 建筑设计资料名称：01幢商业 结构：框架四层 层高：1层高5100mm 2-4层高4800mm 建筑总长40500mm 总宽48600mm 总高24300mm 3跨 跨长8100mm ，建筑平面图如图1-1所示： 图1-1 环球商业楼建筑平面图1.3 基本数据1.3.1 抗震要求地震烈度为八度，抗震等级为三级，II类场地土1.3.2 气象条件摘要基本雪压：So=0.40KN/m21.3.3 活荷载 查建筑结构荷载规范GB50009-2001可知：商业楼楼面活载标准值为3.5KN/m2，屋面活荷载标准值为2.0KN/m2。2 结构方案造型及布置2.1

2、 确定结构体系框架承重 现浇整体式钢筋砼楼板 墙体200厚KP空心砖墙2.2 梁柱截面确定：（1） 横向框架梁（按高跨比确定）截面高度h=（1/121/8）L=（1/121/8）8100=6751012mm取h=700mm2截面宽度 b=（1/31/2）h=（1/31/2）700=233350mm考虑地震区b250mm 取b=250mm（2） 纵向框架梁截面高度h=（1/121/8）L=（1/121/8）8100=6751012mm取h=700mm2截面宽度 b=（1/31/2）h=（1/31/2）700=233350mm考虑地震区b250mm 取b=250mm（3）次梁截面高度截面高度h=（

3、1/151/20）8100=540405mm取h=450mm截面宽度 b=（1/31/2）h=（1/31/2）450=150225mm取b=200mm（4）框架柱：由建筑平面图可知，取边柱截面，取中柱截面（5）平面结构布置如图1-2所示：- 43 - 图1-2 平面结构布置图注 横向框架的跨度和柱高的取值：框架跨度应取柱形心间的距离。各层柱的高度，框架底层柱高取基础扩大面至扩大二层楼板顶面间的距离，取底层柱高7.2m 其余各层柱高4.8m3 横向框架内力计算3.1 水平地震荷载下的横向框架内力计算3.1.1地震作用的计算地震作用的计算即地震荷载的计算，按建筑抗震设计规范GB50011-2001

4、规定，本设计的结构底部总剪力（即总地震荷载）可以按公式来计算，其中产生地震荷载的建筑物总质量Geq的计算（1）作用于房屋上的恒载标准值屋面荷载防水层 三毡四油垫铺绿豆砂一层 找平层 20厚1：3水泥砂浆找平层 保温层 70厚水泥防水珍珠岩块保温层 找平层 20厚1：3水泥砂浆找平层 结构层 100原现浇钢筋砼屋面板 粉刷层 10厚1：3水泥砂浆粉平顶 小计：楼面荷载面层 15厚1：2水泥白石子 找平层 20厚1：3水泥砂浆找平层 垫层 30厚C20细石砼 防水层 1.5厚水乳型橡胶沥青防水涂料 找平层 20厚1：3水泥砂浆找平层 结构层 100厚现浇钢筋砼楼板 粉刷层 10厚1：3水泥砂浆平顶

5、 小计 框架梁、柱重量A、700mm高横向框架梁0.250.725+（0.62+0.25）0.0220=4.96KN/mB、700mm高纵向框架梁：0.250.725+（0.62+0.25）0.0220=4.96KN/mC、450mm高次梁0.20.4525+（0.352+0.2）0.0220=2.61KN/mE、框架柱0.80.825+0.840.0220=17.28KN/m0.60.625+0.640.0220=9.96KN/mF、门过梁：0.20.125+（0.22+0.1）0.0220=0.70KN/m2（2）质点质量Gi的计算集中于屋盖平面处的质点质量G4总面积S=8.18.122-

6、2.73.152-2.42.2=1421.13m2雪载： 0.50.41421.13=284.23KN屋面荷载 4.181421.13=5940.32KN700高横向框架梁： 4.96（8.1-0.7）8+4.96（8.1-0.6）10+4.96（8.1-0.8）9+4.96（11.45-0.6）2=1099.14KN700高纵向框架梁：4.96（8.1-0.6）8+4.96（8.1-0.7）10+4.96（8.1-0.8）8=954.3KN门过梁 0.71.215=12.6KN女儿墙 （8.118+11.452）0.21.825=1518.3KN外墙: 0.2（8.1-0.6）（4.8-0.

7、7）146+0.2（8.1-0.6）(4.8-0.35)142+0.2(8.1-0.6)(4.8-0.7)1410-（1.82.713+1.80.93+7.536+10.932）0.4=466.28KN内墙: 0.2(8.116+4.74+1.5+3.82.92+3.152+2.4)(4.8-0.7)14-（1.22.115+1.52.12+1.12.1）0.2=1921.65KN柱：17.284.813+9.964.820=2034.43KN合计：G4=15222.09KN集中于三层顶盖处的质点质量G3楼面活载 0.53.5(8.18.122 -3.68.13-2.73.152-2.22.4

8、-12.53)=2268.26KN楼面恒载 4.311296.15=5586.41KN700高横向框架梁 1099.14KN700高纵向框架梁： 954.3KN门过梁 12.6KN外墙 0.2（8.1-0.6）（4.8-0.7）146+0.2（8.1-0.6）(4.8-0.35)142+0.2(8.1-0.6)(4.8-0.7)1410-（1.82.713+1.80.93+7.536+10.932）0.4=1457.12KN内墙: 0.2(138.1+4.52+3.22+2.72+3.152+2.4+2.2)(4.8-0.35)14-(132.11.2)0.2-(1.52.12+1.12.1)

9、0.4=1695.39KN柱：17.284.813+9.964.820=2034.43KN楼梯：平台梁0.20.35(3.8-0.2)256=37.8KN平台板恒载 (3.8-0.2)1.90.12253=61.56KN平台板活载 (3.8-0.2)1.923=41.04KN梯段板恒载 0.124.51.7253=68.85KN梯段板活载 4.51.723=45.9KN休息平台板恒载 (3.8-0.2)1.70.12253=55.08KN休息平台板活载 (3.8-0.2)1.723=36.72KN15厚水泥白石子 0.01516（4.51.7+1.93.8）=3.57KN20厚水泥砂浆找平层

10、0.0220（4.51.7+1.93.8）=15.49KN合计：G3=15473.66KN集中于二层顶盖平面处的质点质量G2楼面活载 2268.26KN楼面恒载 5586.41KN700高横向框架梁 1099.14KN700高纵向框架梁： 954.3KN门过梁 12.6KN外墙 1457.12KN内墙: 1695.39KN柱： 2034.43KN楼梯平台梁0.20.35(3.8-0.2)256=37.8KN平台板恒载 (3.8-0.2)1.90.12253=61.56KN平台板活载 (3.8-0.2)1.923=41.04KN梯段板恒载 0.124.51.7253=68.85KN梯段板活载 4

11、.51.723=45.9KN休息平台板恒载 (3.8-0.2)1.70.12253=55.08KN休息平台板活载 (3.8-0.2)1.723=36.72KN15厚水泥白石子 0.01516（4.51.7+1.93.8）=3.57KN20厚水泥砂浆找平层 0.0220（4.51.7+1.93.8）=15.49KN合计：G2=15473.66KN集中于一层顶盖平面处的质点质量G1 楼面活载 2268.26KN楼面恒载 5586.41KN700高横向框架梁 1099.14KN700高纵向框架梁： 954.3KN过梁 0.71.27+0.72.17+0.70.93=18.06KN柱 17.285.1

12、13+9.965.120=2161.58KN外墙：0.2（8.1-0.6）（5.1-0.7）146+0.2（8.1-0.6）(5.1-0.35)142+0.2(8.1-0.6)(5.1-0.7)1410-（1.82.713+1.80.93+7.536+10.932）0.4=1570.5KN内墙：0.2(138.1+4.52+3.22+2.72+3.152+2.4+2.2)(5.1-0.35)14-(132.11.2)0.2-(1.52.12+1.12.1)0.4=1812.1KN楼梯平台梁 37.8KN 平台板恒载 61.56KN平台板活载 41.04KN梯段板恒载 68.85KN梯段板活载

13、45.9KN休息平台板恒载 55.08KN休息平台板活载 36.72KN15厚水泥白石子 0.01516（4.51.7+1.93.8）=3.57KN20厚水泥砂浆找平层 0.0220（4.51.7+1.93.8）=15.49KN合计：G1=15957.45KN整个建筑物的重力荷载代表值如图3-1所示： 图3-1 建筑物重力荷载代表值3.1.2 梁和柱刚度的计算 本工程柱、梁的砼均采用C35、EC=3.15107KN/m2(1)梁和柱的线刚度计 算梁的线刚度计算 在计算框架梁的惯性矩时，考虑梁为矩形截面，框架梁截面的折算惯性矩计算时，对于现浇整体式结构，中框架的折算系数为2，边框架的折算系数为1

14、.5。梁的线刚度计算见表3-1。 表3-1 梁的线刚度计算表类型bhlEC中框架边框 架()()()()700高0.250.78.13.151077.1410-3555327.1410-341649700高0.250.78.13.151077.1410-3555327.1410-341649注：柱的线刚度计算见表3-2 ，3-3。 表3-2 柱的线刚度计算表（外柱）A、中柱（800800mm）层次hCbhEC线刚度底层5.10.80.83.151073.4110-2210617其余层4.80.80.83.151073.4110-2223781注： 表3-3 柱的线刚度计算表（内柱）B、边柱（6

15、00600mm）层次hCbhEC线刚度底层5.10.60.63.151071.0810-266705其余层4.80.60.63.151071.0810-270875注：（2）柱的侧移刚度D值的计算中间框架中柱侧移刚度D值的计算见表3-4，3-5。 表3-4 3轴、4轴、5轴、6轴框架中柱侧移刚度D值计算（C轴）层次截面层高线刚度40.644.82106170.490.202193930.644.82106170.490.202193920.644.82106170.490.202193910.645.12237810.530.4142329注：底层，；非底层，表3-5 2轴框架中柱侧移刚度D值

16、计算（C轴）层次截面层高线刚度40.644.82106170.490.202193930.644.82106170.490.202193920.644.82106170.490.202193910.645.12237810.530.4142329注：底层，；非底层，中间框架边柱侧移刚度D值的计算见表3-6，3-7，3-8。表3-6 3轴、4轴、5轴、6轴框架边柱侧移刚度D值计算（D轴）层次截面层高线刚度40.364.8708750.780.281033530.364.8708750.780.281033520.364.8708750.780.281033510.365.1667050.830.

17、4714464注：底层，；非底层，表3-7 2轴框架边柱侧移刚度D值计算（B轴）层次截面层高线刚度40.364.8708751.570.441624230.364.8708751.570.441624220.364.8708751.570.441624210.365.1667051.670.5918157注：底层，；非底层，边框架中柱侧移刚度D值的计算见表3-8，3-9。表3-8 1轴框架中柱侧移刚度D值计算层次截面层高线刚度40.364.82237810.190.091048930.364.82237810.190.091048920.364.82237810.190.091048910.3

18、65.12106170.200.3219434注：底层，；非底层，表3-9 7轴框架中柱侧移刚度D值计算（C轴）层次截面层高线刚度40.364.82237810.190.091048930.364.82237810.190.091048920.364.82237810.190.091048910.365.12106170.200.3219434注：底层，；非底层，边框架边柱侧移刚度D值的计算见表3-11，3-12。表3-11 1轴框架边柱侧移刚度D值的计算（D轴）层次截面层高线刚度40.364.8708750.590.23849030.364.8708750.590.23849020.364.

19、8708750.590.23849010.365.1667050.620.4313233注：底层，；非底层，表3-12 7轴框架边柱侧移刚度D值的计算（D轴）层次截面层高线刚度40.364.8708750.590.23849030.364.8708750.590.23849020.364.8708750.590.23849010.365.1667050.620.4313233注：底层，；非底层，其余框架柱侧移刚度计算： 中间框架中柱侧移刚度D见表3-13。表3-13 3轴、4轴、5轴、6轴框架中柱侧移刚度D值的计算（B轴）层次截面层高线刚度40.644.82106170.490.2021939

20、30.644.82106170.490.202193920.644.82106170.490.202193910.645.12237810.530.4142329注：底层，；非底层，中框架边柱侧移刚度D见表3-14，3-15。表3-14 3轴、4轴、5轴、6轴框架边柱侧移刚度D值的计算（A轴）层次截面层高线刚度40.364.8708750.780.281033530.364.8708750.780.281033520.364.8708750.780.281033510.365.1667050.830.4714464注：底层，；非底层，表3-15 2轴框架边柱侧移刚度D值的计算（A轴）层次截面层

21、高线刚度40.364.8708751.570.441624230.364.8708751.570.441624220.364.8708751.570.441624210.365.1667051.670.5918157注：底层，；非底层，边框架中柱侧移刚度D见表3-16。表3-16 7轴框架边柱侧移刚度D值的计算（A轴）层次截面层高线刚度40.364.82237810.190.091048930.364.82237810.190.091048920.364.82237810.190.091048910.365.12106170.200.3219434注：底层，；非底层，边框架边柱侧移刚度D见表3

22、-17，3-18。表3-17 1轴框架边柱侧移刚度D值的计算（B轴）层次截面层高线刚度40.364.8708750.590.23849030.364.8708750.590.23849020.364.8708750.590.23849010.365.1667050.620.4313233注：底层，；非底层，表3-18 7轴框架边柱侧移刚度D值的计算（A轴）层次截面层高线刚度40.364.8708750.590.23849030.364.8708750.590.23849020.364.8708750.590.23849010.365.1667050.620.4313233注：底层，；非底层，（

23、3）各层柱侧移刚度之和（层间刚度）的计算见表3-19。 表3-19 各层侧移刚度之和计算层次中框架中柱中框架边柱边框架中柱边框架边柱48775653154419563396021682638775653154419563396021682628775653154419563396021682611693166524277736529323652263.1.3 结构基本自振周期T1的计算注：民用建筑，本设计取；II类场地土近震取特征周期值Tg=0.3（s）3.1.4 横向水平地震作用的计算本设计的建筑为7度近震，地震影响系数，则相应于基本自振周期的值为所以结构总水平地震作用值为：FEK=1Geq

24、=0.0390.8562126.86=2059.51KN 因为，由于高振型影响，根据对大量结构的地震反应直接动力分析证明，计算时结构顶部的地震剪力偏小，故须进行调整。方法是将结构的总地震作用的一部分作为集中力，作用于结构顶部，再将余下的地震作用按倒三角形分配给各质点。 对于多层钢筋砼房屋，顶部附加地震作用系数n可以按照特征周期Tg及结构的基本周期T1来确定，当Tg=0.30.4s时。故附加的集中水平地震作用为： Fn=nFEK=0.06282059.51=129.34KN 则各质点分配的地震作用为： 表3-20 各层质点地震剪力分配表层次层高高度重量剪力Vi44.819.515222.090.

25、391754.70754.7034.814.715473.660.300579.051333.7524.89.915473.660.202389.901723.6515.15.115957.450.107206.531930.183.1.5 水平地震荷载作用下的结构变形验算根据建筑抗震设计规范GB50011-2001的要求，本结构须进行多遇地震作用下抗震变形验算，要对结构的变形加以限制，使其层间弹性位移以及结构顶点位移不超过一定的限值。对于砌体填充墙的框架结构，其层间弹性位移限值为，其顶点弹性位移变形限值。 本结构变形计算如表3-21所示： 表3-21 结构变形计算（层间位移）层次剪力Vi刚度

26、Di层间位移层间相对位移4754.702168260.003487.2510-70.0228731333.752168260.006151.2810-60.0193921723.652168260.007951.6410-60.0132411930.183652260.005291.0410-60.00529 由上表可知，结构层间相对位移均小于，故其层间弹性位移满足要求。结构的顶点位移为UT/H=1.1710-31/550，故也满足要求。3.1.6 地震荷载作用下的横向框架内力计算（1） 各层地震剪力计算 由底部剪力法计算出来的每层地震剪力，按照每榀框架的刚度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的

27、地震剪力按柱的刚度比值分配到每一根柱上，最后以反弯点法求结构的内力。现以为例。其内力的计算如下：地震剪力的分配在每层结构中，的地震剪力分配系数为底层 非底层 故地震剪力分配为: 第四层 =754.70.2977=224.67KND柱：224.6710335/ () =35.97KNC柱：224.6721939/ ()=76.36 KNB柱：224.6721939/ ()= 76.36KN89.A柱：224.6710335/ ()=35.97KN第三层 =1333.750.2997=397.06KND柱：397.0610335/ ()=63.57KNC柱：397.0621939/ ()=134.

28、96KNB柱：397.0621939/ ()=134.96KNA柱：397.0610335/ ()=63.57KN第二层=1723.650.2977=513.13KNtD柱：513.1310335/ 64548 =82.16KNC柱：513.1321939/ 64548=174.41KNB柱：513.1321939/ 64548=174.41KNA柱：513.1310335/ 64548 =82.16KN第一层=1930.180.2977=574.61KND柱：574.6114464/（）=73.17KNC柱：574.6142329/ 113586=214.13KNB柱：574.6142329

29、/ 113586=214.13KNA柱：574.6114464 / 113586 =73.17KN（2） 柱的反弯点高度计算柱的反弯点高度计算见表3-22。 表3-22 各层反弯点高度计算表位置系数DCBA第四层m=4n=4h=4.8m0.780.49同C柱同D柱y00.340.245a111y100a2y2a311y3001.6321.176第三层m=4n=3h=4.8m0.780.49同C柱同D柱y00.40.35a111y100a211y200a311y3001.921.68第二层m=4n=2h=4.8m0.780.49同C柱同D柱y00.450.50a111y100a211y200a3

30、1.0671.067y3002.162.4同C柱同D柱第一层m=4n=2h=5.1m0.830.53y00.650.70a1y100a2y200a3y3003.3153.57注：1、由m、n及查表得2、由及查表得，；当时，取倒数，即并且值取“-”。什么意思？3、由及查表得到，4、由及查表得到，5、（3） 柱端弯矩计算 设地震荷载从左向右作用柱下端弯矩 柱上端弯矩 柱端弯矩结果如图3-2图3-2 地震荷载下柱端弯矩图 （B柱与C柱相同，A柱与D柱相同。）（4） 梁端弯矩计算根据节点平衡来计算第四层：MDC=MAB=113.95KNm MCD=MBA=1/2276.73=138.37KNmMCB=

31、MBC=1/2276.73=138.37KNm第三层：MDC =MAB=58.70+183.08=241.78KNmMCD=MBA=1/2（89.80+421.08）=255.44KNmMCB=MBC=1/2（89.80+421.08）=255.44KNm第二层：MDC =MAB=122.05+216.90=338.95KNmMCD=MBA=1/2（226.73+418.58）=322.66KNmMCB=MBC=1/2（226.73+418.58）=322.66Nm第一层：MDC =MAB=177.47+130.61=308.08KNmMCD=MBA=1/2（418.58+327.62）=37

32、3.1KNmMCB=MBC=1/2（418.58+327.62）=373.1KNm（5） 水平地震作用下的框架内力图（左向） 框架的弯矩图由柱端弯矩和梁端弯矩可直接做出，弯矩图在构件的受拉边，不标正负号。 框架的剪力图根据框架的弯矩图。通过对梁或柱的脱离体，求其一点，则可以求出梁端和柱端剪力，然后即可做出剪力图。 框架轴力图即柱轴力图，取节点脱离体，求，即可求出柱的轴力图。轴力以柱受压为正。水平地震作用下梁柱弯矩如图3-3所示： 图3-3 地震荷载下梁柱弯矩图（B柱与C柱相同 A柱与D柱相同，AB梁与DC梁相同）水平地震作用下梁柱剪力如图3-4所示： 图3-4 地震荷载下梁柱剪力图 （B柱与C

33、柱相同 A柱与D柱相同，AB梁与DC梁相同）水平地震作用下轴力图如图3-5所示： 图3-5 地震荷载下轴力图 3.3 竖向荷载作用下的横向框架（KJ-B）内力计算3.3.1 竖向恒载计算（1） 屋面框架梁线载标准值屋面恒载为 4.18KN/m2边跨框架梁自重（含粉刷）为 4.96KN/m边跨框架梁自重（含粉刷）为 4.96KN/m次梁自重为 2.61KN/m屋面板传给边跨梁的线载为 4.182.8=11.70KN/m屋面板传给中跨梁的线载为 4.182.8=11.70KN/m屋面板传给次梁的线载为 4.182.8=11.70KN/m（2） 楼面框架梁荷载标准值楼面恒载为 4.31 KN/m2边

34、跨框架梁自重（含粉刷）为 4.96KN/m边跨框架梁自重（含粉刷）为 4.96KN/m次梁自重为 2.61KN/m楼面板传给边跨梁的线载为 4.312.8=12.07KN/m楼面板传给中跨梁的线载为 4.312.8=12.07KN/m楼面板传给次梁的线载为 4.312.8=12.07KN/m（3）屋面框架节点集中荷载标准值边柱a、D柱边柱纵向框架梁自重（含粉刷） 4.968.1=40.18KN次梁传来的屋面板自重4.185.61/28.1=94.80KN纵向框架梁传来的次梁自重 22.611/28.1=21.14KN女儿墙自重：1.80.28.114=40.82KN女儿墙粉刷1.80.0228

35、.120=11.66KN GD=208.60KNb、A柱边柱纵向框架梁自重（含粉刷） 4.968.1=40.18KN次梁传来的屋面板自重4.185.61/28.1=94.80KN纵向框架梁传来的次梁自重 22.611/28.1=21.14KN女儿墙自重：1.80.28.114=40.82KN女儿墙粉刷1.80.0228.120=11.66KN GA=208.60KN 中柱中柱纵向框架梁自重（含粉刷）：4.968.1=40.18KN次梁传来的屋面板自重4.185.68.1=189.61KN纵向框架梁传来的次梁自重 22.618.1=42.28KNGC=GB=272.07KN （4） 楼面框架节点

36、集中荷载标准值 边柱D柱边柱纵向框架梁自重（含粉刷）40.18KN外墙自重 0.28.14.514=102.06KN外墙粉刷 0.024.58.120=14.58KN次梁传来的楼面板自重4.315.61/28.1=97.75KN纵向框架梁传来的次梁自重 22.611/28.1=21.14KN GD=275.71KN A柱边柱纵向框架梁自重（含粉刷）40.18KN外墙自重 0.28.14.514=102.06KN外墙粉刷 0.024.58.120=14.58KN次梁传来的楼面板自重4.315.61/28.1=97.75KN纵向框架梁传来的次梁自重 22.611/28.1=21.14KNGA=27

37、5.71KN 中柱C柱中柱纵向框架梁自重（含粉刷）40.18KN次梁传来的楼面板自重4.315.68.1=195.50KN纵向框架梁传来的次梁自重 22.618.1=42.28KNGC=277.96KN B柱中柱纵向框架梁自重（含粉刷）40.18KN次梁传来的楼面板自重4.315.68.1=195.50KN纵向框架梁传来的次梁自重 22.618.1=42.28KNGB=277.96KN（5） 竖向恒载作用下的结构计算简图竖向恒载作用下的结构计算简图如图3-11所示 图3-11 竖向恒载结构计算简图3.3.2 竖向恒载作用下横向框架(KJ-2)内力计算（1） 实际均布荷载转化成等效均布荷载820

38、016.66KN/m顶层实际荷载为 11.70+4.96=16.66KN/m顶层中跨：820016.66KN/m 顶层边跨 11.70+4.96=16.66KN/m： 中间层实际荷载为820017.03KN/m4.96+12.07=17.03KN 中间层中跨 820017.03KN/m 4.96+12.07=17.03KN中间层边跨（2） 求各梁端的固端弯矩第四层：MDC=-MCD= MCB=-MBC= MBA=-MAB= 第三层：MDC=-MCD= MBA=-MAB= MCB=-MBC=第二层：MDC=-MCD= MBA=-MAB= MCB=-MBC= 第一层：MDC=-MCD= MBA=-

39、MAB= MCB=-MBC= （4） 用弯矩分配法计算梁柱端的弯矩注：各节点间的传递系数均为1/2弯矩分配法计算梁柱端弯矩见表3-27： 表3-27 竖向恒载下梁柱弯矩计算表（弯矩分配法）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁四0.500.500.400.400.20-91.0991.09-91.0945.5445.5500015.370-22.7800-7.69-7.689.119.114.5653.22-53.2277.429.11-86.53三0.330.330.340.290.290.290.13-93.1193.11-93.1130.7330.7331.65 000022.7716.990-1

40、5.83000-13.12-13.12-13.524.594.594.592.0640.3840.38-80.7681.874.594.59-91.05二0.330.330.340.290.290.290.13-93.1193.11-93.1130.7330.7331.65000015.3715.370-15.83000-10.14-10.14-10.464.594.594.592.0635.9635.96-71.9281.874.594.59-91.05一0.400.200.400.330.330.170.17-93.1193.11-93.1137.2418.6237.24000015.37

41、 018.6200-6.15-3.07-6.15-6.14-6.14-3.17-3.1746.4615.55-62.02105.59-6.14-3.17-96.28D7.78C-1.85利用支座弯矩和实际荷载求边跨跨中弯矩经过推导，可得边跨跨中弯矩为M中=式中M1,M2梁在左右两端的支座弯矩q：梁上的均布荷载g：梁自重的均布荷载l：梁的总跨度第四层：MDC中= MBA中=第三层：MDC中= MBA中=第二层：MDC中= MBA中=第一层：MDC中= MBA中=中间跨跨中弯矩为： M中=式中：M1,M2分别为梁左右两端的支座弯矩q梁上所受的均布荷载值g梁自重的均布荷载l梁的总跨度故各层梁中间跨的

42、跨中弯矩为：第四层：MCB中=第三层：MCB中=第二层：MCB中=第一层：MCB中=各层弯矩叠加如图3-13所示： 图3-13 弯矩分配法求得的竖向恒载下梁柱弯矩图（5） 根据弯矩图利用平衡条件及实际荷载求剪力及轴力第四层45.55810016.66208.60272.0777.42DC VD=（45.55+16.668.1-77.42）/8.1 = 73.10KN VC左=（77.42+16.668.1-45.55）/8.1 = 71.41KNND上=208.60+73.10=281.70KN ND下=281.70+44.82=326.52KN 95.96810016.66272.07272.