银行建筑设计说明书

1、Xinyu University毕业设计(论文)南昌某农业银行建筑设计学生姓名:郭金红学 号:1207212001专 业:土木工程指导教师:学 院:建筑工程学院江西·新余独创性声明本人郑重声明：所呈交的毕业设计（论文）是本人在指导教师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。其中除加以标注和致谢的地方，以及法律规定允许的之外，不包含其他人已经发表或撰写完成并以某种方式公开过的研究成果，也不包含为获得其他教育机构的学位或证书而作的材料。其他同志对本研究所做的任何贡献均已在文中作了明确的说明并表示谢意。本毕业设计（论文）成果是本人在新余学院期间在指导教师指导下取得的，成果归新余学院所有。特此

2、声明。作者签名（手写）： 签名日期： 年 月 日 版权使用授权书本毕业设计（论文）作者及指导教师完全了解新余学院有关保留、使用毕业设计（论文）的规定，有权保留并向国家有关部门或机构送交毕业设计（论文）的复印件和磁盘，允许毕业设计（论文）被查阅和借阅。作者签名（手写）： 指导教师签名（手写）：日期： 年 月 日 日期： 年 月 日摘要论文题目：南昌某农业银行建筑设计专 业：土木工程学生姓名：郭金红指导教师：摘 要南昌某农业银行是一栋现浇钢筋混凝土六层框架结构的建筑物，建筑面积约为4068m2，建筑高度为23.4m。基本风压为0.5KN/m2，基本雪压为0.2KN/m2.这个设计项目的建筑设计，进

3、行了建筑物的平、立、剖三方面的设计，完成6张平面图、3张立面图和两张剖面图。该设计还进行了少量结构设计，结构选型和楼板荷载设计。该银行建筑设计，既要求满足建筑布局，也要有抗震、采风通光等各方面的要求。本工程结构设计采用多层钢筋混凝土框架结构，基本步骤为：结构计算简图的确定；荷载计算；内力分析；内力组合；梁、柱截面配筋、板的设计、基础的设计以及结构施工图的绘制等。其中，内力计算只考虑恒荷载和活荷载；柱、板的设计采用弹性理论；梁的设计采用塑性理论；基础选用柱下独立基础。在进行截面设计时，遵循了强剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构件的设计原则，且满足构造要求，除对本框架进行手算外，还利用了PKPM 对本结

4、构进行了电算。关键词：框架结构；建筑设计；结构设计IIABSTRACTTitle: Nanchang Agricultural Bank Building DesignSpecialty: Civil EngineeringApplicant: Guo Jin HongSupervisor: ABSTRACTThe Agriculture Bank of China in nanchang is a cast-in-place reinforced concrete and four-story frame construction building.The floor area approx

5、imately is 4068m2.building height is 23.4m.The basic wind pleasure is 0.5KN/m2.The basic snow pleasure is 0.2KN/m2.The construction of the project design,the structure of the flat,split three aspects of the design,complete the 6 floor plan,3 Li figure and two section.The design also has carried on t

6、he structure arrangement of the small structure selection and floor load design.The architectural design of the bank,requires both meet the architectural layout,also should have the earthquake,field trips through light and so on various aspects of requirements.The engineering structure design adopts

7、 multi-layer reinforced concrete frame structure, basic steps as follows: the determination of structure calculation diagram; The load calculation; The internal force analysis; Internal force combination; Beam and column section reinforcement, board design, basic design and structure of the construc

8、tion drawing, etc. Among them, the internal force calculation only consider constant load and live load; The design of the column, the board by using elastic theory; Beam design adopts the theory of plasticity; Foundation under column independent foundation. In the cross section design, following th

9、e strong shear weak bending, strong column weak beam, strong node weak component design principle, and meet the construction requirements, in addition to calculate this frame on hand, also use the PKPM structure has carried on the computer.KEYWORDS: Frame structure;The architectural;The structure de

10、sign13III南昌某农业银行建筑设计目录 1 银行建筑设计说明书11.1 建筑概况11.2 方案构思11.3 采光、通风、防火设计11.3.1 采光、通风设计11.3.2 防火设计21.4 建筑规模21.5 建筑装饰设计22 设计意图和设计特点42.1 在建筑方面我有以下4点的优点42.1.1 实用理念42.1.2 舒适理念42.1.3 生态理念42.1.4 文化理念42.2 本设计中选取一榀主框架以及楼面及屋面板进行截面设计及配筋计算53 设计意图和结构平面布置63.1 结构选型布置及计算简图63.1.1 结构选型63.1.2 在结构方面我有以下的优点63.1.3 结构平面布置64 荷载

11、计算书74.1 构件截面尺寸信息:74.1.1 梁板柱的截面尺寸74.2 框架计算简图84.3 恒荷载计算94.3.1 屋面框架梁线荷载标准值94.3.2 楼面框架梁线荷载标准值10IV4.3.3 屋面框架节点集中荷载标准值114.3.4 楼面框架节点集中荷载标准值114.4 楼面活荷载计算124.5 风荷载124.6 内力计算134.7 内力组合174.7.1 概述174.7.2 框架梁内力组合175 板、柱、梁、楼梯、独立基础计算235.1 板的计算235.1.1 基本资料：235.1.2 计算结果：235.1.3 跨中挠度验算：245.1.4 裂缝宽度验算：25 5.2梁的配筋295.3

12、 柱的配筋325.4 楼梯的计算书345.4.1 荷载和受力计算345.4.2 配筋面积计算:365.4.3 配筋结果:375.5 独立基础的计算38主要参考文献42致 谢43V第一章 银行建筑设计说明书本文为银行设计说计建筑明书。该楼建筑面4068，共6层，坐南朝北，根据建筑设计、抗震方面等的要求，确定合理的建筑平面布置和结构布置方案。1.1 建筑概况该银行楼位于南昌市某商业街，基地用地面积3698平方米。设计总面积4068，共6层，底层层高4.2m、标准层高3.6m、顶层层高3.6m，室内外高差0.45m，基建场地不考虑停靠机动车车场所。1.2 方案构思本设计应充分考虑到总体规划提出的要求

13、、周边城市环境特点和地区气候条件。根据建筑用地条件和建筑使用功能，确定建筑形体、建筑平面布置应简单、规则，建筑平面布置可较为灵活，可自由分割空间，立面注意对比与呼应、节奏与韵律，体现建筑物质功能与精神功能的双重特性。设计时力求性能良好，造型美观，环境协调，并注意银行的建筑特征，使用要求，按需要的要求和依据条件考虑办公楼的通风、使用、交通 、防火、防盗之间的关系。银行内的布置与装修以清新自然为主，设计过程包括拟定的建筑平面、平面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行立面造型、剖面设计；最后设计楼梯和卫生间。本设计应满足使用要求，技术措施合理，同时，通风、采光、消防等技术指标均满足相应的规

14、范和规定。81.3 采光、通风、防火设计1.3.1 采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，取得良好的效果以便于通风，室内应尽量利用天然采光。1.3.2 防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有一个，面积较大，可以方便人员疏散。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪，交通路线应满足防火和安全疏散要求。1.4 建筑规模按使用功能布置房间，设计房间间数列表如下：表1-1 设计房间间数房间名称数量（间）面积（m2）/间备 注营业大厅、休息厅共1间288设置在第1层办公室49间36金库共1间1

15、8设置在第1层业务洽谈室共1间43.2设置在第1层车库共1间36设置在第1层大会议室共5间86.4厕所每层2间13.5每层男女各设13.5m2其它用房说明：表中的数据是按使用功能确定的，其中房间间数的数据是不能变动，面积的数据可按以下情况波动： 20 m2以下可（以20 m2为底数）上浮4 m2； 60 m2以下可（以60 m2为底数）上浮10 m2； 100 m2 可上、下浮动20 m21.5 建筑装饰设计5（1）屋面做法： 屋面：10厚铺地缸砖，干水泥擦缝，每3×6m留10宽缝，1：3石灰砂浆勾缝； 防水层：20厚1：3防水水泥砂浆，喷涂2厚合成高分子防水层，4厚高聚物改性沥青卷

16、材防水层； 保温层：40mm厚现场喷涂硬质发泡聚氨脂； 找坡层：1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处40厚； 找平层：20厚1：3水泥砂浆；（2）楼面做法： 地面：15厚1：2.5水泥白石子磨光，刷草酸打蜡； 找平层：20厚1：3水泥砂浆；（3）墙体做法：内墙：喷内墙涂料或刷油漆； 6 厚1：2.5 水泥砂浆抹面压实抹光； 7 厚1：3 水泥砂浆找平扫毛； 7 厚1：3 水泥砂浆打底扫毛； 刷素水泥浆一道。 外墙：7 厚1:2.5水泥砂浆抹面； 7 厚1：3水泥砂浆找平扫毛； 7 厚1：3 水泥砂浆打底扫毛；刷素水泥浆一道。第二章 设计意图和设计特点框架结构是由楼板、梁、柱及基础4种承重构件组成

17、的，由梁、柱和基础构成平面框架，各平面框架再由连续梁连接起来而形成的空间结构体系。在合理的高度和层数的情况下，框架结构能够提供较大的建筑空间，其平面布置灵活，可适合多种工艺与使用功能的要求。我设计的题目是以经济、适用、美观为设计理念，我设计这个是为了让人们更好的了解框架结构的特点等。2.1 在建筑方面我有以下4点的优点2.1.1 实用理念（1）平面布置功能分区明确，满足使用要求，楼层设置合理，人类走向方便灵活。（2）平面布置设置一个面积较大出入口疏散人群，其活动空间合理，满足正常使用和紧急疏散的要求。（3）把满足人们在室内进行生产、生活、工作、休息的要求置于首位，使建筑空间与人的协调合理化、科

18、学化。2.1.2 舒适理念（1）立面装饰线条分隔方块，有力度感、体量感，设计新颖，与周围环境协调。（2）造型设计整齐大方，有安稳牢固的感觉。墙面装饰明快简洁，青春靓丽，有活泼舒适意念，体现时代设计水平，能够引人留步驻眼，容易使人有美的感觉。2.1.3 生态理念（1）绿化要素：室内设计中绿化已成为改善室内环境的重要手段。利用绿化和小品沟通室内外环境、扩大室内空间感及美化空间。2.1.4 文化理念（1）建筑创新和结构造型的创新有着密切的联系，二者取得协调统一，充分考虑结构造型中美的形象，把艺术和技术融合在一起。（2）空间要素：空间合理化并给人们以美的感受是设计的基本任务。2.2 本设计中选取一榀主

19、框架以及楼面及屋面板进行截面设计及配筋计算首先根据框架布局确定各构件尺寸，进行恒载、活载及风荷载的统计。然后采用 PKPM 进行竖向荷载、水平荷载作用下的结构内力计算，并进行内力组合分析，按最不利的一组内力，进行构件计算。楼板采用弹性理论设计， 并进行柱下独立基础的配筋设计。 除此之外， 还进行了楼梯的设计计算。最后，根据计算结果，按照相应的构造要求，绘制了结构施工图，并写出了相应的设计说明。本结构设计是先确定结构形式和结构布置方案，再确定框架、基础的形式。根据受力要求采用采用框架结构，最大限度的满足任务书中的要求，框架结构整体性好，抗震性能好，建筑物能够灵活分割，空间布置灵活，使用功能多样化

20、。本设计的过程运用了大学四年所学过的很多理论，计算中多种计算方法得到体现，如 D值法，弯矩分配法，分层法等，并采用实际工作应用的软件“天正”“PKPM”进行设计。使自己掌握了多方面的知识。既巩固和加深已学过的基础和专业知识， 又提高综合运用这些知识独立进行分析和解决实际问题的能力。提倡独立思考、独立获取知识及创造性思维的开发，也加强了工程设计计算、理论分析、图表绘制、技术文件编写的能力，提高计算机的应用能力。本设计的特点：结构布置整齐、合理，梁、板、柱传力路线清晰，受力均匀且途径明确。第三章 设计意图和结构平面布置3.1 结构选型布置及计算简图3.1.1 结构选型本工程选用钢筋混凝土框架结构选

21、择此结构的原因：由于设计任务书中的要求，要求建筑物使用空间多样化，能灵活分割，采用框架结构即可最大限度的满足任务书中的要求，而且框架结构整体性好，抗震性能好。3.1.2 在结构方面我有以下的优点（1）结构布置整齐、合理。（2）梁、板、柱传力路线清晰，受力均匀且途径明确3.1.3 结构平面布置柱网平面图10第四章 荷载计算书4.1 构件截面尺寸信息:4.1.1 梁板柱的截面尺寸11（1）梁 框架梁：横向 L=7200mm 梁高 h=(1/10-1/14)L=(720-514)mm 取 h=600mm 梁宽 b=(1/2-1/3)h=(300-200)mm 取 b=250mm 纵向 L=6500

22、mm 梁高 h=(1/10-1/15)L=(650-400)mm 取 h=600 mm 梁宽 b=(1/3-1/2)h=(200-300)mm 取 b=250 mm（2）板 板厚度，取100mm （3）柱 柱的尺寸根据轴压比公式确定 a.边柱，q 取 10kN/m =0.9 , fc=14.3MPa 设计值 柱截面面积 取柱截面尺寸为 b.中柱： 设计值 则柱截面积 取柱的截面尺寸为取：框架柱 400×400 中柱 400×400 梁 600×2504.2 框架计算简图 选择横向的一榀框架（4轴）按平面框架计算。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，室内外高差为450m

23、m。结构计算简图如图2.3.1所示。1 图2.2 4横向框架简图4.3 恒荷载计算24.3.1 屋面框架梁线荷载标准值 20mm 厚1：3水泥砂浆找平 40mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩 10mm厚铺地缸砖 20mm厚1: 3 防水水泥砂浆 40mm厚现场喷涂硬质发泡聚氨脂 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 屋面恒荷载 框架梁自重 柱自重 梁侧粉刷 因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为 4.3.2 楼面框架梁线荷载标准值215mm 厚水泥白石子面层 100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 20mm 厚水泥砂浆找平 楼面恒荷载 框架梁及梁侧粉刷 柱自重 填充墙自重 墙面粉刷 因此，作用在中间层框架梁上的线荷

24、载为: 4.3.3 屋面框架节点集中荷载标准值2 边柱连系梁自重 粉刷 0.9m 高女儿墙自重 0.9m 高女儿墙两侧粉刷 连系梁传来屋面自重 顶层边节点集中荷载 中柱连系梁自重 连系梁两侧粉刷 连系梁两侧粉刷 顶层中节点集中荷载 4.3.4 楼面框架节点集中荷载标准值2边柱连系梁自重 连系梁两侧粉刷 钢窗自重 墙体自重 墙体两侧粉刷 框架柱自重 框架柱粉刷 连系梁传来楼面自重 中间层边节点集中荷载 中柱连系梁自重 连系梁两侧粉刷 内纵墙自重 内纵墙两侧粉刷 扣除门洞重加上门重 框架柱自重 框架柱两侧粉刷 连系梁传来楼面自重 中间层中节点集中荷载 4.4 楼面活荷载计算2楼面活荷载作用下的各荷

25、载值计算如下4.5 风荷载风荷载计算：为简化计算，将计算单元范围内外墙面的分布风荷载化为等量的作用于屋面梁和楼面梁处的集中风荷载标准值，计算公式如下：式中： 基本风压为0.30 KN/m2 风压高度变化系数 风荷载体形系数, 风振系数，因房屋高度小于30m，所以=1.0 下层柱高 上层柱高，对于顶层为女儿墙高2倍 B计算单元迎风面宽度，B=6.3m计算过程见表4-1： 表4-1 各层楼面处集中风荷载标准值离地高度（kN/）(m)(m)(kN)22.21.421.01.30.3304.7218.61.281.01.30.3339.4315.01.281.01.30.3339.4311.41.28

26、1.01.30.3339.437.81.281.01.30.3339.434.21.281.01.30.35.5313.374.6 内力计算 为了简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：恒载作用在各跨；活载作用在各跨；风荷载作用（从左向右或从右向左）。由于抗震设防烈度为6度。各种荷载作用下内力计算图见下图。94.7 内力组合4.7.1 概述各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的内力值。梁支座边缘处的内

27、力值按式： ， 计算柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算成控制截面处的值。为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋略微多一点。4.7.2 框架梁内力组合根据最不利而又可能的原则进行内力组合，并进行承载力计算：恒载标准值1.2恒载标准1.2+活载标准值1.4恒载标准1.2+风载标准值1.4恒载标准值1.2+活载标准值1.4+0.6风载标准值1.4假定：当时，（M，N，V）标准值设计值/1.25经判别所有荷载都满足梁：弯矩下侧受拉为“+”反之为“-” 柱：弯矩M：以柱左侧受拉为“+”轴力N：以柱受压为“+”受拉为“

28、-”详见下表5第五章 板、柱、梁、楼梯、独立基础计算5.1 板的计算5.1.1 基本资料：（1）房间编号： 1（2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/（3）荷载： 永久荷载标准值：g 3.35 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 5000 mm；计算跨度Ly = 2000 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235（4）计算方法：弹性算法。（5）泊松比：1/5.（6）考虑活荷载不利组合。145.1.2 计算结果： Mx =(0.00220+0.04200/5)×(1.20×3

29、.4+1.40×1.0)×2.02 = 0.23kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.01080+0.10990/5)×(1.4×1.0)× 2.02 = 0.18kN·M Mx= 0.23 + 0.18 = 0.41kN·M Asx= 235.99mm2，实配8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% My =(0.04200+0.00220/5)×(1.20×3.4+1.40×1.0)×2.02= 0.92kN&

30、#183;M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.10990+0.01080/5)×(1.4×1.0)× 2.02 = 0.63kN·M My=0.92 + 0.63 =1.55kN·M Asy=235.99mm2，实配8200 (As251.mm2) min 0.236% ， 0.251% Mx' =0.05590×(1.20×3.4+1.40×2.0)×2.02 =1.52kN·M Asx'=235.99mm2，实配8200 (As 251.mm2,可能与

31、邻跨有关系) min 0.236% ， 0.251% My'=0.08330×(1.20×3.4+1.40×2.0)×2.02 = 2.27kN·M Asy'= 235.99mm2，实配8200 (As251.mm2,可能与邻跨有关系) min0.236% ， 0.251%5.1.3 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1) 挠度和裂缝验算参数：Mk =(0.00220+0.04200/5)×(1.0×3.4+1.0×2.0 )&

32、#215; 2.02 =0.23kN·M Mq =(0.00220+0.04200/5)×(1.0×3.4+0.5×2.0)× 2.02 = 0.18kN·M Es210000.N/mm2 Ec25413.N/mm2 Ftk1.54N/mm2 Fy210.N/mm2(2) 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65×ftk / (te × sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk/(0.87×ho

33、5;As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.23/(0.87×81.×251.) =12.81N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100=50000.mm2 te As/Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251/50000=0.00503 1.1-0.65×1.54/(0.00503×12.81)=-14.467 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值E： E Es/Ec 210000.0/25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的

34、比值 f'： 矩形截面，f'0 、纵向受拉钢筋配筋率 As/b/ho 251./1000/81.=0.00310 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es×As×ho2/1.15+0.2+6×E×/(1+ 3.5f') Bs210000×251.×81.2/1.15×0.200+0.2+6×8.264×0.00310/(1+3.5×0.00)=593.11kN·M(3) 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ：

35、按混凝土规范第 8.2.5 条，当' 0时， 2.0(4) 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq × ( - 1) + Mk × Bs （混凝土规范式 8.2.2） B0.23/0.18×(2-1)+0.23×593.11 =327.128kN·M(5) 挠度 f × Qk × L 4 / B f 0.00260×5.4× 2.04/ 327.128=0.680mm f / L 0.680/2000.= 1/2940.，满足规范要求！5.1.4 裂缝宽度验算：（1）X方向

36、板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1-0.65 ×ftk / (te × sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.23×106/(0.87×73.×251.)=14.21N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00

37、5当 te 0.01 时，取te0.01 1.1-0.65×1.54/(0.01×14.21) =-5.952当 0.2 时，取 0.2max cr××sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1×0.200×14.2/210000.×(1.9×20+0.08×11.43/0.01000) =0.004，满足规范要求！（2）Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ×

38、ftk / (te × sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.91×106/(0.87×81.×251.) =51.28N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1-0.65×1.54/(0.01

39、5;51.28) =-0.854当 0.2 时，取 0.2max cr××sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1×0.200× 51.3/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) =0.013，满足规范要求！（3）左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 × ftk / (te × sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.

40、87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.20×106/(0.87×81.× 251.) = 67.54N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65× 1.54/( 0.01×67.54) = -0.384当 0.2 时，取 0.2max cr×

41、×sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1×0.200× 67.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.017，满足规范要求！（4）下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 × ftk / (te × sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.33）

42、sk 1.78×106/(0.87×81.× 251.) = 100.65N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65× 1.54/( 0.01× 100.65) = 0.104当 0.2 时，取 0.2max cr××sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/t

43、e)（混凝土规范式 8.1.21）max 2.1×0.200×100.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) =0.026，满足规范要求！（5）右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 × ftk / (te × sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.20×106/(0.87×81.× 25

44、1.) =67.54N/mm 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65× 1.54/( 0.01× 67.54) = -0.384当 0.2 时，取 0.2max cr××sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/te)（混凝土规范式 8.1.21）max 2.1×0.200×

45、 67.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.017，满足规范要求！（6）上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 × ftk / (te × sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.78×106/(0.87× 81.× 251.) = 100.65N/mm 矩形截面，Ate0.5×b

46、5;h0.5×1000×100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65× 1.54/( 0.01× 100.65) = 0.104当 0.2 时，取 0.2max cr××sk/Es×(1.9c+0.08×Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.1×0.200×100.7/210000.×(1.9×20.+0.

47、08×11.43/0.01000)= 0.026，满足规范要求！5.2梁的配筋梁配筋和验算输出 N-B=1 (I=93, J=114) (1)B×H(mm)=300×600Lb=5.00 Cover=30 Nfb=3 Rcb=25.0混凝土梁-I-1-2-3-4-5-6-7-J-M(kNm)-17.-5.0.0.0.0.-4.-24.-37.LoadCase( 33)( 33)( 0)( 0)( 0)( 0)( 32)( 28)( 1)Top Ast450.360.0.0.0.0.360.360.450.% Steel0.250.200.000.000.000.000.200.200.25+M(kNm)42.44.34.34.30.21.11.6.0.LoadCase( 28)( 28)( 8)( 8)( 8)( 9)( 0)( 0)( 0)Btm Ast450.360.360.360.360.360.360.360.450.% Steel0.250