多层学生公寓建筑结构设计毕业设计计算书

1、合肥工业大学毕业设计题 目：多层学生公寓建筑结构设计学院名称：合肥工业大学继续教育学院专业（班级）：土木工程专业2013级学 号：2013813352姓 名： 2015年04月目 录1. 工程概况12. 框架结构布置及计算简图12.1结构平面布置12.2本工程的布置12.3梁柱尺寸22.4计算简图33. 恒荷载内力计算43.1恒荷载计算43.2恒荷载作用下内力计算64. 活荷载内力计算124.1活荷载计算124.2活荷载作用下内力计算135. 地震荷载内力计算195.1地震荷载计算195.2水平地震荷载作用下的结构变形验算245.3地震荷载作用下的横向框架内力计算256. 内力组合306.1梁

2、的内力组合306.2柱的内力组合337 梁、柱的截面设计367.1梁的配筋计算367.2柱的配筋计算398. 基础设计计算448.1地基承载力设计值和基础材料448.2中柱下独立基础计算448.3 边柱下独立基础计算479.楼梯配筋计算509.1设计说明509.2 梯段计算过程509.3梯段板计算结果519.4平台板计算529.5平台梁计算52致 谢54参考文献551. 工程概况1、工程名称：多层学生公寓建筑结构设计；2、工程总面积：2925，地上五层，底层层高3.9m，其余各层层高3.6 m。3、结构形式：现浇整体框架。4、场地地质情况：a）地层特性层序地层名称状态地层包含物层厚（M）地基承

3、载力特征值（Kpa）a杂填土可塑黑灰色 含少量碎砖1.01.385b粉质粘土可塑黄灰色 含氧化铁0.901.1145c粘土硬塑褐黄色 含氧化铁、铁锰结核9.0270d砂岩强风化坚硬棕红色 含风化砂岩颗粒未钻穿380b）地下水上层滞水，主要分布于上部填土层中，水量中等，对砼无侵蚀性。c）建筑物位于合肥地区。拟建场地地面平坦。抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震第一组，场地土类别为II类。d）拟建物建议其基础均全部埋置于粘土层中，其地基承载力特征值取270 KPa，压缩模量取15Mpa。e）基础开挖时，严禁坑底土被水侵泡活曝晒。2. 框架结构布置及计算简图2.1结构平面布

4、置 结构布置的一般原则：同一结构单元，宜使结构布置简单、规则和对称，结构的抗震刚度要求均匀，且宜使抗侧刚度中心与质量中心重合。1、 满足使用要求，并尽可能与建筑平、立、剖面划分相一致。2、 满足人防、消防要求，使水、暖、电各专业的布置能有效地进行。3、 结构上应尽可能地简单、均匀、规则、对称，构件类型少。4、 妥善处理温度，地基不均匀沉降及地震等因素对建筑的影响。5、 尽可能施工简便，经济合理。6、 柱网尺寸：主梁的经济跨度：67m7、 承重方案：横向承重、纵向承重、横纵双向承重，本工程采用横纵双向承重方式。8、 次梁的轴向布置：次梁的布置间距要使板满足经济跨度的要求，板的经济跨度为2.83.

5、3m 。9、 主梁布置：主梁为纵横双向框架梁，梁轴线尽量通过柱的中心。10、 次梁布置：（1）、墙下一定要布置次梁来承受墙的重量。 （2）、选定承重方案，本工程的承重方案为横纵双向承重。 （3）、选定次梁布置的主要方向。 （4）、不同的楼层的次梁的走向、位置、数量应尽量统一。 （5）、次梁布置将分隔板块，其布置应尽量使板的短边满足经济跨度的要求。2.2本工程的布置本工程中，根据提供的建筑施工图的要求，结合工程实际情况，布置柱子。根据实际情况本工程选定承重方案为纵横双向承重。梁、柱的平面布置图详见“结构平面布置图”。1、框架梁柱的布置根据本工程的建筑平面布置及要求，本工程横向刚度相对较小，采用横

6、向框架承重，平面框架横梁沿房屋横向布置，可提高横向刚度，利于抵抗横向水平荷载，纵向框架内力很小，仅按构造要求布置莲系梁，结构受力均匀，布置简单、灵活，柱的布置按方案中的柱位要求进行。2、次梁和板的布置沿房屋纵向布置次梁及连系梁，将横向承重框架连结成空间骨架，加强房屋的整体刚度，且使现浇板的跨度在经济跨度之内。4、其它结构布置卫生间楼面及楼梯采用现浇方案，楼梯结构布置包括梯段板、梯段梁、平台、平台梁的布置。5、根据房屋总长、地质情况、抗震等要求，可不设变形缝。6、标准层楼面及屋面结构布置详见“结构布置平面图”。2.3梁柱尺寸1梁高 hb=(1/121/8)lb横向 hb=(1/121/8)810

7、0=6751013mm，取bbhb=300mm700mm；纵向 hb=(1/121/18)7800=650433mm，取bbhb=250 mm500mm；2柱截面尺寸截面尺寸应满足柱轴压比的控制，目的保证柱有足够的延性。轴压比定义： 式中：轴压比限值，抗震设防烈度为7度，取； 初估柱截面面积 验算截面以上层数； 验算柱的负荷面积，可根据柱网尺寸确定； 混凝土轴心抗压强度设计值，C30混凝土； 结构单位面积上的竖向荷载设计值，依经验约为,取； 抗震设计中，柱的尺寸调整系数。 ，取。2.4计算简图初步设计基础顶面离室外地面550mm，则底层层高为3.9+0.45+0.55=4.9m框架结构计算简图

8、 (其中E=3.0104N/mm2)AB跨梁 i=2E0.300.73/8.1=3.5610-3E上部各层柱i= E0.50.53/3.6=3.0010-3 E底层柱 i= E0.50.53/4.9=2.8110-3 E将梁柱线刚度标于计算简图中梁柱线刚度图3. 恒荷载内力计算计算轴号为轴,计算宽度为7.8m.3.1恒荷载计算1屋面框架梁线荷载标准值30厚细石混凝土保护层 SBS卷材防水层 20厚水泥砂浆找平层 240厚膨胀珍珠岩板 20厚水泥砂浆找平层 100厚钢筋混凝土楼板 20厚石灰砂浆抹面 屋面恒荷载标准值 框架梁自重 0.300.725=6.0kN/m框架梁粉刷 2(0.7-0.1)

9、0.0217=0.48kN/m则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：g5AB1=6.48kN/m g5AB2=5.363.9=15.91kN/m2楼面框架梁线荷载标准值20mm厚水泥砂浆找平 0.0220=0.46kN/m2钢筋混凝土预制楼板 0.125=2.5kN/m220mm厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2水磨石面层 0.65 kN/m2 楼面恒荷载 3.89 kN/m2边框架梁自重及粉刷 6.48kN/m中框架梁自重及粉刷 4.85kN/m边跨填充墙自重 0.243.618=15.55kN/m填充墙粉刷 20.02217=2.45kN/m则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为：

10、gAB1=6.48+15.55+2.45=24.48kN/m gBC1=4.85kN/m gAB2=3.893.9=15.17kN/m 3屋面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重 0.250.57.825=46.8kN纵向框架梁粉刷 2(0.6-0.1)0.028.117=3.71kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载 2(8.1/2)25.36=31.02kN次梁自重及粉刷 0.50.25258.1/2+20.02(0.5-0.1)8.1/2=10.67kN次梁传来的屋面恒荷载 (1-20.272+0.273)5.368.18.1/2=50.06kN1m高女儿墙自重及粉刷 17.20.2418+21

11、8.10.0217=39kN 则顶层边节点集中荷载为：G5A=181.46kN纵向框架梁自重及粉刷 46.8+3.71=50.51kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载 31.02+(1-20.192+0.193)5.368.13/2=75.64kN次梁自重、粉刷及传来的屋面恒荷载 10.67+50.06=60.93kN 则顶层中节点集中荷载为：G5B=187.08kN4楼面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重及粉刷 51.51kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载 2(8.1/2)23.89=29.44kN次梁自重及粉刷 10.67kN次梁传来的楼面恒荷载 (1-20.272+0.273)3.898.13.

12、6/2=47.73kN钢窗自重 22.31.80.4=3.31kN墙体自重 (3.67.8-22.31.8)0.2418=85.54kN墙面粉刷 2(3.67.8-22.31.8)0.021.7=13.46kN框架柱自重 0.50.53.625=32.4kN柱面粉刷40.5520.0217=0.62kN 中间层边柱节点集中荷载为：GA=275.36kN纵向框架梁自重及粉刷 50.51kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载29.44+(1-20.192+0.1923)3.898.13/2=71.98kN次梁粉刷、自重及传来的楼面恒荷载 10.67+47.73=58.6kN木门自重 21.02.60.2=

13、1.04Kn墙体自重 (3.67.8-21.02.6)0.2418=98.84kN墙面粉刷 20.02(0.25+0.5)17=15.56kN框架柱自重及粉刷 32.4+0.62=33.22kN 中间层中柱节点集中荷载为：GB=329.75kN3.2恒荷载作用下内力计算1荷载等效顶层边跨 顶层中跨 中间层边跨 中间层中跨 2固端弯矩计算顶层边跨 顶层中跨 中间层边跨 中间层中跨 4分层计算弯矩1）顶层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：kNm）1-41-22-12-52-30.4310.5690.4420.3350.223-88.0488.04-59.3837.9550.0925.05-2

14、2.92-45.84-34.74-23.139.8813.046.52-1.44-2.88-2.19-1.450.620.620.41-0.18-0.14-0.0948.45-48.4571.12-37.07-34.052）中间层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：kNm）3-63-13-44-34-24-74-50.3010.3010.3980.3310.2510.2510.167-163.04163.04-58.9848.1848.1864.8832.44-30.67-61.73-46.81-46.81-31.159.299.2912.296.15-1.02-2.04-1.54-1.5

15、4-1.030.310.310.400.20-0.07-0.05-0.05-0.0358.6858.68-117.36137.99-48.4-48.4-41.193）底层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：kNm）3-63-13-44-34-24-74-50.320.3070.3730.3280.2480.2590.165-163.04163.04-58.9852.1750.0560.6230.41-30.26-60.51-45.75-47.78-30.439.689.2911.295.65-0.93-1,85-1.40-1.47-0.930.300.290.340.17-0.06-0.0

16、4-0.04-0.0362.1559.63121.78136.85-47.19-49.29-40.374不平衡弯矩分配计算过程见如下（单位：kNm），方框内为原不平衡弯矩不平衡弯矩调整之后即可得出恒荷载作用下框架弯矩图（单位：kNm，括号内为调幅后的弯矩值）。6跨中弯矩计算M图（单位：kNm）7剪力计算8轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下（单位：kN）V图（单位：kN）N图（单位：kN）9梁端柱边剪力与弯矩V (kN)M (kNm)60.19-65.3713.55-32.5848.10-21.82118.02-122.5014.02-76.4288.81-26.76118.07-122.45

17、14.02-78.1689.64-26.23118.11-122.4114.02-77.6789.53-26.28117.77-121.3913.84-71.4481.37-28.154. 活荷载内力计算4.1活荷载计算1屋面框架梁线荷载标准值Q5AB=2.03.9=7.8kN/mQ5BC=2.03.9=7.8kN/m2楼面框架梁线荷载标准值qAB=2.03.9=7.8kN/mqBC=2.03.9=7.8kN/m3屋面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的活荷载 3.922.0/2=13.89kN次梁传来的活荷载 (1-20.3612+0.3613)2.03.98.1 /2=24.54

18、kN则Q5A=39.75kN中节点：纵向框架梁传来的活荷载 13.89+(1-20.3252+0.3253)2.08.13/2=37.08kN则Q5D=37.08+24.54=61.62kN4楼面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的活荷载 3.922.0/2=13.89kN次梁传来的活荷载 (1-20.3612+0.3613)2.03.98.1/2=24.54kN则QA=39.75kN中节点：纵向框架梁传来的活荷载 13.89+(1-20.3252+0.3253)2.07.83/2=42.55kN则QD=42.55+24.54=67.09kN4.2活荷载作用下内力计算1荷载等效顶层边

19、跨 顶层中跨 中间层边跨 中间层中跨3固端弯矩计算顶层边跨 顶层中跨 中间层边跨 中间层中跨 4分层计算弯矩1）顶层内力计算过程如下（单位：kNm）1-41-22-12-52-30.4310.5690.4420.3350.223-29.4629.46-12.8212.7014.368.38-7.74-15.48-11.73-7.213.344.402.20-0.97-0.74-0.4916.04-16.0423.59-12.47-11.122）中间层内力计算过程见下页（单位：kNm）3-63-13-44-34-24-74-50.3010.3010.3980.3310.2510.2510.167

20、-29.4629.46-13.528.878.8711.725.86-5.27-10.53-7.98-7.98-5.311.581.582.111.06-0.35-0.27-0.27-0.1710.4510.45-20.9025.5-8.25-8.25-93）底层内力计算过程如下（单位：kNm）3-63-13-44-34-24-74-50.320.3070.3730.3280.2480.2590.165-29.4629.46-13.529.438.1410.995.50-5.16-10.31-7.20-8.14-5.191.651.581.930.97-0.32-0.24-0.25-0.161

21、1.0810.62-21.7025.3-8.04-8.39-8.875不平衡弯矩分配计算过程如下（单位：kNm），方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁1.221.983.48-1.98-1.83-2.750.615.352.692.29-4.16-2.420.623.48-3.51-1.02-2.751.153.481.391.82-2.75-1.371.393.48-2.78-1.37-2.750.923.481.371.80-2.75-1.391.433.54-2.8-1.32-2.680.913.482.410.90-2.75-2.07-1.11-1.300.710.46不平衡弯矩调整之

22、后即可得出活荷载作用下框架弯矩图，见下页（单位：kNm，括号内为调幅后的弯矩值）6跨中弯矩计算因为楼面活载是按满布计算的，故跨中弯矩应乘以1.1进行放大。 M图（单位：kNm）7剪力计算各边跨段部剪力：8轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下（单位：kN）V图（单位：kN）N图（单位：kN）9梁端柱边剪力与弯矩V (kN)M (kNm)19.36-21.235.22-9.5114.72-7.6319.83-20.765.41-14.817.39-5.0519.79-20.65.41-14.1918.18-5.2519.80-20.795.41-13.3118.17-5.2619.83-20.75

23、.37-13.1115.54-5.405. 地震荷载内力计算5.1地震荷载计算地震作用的计算即地震荷载的计算。按建筑抗震设计规范规定，本设计的结构底部总剪力(即总地震荷载)可以按公式FEK=1Geq来计算，其中1=max。1、产生地震荷载的建筑物总质量Geq的计算(1)、作用于房屋上的恒载标准值、屋面荷载 =5.36 KN/、楼面荷载 =3.89KN/、框架梁、柱重量a、700mm高横向框架梁0.30.725+(0.82+0.3)0.0220=5.85 KN/mb、框架柱 0.50.525+0.540.0220=9.96 KN/mc、门过梁 0.250.125+(0.252+0.1)0.022

24、0=0.70KN/m(2)、质点质量Gi的计算决定多层框架的地震荷载时，结构的计算简图可以认为是一多质点体系，产生地震荷载的建筑物重量集中于各层的楼盖处，各质点质量还应包括上下各半层范围内的恒载，50%的楼面等效均布活荷载。、集中于屋盖平面处的质点质量G屋面恒载 5.365914=3452.68KN700高横向框架梁 5.85(7.0-0.7/2-0.45/2)20=758.175KN500高纵向框架梁 5.85(7.0-0.5)8+5.85（3-0.6）1+5.85(7.0-0.5)82+5.85（3-0.5）2=957.1KN门过梁 0.7117=11.9KN1m高女儿墙 0.241 (5

25、9+14)219=665.76kN外墙 0.24(2.1-0.7)(59+14)2-3-319=893.76kN 内墙 0.24(2.1-0.7)57+77+7-2+2+(7-1)12+(4-1)19=1059.74kN柱 9.962.110+5.782.120=451.92KN 合计：=7553.64KN、集中于四层顶盖处的质点质量G4楼面活载（50%） 0.55.05914 =2065KN楼面恒载 59143.89=3560.06 KN700高横向框架梁 758.17KN500高纵向框架梁 957.10KN过梁 11.9KN外墙0.24(3.3-0.8)(59+14)2-3-319=223

26、4.4kN内墙 0.24(3.3-0.8)57+77+7-2+2+(7-1)12+(4-1)19=2649.36kN柱 9.964.210+5.784.220=903.84KN 合计:=13130.23KN、集中于二、三层顶盖平面处的质点质量G2=G3 = G4= 13130.23KN、集中于一层顶盖处的质点质量G1楼面活载 2065KN楼面恒载 3560.06 KN屋面恒载 5.36597=1726.34700高横向框架梁 5.85(8.1-0.7/2-0.5/2)30= 1136.46KN500高纵向框架 5.85(8.1-0.5)16+5.85(3-0.5)2+5.85(8.1-0.5)

27、82+5.85（3-0.5）2=1270KN柱 9.96(2.1+2.55)20+5.78(2.1+2.55)20=1463.82KN外墙 0.242.1(59+14)2-3-319+0.24(2.55-0.7)(59+21)2-46-26-719=2327.652KN设计时底层没有布置内隔墙，取底层内墙荷载为2.5kN/m2;则内墙荷载为2.5/25921+0.24(2.1-0.7)57+77+7-2+2+(7-1)12+(4-1)19=2608.49 合计：G1=16240.42KN整个建筑物的重力荷载代表值如下图所示：2、梁和柱刚度的计算本工程柱、梁的砼均采用C30，EC=3.0107K

28、N/m2。(1)、梁和柱的线刚度计算、梁的线刚度计算在计算框架梁的惯性矩时，考虑梁为矩形截面。框架梁截面的折算惯性矩计算时，对于现浇整体式结构，中框架的折算系数为2，边框架的折算系数为1.5。类型截面积bh跨度截面惯性矩中 框 架边 框 架IB=2I0iBIB=1.5I0iB700高0.30.78.18.57510-316.1510-37267512.8610-357870注：表中iB = (KNm)、柱的线刚度计算a、中柱（500500mm）层 次层 高 (m)截面积 bh (m2) 截面惯性矩 IC= bh3线刚度iC底 层4.90.50.510.810-366706其余层3.60.50.

29、510.810-381000注：表中iC = (KNm)b、边柱（500500mm）层 次层 高 (m)截面积 bh (m2) 截面惯性矩 IC= bh3线刚度iC底 层4.90.50.53.4210-321106其余层3.60.50.53.4210-325628注：表中iC = (KNm)(2)、柱的侧移刚度D值的计算a、中柱(C柱)侧移刚度D值的计算层次截面 (m2) 层高 (m)线刚度KD=50.50.53.6810001.0540.3451901040.50.53.6810001.0540.3451901030.50.53.6810001.0540.3451901020.50.53.6

30、810001.0540.3451901010.50.54.9667062.1790.64119727注：底层=，=；非底层=442675/(281000)=1.054，=b、边柱（A、D柱）侧移刚度D值的计算层次截面 (m2) 层高 (m)线刚度KD=50.50.53.6256282.8360.5861021640.50.53.6256282.8360.5861021630.50.53.6256282.8360.5861021620.50.53.6256282.8360.5861021610.50.54.9211063.4430.7247050注：底层=，=；非底层=，=(3)、各层柱侧移刚度

31、之和(层间刚度)的计算层次C柱A、D柱D5 190108 =1520801021682=163456152080+163456+45844+36960= 3983404152080163456398340315208016345639834021520801185582=1896804314641197278 =157816 70508+78298+70508=1754324111863、结构基本自振周期T1的计算层次各层重量(KN)总重量(KN)层间刚度Diui=um=ui57553.647553.643983400.0190.418413130.2333814.13983400.0850.

32、347313130.2333814.13983400.0850.347213130.2346944.334314640.1090.262116240.4263184.754111860.1540.154T1=1.7T=1.70.6 =0.659(s) Tg=1.40.4=0.56(s)注：上式中，对于民用建筑取T=0.60. 8，本设计取T=0.6；对于类场地土近震取特征周期值Tg=0.4(s) 4、横向水平地震作用的计算本设计的建筑为7近震，地震影响系数max=0.08，则相应于基本自振周期的1值为：1max()0.9=0.08()0.9=0.0510所以结构总水平地震作用值为：FEK=1G

33、eq=0.05100.8563184.75=2739.06KN因为T11.4 Tg，由于高振型影响，根据对大量结构的地震反应直接动力分析证明，计算时结构顶部的地震剪力偏小，故须进行调整。方法是将结构的总地震作用的一部分作为集中力，作用于结构顶部，再将余下的地震作用按倒三角形分配给各质点。对于多层钢筋砼房屋，顶部附加地震作用系数n可以按照特征周期Tg及结构的基本周期T1来确定，当Tg=0.30.4s时，n=0.08T1+0.01=0.080.659+0.01=0.0627故附加的集中水平地震作用为：Fn=nFEK=0.06272663.87=167.0KN则各质点分配的地震作用为： Fi=FEK

34、 (1-n)层 次层 高(m)高 度(m)重 量 (KN)Fi= FEK (1-n)剪力 Vi53.618.77553.640.212076544.4672711.467243.615.413130.230.215452546.32541436.54833.612.113130.230.227247583.4162059.80623.68.513130.230.156548401.9092461.71514.94.916240.420.106184272.60842734.3245.2水平地震荷载作用下的结构变形验算根据建筑抗震设计规范的要求，本结构须进行多遇地震作用下的抗震变形验算，要对结构

35、的变形加以限制，使其层间弹性位移以及结构顶点位移不超过一定的限值。对于砌体填充墙的框架结构，其层间弹性位移限值为，其顶点弹性位移变形限值。 本结构变形计算如下表所示：层次剪力 Vi刚度 Di层间位移 Ui=iiDViihUDUi5711.46723983400.0017861/2351.5180.02301941436.5483983400.0035711/812.2260.02055632059.8063983400.0051711/812.2260.01752622461.7154314640.0057051/736.13270.01235512734.3244111860.006651/

36、631.59350.00665由上表可知，结构层间相对位移ihiUD均小于，故其层间弹性位移满足要求。结构的顶点位移为=，故也满足要求。5.3地震荷载作用下的横向框架内力计算由底部剪力法计算出来的每层的地震剪力，按照每榀框架的刚度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的地震剪力按柱的刚度比值分配到每一根柱上，最后以反弯点法求结构的内力。现以KJ-3为例，其内力的计算如下：1、地震剪力的分配在每层结构中，KJ-5的地震剪力分配系数为：底层第二层其他层故地震剪力分配为： 柱轴号A柱 (C柱)B柱第五层 =711.470.0990=70.44KNV=Vim70.44=18.24KN70.44=33.95K

37、N第四层 =1436.5480.0990=125.36KNV=Vim125.36=29.39KN125.36=59.64KN第三层 =2059.810.0990=203.92KN203.92=52.82KN203.92=52.82KN234.36=108.45第二层 =2461.720.0952=234.36KN234.36=67.63KN234.36=67.63KN276.99=131.17KN第一层 =2734.320.1013=276.99KNV=Vim276.99=52.06KN276.99=153.65KN（2）框架内力用反弯点法列表计算，底层柱反弯点载1/3h处，其余载0.5h处。

38、柱端弯矩层数柱F(KN)D(KNm)D(KNm)D/DV(KN)yhMc上(KNm)Mc下(KNm)五层柱A18.246.14510-71.98210-60.310 2.91 0.53.66.11 6.11 柱B33.958.13210-71.982100.380 3.56 0.53.67.48 7.48 柱C18.246.14510-71.982100.310 2.91 0.53.66.11 6.11 四层柱A29.396.14510-71.98210-60.310 6.70 0.53.614.07 14.07 柱B59.648.13210-71.982100.380 8.21 0.53.6

39、17.24 17.24 柱C29.396.14510-71.982100.310 6.70 0.53.614.07 14.07 三层柱A52.82 6.14510-71.98210-60.310 10.16 0.53.621.33 21.33 柱B108.458.13210-71.982100.380 12.45 0.53.626.15 26.15 柱C52.826.14510-71.982100.310 10.16 0.53.621.33 21.33 二层柱A67.63 6.14510-71.98210-60.310 13.36 0.53.628.05 28.05 柱B131.17 8.13

40、210-71.982100.380 16.37 0.53.635.28 35.28 柱C67.636.14510-71.982100.310 13.36 0.53.628.05 28.05 一层柱A52.06 4.92410-715.49910-70.31217.28 0.6294.934.56 69.12 柱B46.89 5.65110-715.49910-70.37719.83 0.5504.939.66 79.32 柱C153.65 4.92410-715.49910-70.31217.28 0.6294.934.56 69.12 由节点平衡条件求出各横梁梁端弯矩梁端弯矩层数A节点B节点

41、C节点McMb右McMb左Mb右McMb左五层-6.116.11 -7.484883.74 3.74 -6.116.11 四层-20.18 20.18-24.728812.36 12.36 -20.18 20.18三层-35.4035.40 -43.393221.70 21.70 -35.4035.40 二层-49.39 49.39-60.533430.27 30.27 -49.39 49.39一层-62.44 62.44 -74.045837.02 37.02 -62.44 62.44 备注：Mc=Mc上+Mc下，Mb左=-ib左/(ib左+ib右)Mc，Mb右=-ib左/(ib左+ib右)

42、Mc，取梁和柱为脱离体，由平衡条件可求出梁端剪力和柱轴力。剪力以绕杆端顺时针转为正，反之为负；轴力以受压为正，反之为负。框架柱子计算由左风M图可得，梁剪力层数AB梁BC梁跨度l弯矩M剪力V跨度l弯矩M剪力V五层8.19.85-1.435.79.85-1.43四层8.132.54-4.725.732.54-4.72三层8.157.1-8.285.757.1-8.28二层8.179.66-11.545.779.66-11.54一层8.199.46-14.415.799.46-14.41由剪力可得柱轴力柱轴力层数A柱B柱C柱梁剪力和柱轴力梁剪力和柱轴力梁剪力和柱轴力5-1.43-1.43-1.43-1.43-1.431.434-4.72-4.72-4.72-4.72-4.726.143-8.28-8.28-8.28-8.28-8.2814.422-11.54-11.54-11.54-11.54-11.5425.961-14.41-14.41-14.41-14.41-14.4140.38注：左地震作用下框架内力与右地震作用的框架内力数值相等，符号相反。地震弯矩图地震剪