土力学答案第三版东南大学浙江大学湖南大学苏州科技学院合编

1、第二章2-2、有一饱和的原状土样切满于容积为 21.7cmg =0.87 10 =8.7kN/cm3或丫 =fW =18.710 = 8.7kN/cm3的环刀内，称得总质量为72.49g , 经105C烘干至恒重为61.28g，已知环刀质量为32.54g，土粒比重为2.74，试 求该土样的湿密度、含水量、干密度及孔隙比（要求汇出土的三相比例示意图， 按三相比例指标的定义求解）。解:72.49 -32.5421.73= 1.84g / cmmW _ 72.49-61.28ms 一 61.28-32.54ms61.28 -32.5421.73=1.32g / cmVV11.21ce -1.069V

2、s10.49V2-3、某原状土样的密度为1.85g/cm3,含水量为34% 土粒相对密度为2.71，试 求该土样的饱和密度、有效密度和有效重度（先推导公式然后求解）。解：（1） Ltms Vv .'wm = msmW 二设 ms = 1 VmsmsPmsds有:、satPwdsds1'：；W'ds-1 .1« I1 ds= ,131 0.342.71J _ ms _VS ： W _ mS_VS： WVV ：，W _VV ：，W(2)：二 二V=Lt 一 ;?w =1.87-1 =0.87g/cm3satVsVv ?wsat 二'sat g =1.87

3、10 =18.7kN/cm3最大孔隙比为0.943，试求孔隙比e和相对密实2-4、某砂土土样的密度为1.77g/cm3,含水量9.8%，土粒相对密度为2.67，烘 干后测定最小孔隙比为0.461， 度Dr,并评定该砂土的密实度。解：(1)设 VS =1Smw- msms1 e整理上式得匚壬W亠丄止边亠0.6561.77（2）Dr 二emax -e 二 0.943 - 0.656 =0.595 （中密）max - emin0.943 - 0.461某一完全饱和黏性土试样的含水量为 30% 土粒相对密度为2.73，液限为 塑限为17%试求孔隙比、干密度和饱和密度，并按塑性指数和液性指数2-5、33

4、%分别定出该黏性土的分类名称和软硬状态。解：e - VV 常 w d SV s %VS ： WVs=-= 0.30 2.73 = 0.819"satmgV2.73 110.819=1.50g / cm3ms Vv : wVds5Vw= 1 一 ds » 1 O"73 匚 1.95g/cm310.819Ip八lp =33-17 =16 查表，定名为粉质粘土-'pIp=30-1716-0.81查表，确定为软塑状态第三章3-8、某渗透试验装置如图3-23所示。砂I的渗透系数 匕=2 10cm/s ;砂U的渗透系数k2 =1 10cm/s，砂样断面积A=200cm

5、2,试问:(1) 若在砂I与砂U分界面出安装一测压管，则测压管中水面将升至右端水面 以上多高？(2) 砂I与砂U界面处的单位渗水量 q多大？解：（1） k162k2L2-A2L1整理得砂；- h 二砂，水k (60 - h2) = k2h2,60汇2汇10二h211= 40cmk1 k22 101 1060k所以，测压管中水面将升至右端水面以上：60-40=20cm(2) q2 = k2i2A = k2 : h2L2A=1 1040 200 = 20cm3/s403-9、定水头渗透试验中，已知渗透仪直径D=75mm，在L=200mm渗流途径上的水头损失h=83mm，在60s时间内的渗水量Q=7

6、1.6cm3，求土的渗透系数。解:"6 20A也h t= 6.5 10 cm/s兀27.52 8.3 6043-10、设做变水头渗透试验的黏土试样的截面积为 30cm2，厚度为4cm,渗透仪 细玻璃管的内径为0.4cm，试验开始时的水位差145cm，经时段7分25秒观察 水位差为100cm,试验时的水温为20T，试求试样的渗透系数。兀20.44aLh14145上解：kin - 二经In 1.4 10 cm/sA(t2 h230x4451003-11、图3-24为一板桩打入透水土层后形成的流网。已知透水土层深18.0m,渗透系数k=3 10mm/s，板桩打入土层表面以下9.0m,板桩前

7、后水深如图中所示。试求：(1) 图中所示a、b、c、d、e各点的孔隙水压力;(2) 地基的单位渗水量。解：(1)5 =0 w =0kPa”板桩墙 L0nlUb9.0=88.2kPa9.0m18.0mUc广 5 =137.2kPa/fl不透水层Ud= 1.0 W =9.8kPaUe=0 W =0kPa(2) q 二 k i A =3 1018-9 =12 10m3 / s9汉2第四章4-8、某建筑场地的地层分布均匀，第一层杂填土厚1.5m，=17kN/m3 ;第层粉质黏土厚4m,咐=19kN/m3, Gs =2.73 ,- =31%，地下水位在地面下 2m深处；第三层淤泥质黏土厚 8m,=18.

8、2kN/m3, G 2.74，/: -41% ;第四层粉土厚3m,=19.5kN/m3, G 2.72，用-27% ;第五层砂岩未钻穿。试计算各层交界处的竖向自重应力，并绘出沿深度分布图。解：（1）求'Ws -Vs WWs-VswGs W-WwGs-1Gs-1 V W - Ws +W/V Gs% PGs% GS1F ）由上式得：2 =9.19kN/m3 , 3 =8.20kN/m3,4 =9.71kN/m3 ,(2)求自重应力分布；c1 =讣 =1.5 17 =25.5kPa仁水二 讪 2h = 25.5 19 0.5 =35.0kPa<Tc2 =bc水 + Y2(4 h'

9、; #35.0+9.19汉3.5 =67.17kPa%3 =623h3 =67.17 8.20 8 =132.77kPa%4=；：c3 4h4 =132.77 9.71 3 =161.90kPa "-4不透水层=c4 w 3.5 8.0 3.0 = 306.9kPa 4-9、某构筑物基础如图4-30所示，在设计地面标高处作用有偏心荷载 680kN, 偏心距1.31m，基础埋深为2m,底面尺寸为4mX2m。试求基底平均压力p和边 缘最大压力pmax,并绘出沿偏心方向的基底压力分布图。解：（1）全力的偏心距eF G e=F 1.311.31 680e0.891m6804 2 2 20(2

10、)Pmaxmin1r-1 .31th设计地血丄31.39出现拉应力9故需改用公式pmax3bgej2 680 4 2 20 =301kPa3 2i40.8912(3)平均基底压力10008=125kPa(理论上)1000 10003 1.09 2= 150.3kPa301=150.5kPa （实际上）24-10、某矩形基础的底面尺寸为 4mx 2.4m，设计地面下埋深为1.2m (高于天然 地面0.2m)，设计地面以上的荷载为1200kN，基底标高处原有土的加权平均重 度为18kN/m3。试求基底水平面1点及2点下各3.6m深度M1点及M2点处的地 基附加应力值。F + g解：(1)基底压力p

11、1300 4 2.4 1.2 20 =149Pa(2)基底附加压力Ap0 = p " md =14918 1 = 131kPa(3)附加应力M1点 分成大小相等的两块l = 2.4m, b = 2m,丄=1.2 b3.62= 1.8I 1200k.N+ 0.00查表得:C =0.108贝U匚zM1 =2 0.108 131 =28.31kPaM2点 作延长线后分成2大块、2小块大块l = 6m, b = 2m, = 3 b3.6= 1.8查表得:C =0.143小块l = 3.6m, b = 2m, - = 1.8 b-0.129z = 3.6b 2=1.8二 zM2 =2：cM2P

12、0 =2（： c大小）P0 = 2 0.143 - 0.129 131 = 3.7k Pa4-11、某条形基础的宽度为2m,在梯形分布的条形荷载（基底附加压力）下， 边缘（Po） max=200kPa, （ po） min=100kPa,试求基底宽度中点下和边缘两点下各 3m及6m深度处的值。解：P0均二200 100 =150kPa,xz中点下 3m 处 x = 0m, z = 3m,0,-1.5，查表得一：九=0.396b bcz =0.396 150 =59.4kPaxz6m 处 x = 0m, z = 6m,0， =3，查表得一：让=0.208bbcz =0.208 150 =31.2

13、kPa边缘，梯形分布的条形荷载看作矩形和三角形的叠加荷载3m处：矩形分布的条形荷载 = 0.5,2 = 3 =5查表口形=0.334b b 2z 矩形=0.334 100 = 33.4kPa三角形分布的条形荷载丨=10,z = 3 =1.5，查表t1 = 0.734, t2 = 0.938b b 2J 三角形 1 =0.0734* 100 = 7.34kPa二 z三角形 2 = 0.0938* 100 = 9.38kPa所以，边缘左右两侧的为 33.4 7.34 =40.74kPa匕 =33.4 9.38 = 42.78kPa6m处：矩形分布的条形荷载 = 0.5,2 = 6 = 3，查表：.

14、c矩形=0.198b b 2-z矩形=0.198 100 =19.8kPa三角形分布的条形荷载-=10/ = 6 =3，查表:t 0.0476/t 0.0511b b 2J 三角形 1 =0.0476* 100 = 4.76kPaz三角形 2 =0.0511*100 =5.11kPa所以，边缘左右两侧的为-z1 =19.8 4.76 = 24.56kPaz2= 19.8 5.11 =24.91kPa第六章6-11、某矩形基础的底面尺寸为 4mK 2m,天然地面下基础埋深为1m,设计地面 高出天然地面0.4m,计算资料见图6-33 （压缩曲线用例题6-1 的）。试绘出土中 竖向应力分布图（计算精

15、度；重度（kN/卅）和应力（kPa）均至一位小数），并 分别按分层总和法的单向压缩基本公式和规范修正公式计算基础底面中点沉降量（Po : 0.75fak）。填土 y =设卄地面 |嵐V丘蝕地面 Z* tJT®p地下水 £ 1粉质粘土 Gt-2,12w = 3l%y = 18T2kN/m质粘土未钻穿 2.71 w = 40%解：1、分层总和法单向压缩基本公式（1）求'Ws-VswWs-VswGs W - w w Gs 1 1lGS 1'-V - W 一Gsb PGsAw _GS1F )又已知，粉质黏土的=19.1kN/m3，Gs =2.72，川-31%和淤泥质

16、黏土的= 18.2kN/m3，Gs =2.71，川-40%所以 分别为9.2kN/m3和8.2kN /m3（2）地基分层基底面下第一层粉质黏土厚 4m,第二层淤泥质黏土未钻穿，均处于地下水位以 下，分层厚度取1m。（3）地基竖向自重应力的计算0 点：二C -181 0.4>25.2kPa1 点：二C =25.2 9.2 1 =34.4kPa2 点：二C =34.4 9.2 仁 43.6kPa3 点：二C =43.6 9.2 仁 52.8kPa4 点：二C =52.8 8.2 1 =61.0kPa5 点：二c =61.0 8.2 1 =69.2kPa6 点：二c =69.2 8.2 1 =

17、77.4kPa(4) 地基竖向附加应力的计算基础及其上回填土的总重G二GAd=20 4 2.5 1.4 = 280kN基底平均压力p丄勺二9?0型=120kPaA 2.5x4基底处的土中附加应力Po =p-；co =120-25.2=：94.8kPa计算基础中心点下由基础荷载引起的附加应力，基础中心点可看作是四个相等小矩形荷载的公共角点，其长宽比丨/b =2/1.25 =1.6，取深度z=0、1、2、3、4、5、 6m各计算点的。占八、l/bz/mz/b01.6000.25094.811.610.80.21581.521.621.60.14053.131.632.40.08833.441.64

18、3.20.05822.051.654.00.04015.261.664.80.02911.0(5) 地基分层自重应力平均值和附加应力平均值的计算，见表1(6) 地基各分层土的孔隙比变化值的确定，见表1。(7) 地基压缩层深度的确定按 J=02c 确定深度下限：5m 深处 0.2；c =0.2 69.2 = 13.84k Pa,二z =15.2 13.84kPa,不够 ；6m 深处 0.2二c =0.2 77.4 = 15.48k P，二z =11.0<15.48kPa，可以。表1分层总和法单向压缩公式计算的沉降量占八、深度自重应力附加应力自重平均附加平均自重+附加曲线压前e1压后e2i沉

19、降量0025.294.811.034.481.529.888.2118.0土样0.8210.7613322.043.653.139.067.3106.34-10.8180.7692733.052.833.448.243.391.50.8080.7741944.061.022.056.927.784.6土样4-20.8000.7821055.069.215.265.118.683.70.7960.783766.077.411.073.313.186.40.7910.7816(8)基础的最终沉降量如下：ns=Z=33+27 +19 +10+7 +6 = 102mmi 42、规范修正公式计算(分层厚

20、度取 1m)(1)计算同分层总和法一样，Po 二 p-；co =120-25.2 = 94.8kPa(2)分层压缩模量的计算分层深度自重平均附加平均自重+附加曲线压前e1i压后e2i压缩模量U1.029.888.2118.0土样0.8210.7612.682.039.067.3106.34-10.8180.7692.503.048.243.391.50.8080.7742.304.056.927.784.6土样4-20.8000.7822.775.065.118.683.70.7960.7832.576.073.313.186.40.7910.7812.35(3)计算竖向平均附加应力系数:-当

21、 z=0 时，z =0计算z=1m时，基底面积划分为 四个小矩形，即 4 2.5 = 2 1.25 *4I / b =2/1.25 =1.6，z/b =1/1.25 =0.8，查表 6-5 有：二 0.2395基底下 1m 范围内=4* 0.2395 =0.958详见下表。Z(m)l/bz/bOfz(z )i-( z )i-1Esi1也s iZ As'i11.60.80.9580.9580.9582.68343421.61.60.83161.66320.7052.50276131.62.40.70282.10840.4452.30187941.63.20.59882.39520.287

22、2.77108951.64.00.51762.5880.1932.5779661.64.80.45442.72640.1382.356102（4）确定计算深度由于周围没有相邻荷载，基础中点的变形计算深度可按下列简化公式计算:zn 二 b 2.5-0.41 nb =2.5 2.5-0.41 n2.5 = 5.3m（5）确定rfP0乙 O 1 0 江 0( 0P0Z2 O 2 ZI 況口 1P0Zn。nZn亠汇。n_11 )< )I)PoEs2E snEsip02.7264Znn - 0 '用 0计算深度范围内压缩模量的当量值：n说八g/Esi二i2.55MPa0.9580.7052

23、0.44520.28680.19280.1384P0+2.682.52.32.772.572.35查表（当 P0 ：0.75fak 时）得：；：s =1.1（6）计算地基最终沉降量ns 二 sS 二 s' .0 =1.1 102 =112mmi £6-12、由于建筑物传来的荷载，地基中某一饱和黏土层产生梯形分布的竖向附加 应力，该层顶面和底面的附加应力分别为 二；=240kPa和匚；=160kPa，顶底面透 水(见图 6-34)，土层平均 k=0.2cm/ 年,.e = 0.8 8, a=0.39MPa，E 4.82MPa。试求：该土层的最终沉降量；当达到最终沉降量之半所需的

24、时间； 当达到 120mn沉降所需的时间；如果该饱和黏土层下卧不透水层，则达到 120mm沉降 所需的时间。解：求最终沉降0.39 10”1 0.88 U = =50%（双面排水，分布1）s查图 6-26 得 TV = 0.2k 1 e 0.21 0.8810,a w 一 0.39 10： 10=0.964m2/ 年"H2所以TvH0.2 -0.964= 0.83（年） 当st = 120mm时Ut 二乞= 72% 查图 6-26 得 TV =0.42 sTvHCv0.4220.964= 1.74（年） 当下卧层不透水，st = 120mm时与比较，相当于由双面排水改为单面排水，即-

25、=1.74 年 ，所以 .t=1.74 4 =6.96 年4第七章6-11、某矩形基础的底面尺寸为 4mx 2m,天然地面下基础埋深为1m,设计地面 高出天然地面0.4m,计算资料见图6-33 （压缩曲线用例题6-1 的）。试绘出土中 竖向应力分布图（计算精度；重度（kN/卅）和应力（kPa）均至一位小数），并 分别按分层总和法的单向压缩基本公式和规范修正公式计算基础底面中点沉降 量（Po ：0.75fak）。ifTrf填土 了 P夭然地面 f !<地下水粉质粘土 Gt-2,12w = 3%/= 18.2kN/m未钻穿解：1、分层总和法单向压缩基本公式（3）求'Ws -Vs WW

26、s -Vs WGs W -V -WWs WwGs-1Gs 1又已知，粉质黏土的= 19.1kN/m3，Gs 二 2.72，川-31% 和淤泥质黏土的= 18.2kN/m3，Gs= 2.71，川=40%所以 分别为9.2kN/m3和8.2kN/m3（4）地基分层基底面下第一层粉质黏土厚 4m,第二层淤泥质黏土未钻穿，均处于地下水位以 下，分层厚度取1m。（3）地基竖向自重应力的计算0 点：匚 C 胡81 0.4 =25.2kPa1 点：二C =25.2 9.2 1 =34.4kPa2 点：二 C =34.4 9.2 1 = 43.6kPa3 点：二c =43.6 9.2 1 =52.8kPa4

27、点：二c =52.8 8.2 1 =61.0kPa5 点：二C =61.0 8.2 1 =69.2kPa6 点：二C =69.2 8.2 1 二 77.4kPa(4)地基竖向附加应力的计算基础及其上回填土的总重G二GAd=20 4 2.5 1.4 = 280kN基底平均压力p=F 9 = 920型=120k PaA 2.5 汉 4基底处的土中附加应力p° =P_；C0 =120-25.2=：94.8kPa计算基础中心点下由基础何载引起的附加应力，基础中心点可看作是四个相等小矩形荷载的公共角点，其长宽比丨/b =2/1.25 =1.6，取深度z=0、1、2、3、4、5、 6m各计算点的

28、。占八、l/bz/mz/b01.6000.25094.811.610.80.21581.521.621.60.14053.131.632.40.08833.441.643.20.05822.051.654.00.04015.261.664.80.02911.0(5) 地基分层自重应力平均值和附加应力平均值的计算，见表1(6) 地基各分层土的孔隙比变化值的确定，见表1。(7) 地基压缩层深度的确定按 j=02c 确定深度下限：5m 深处 0.2；c =0.2 69.2 = 13.84k Pa,cz =15.2 13.84kPa,不够 ；6m 深处 0公C=02 77.4 = 15.48k P，；

29、z =11.15.48kPa，可以。表1分层总和法单向压缩公式计算的沉降量占八、深度自重应力附加应力自重平均附加平均自重+附加曲线压前e1i压后e2i沉降量0025.294.811.034.481.529.888.2118.0土样0.8210.7613322.043.653.139.067.3106.34-10.8180.7692733.052.833.448.243.391.50.8080.7741944.061.022.056.927.784.6土样4-20.8000.7821055.069.215.265.118.683.70.7960.783766.077.411.073.313.18

30、6.40.7910.7816(8)基础的最终沉降量如下：n鸟=33+27 +19 +10+7 +6 =102mmi ±2、规范修正公式计算(分层厚度取 1m)(1)计算同分层总和法一样，P。二 p-；C0 =120-25.2 = 94.8kPa(7)分层压缩模量的计算分层深度自重平均n附加平均自重+附加曲线压前e1i压后e2i压缩模量1.029.888.2118.0土样0.8210.7612.682.039.067.3106.34-10.8180.7692.503.048.243.391.50.8080.7742.304.056.927.784.6土样4-20.8000.7822.7

31、75.065.118.683.70.7960.7832.576.073.313.186.40.7910.7812.35(8)计算竖向平均附加应力系数:-当 z=0 时，z =0计算z=1m时，基底面积划分为 四个小矩形，即 4 25 = 2 1.25 *4l/b =2/1.25 =1.6，z/b =1/1.25 =0.8，查表 6-5 有0.2395基底下 1m 范围内=4* 0.2395 =0.958详见下表。Z(m)l/bz/bOfza(za )i-( z )i-1Esi1As i送心s'i11.60.80.9580.9580.9582.68343421.61.60.83161.6

32、6320.7052.50276131.62.40.70282.10840.4452.30187941.63.20.59882.39520.2872.77108951.64.00.51762.5880.1932.5779661.64.80.45442.72640.1382.356102(9)确定计算深度由于周围没有相邻荷载，基础中点的变形计算深度可按下列简化公式计算:zn -b 2.5 - 0.41 nb i=2.5 2.5 - 0.41 n 2.55.3m(10)确定计算深度范围内压缩模量的当量值:PoZn ： n 0，：0n说八,A/Eq二iP0/ 、Z a 1 一 0 疋 a 0P0/ 、

33、Z2 a 2 Z1 2 1P0/ 、Zn。n Znynd< )< )< 丿EsiEs2E sn= 2.55MPap0 x 2.7264S.9580.70520.44520.28680.19280.1384、Po + I<2.682.52.32.772.572.35 .丿 查表（当 P0 ：0.75fak 时）得：s =1.1（11）计算地基最终沉降量nS 二 ss 二 s' 冷=1.1 102 = 112mmi 46-12、由于建筑物传来的荷载，地基中某一饱和黏土层产生梯形分布的竖向附加 应力，该层顶面和底面的附加应力分别为 匚；=240kPa和匚；=160kP

34、a，顶底面透 水(见图 6-34)，土层平均 k=0.2cm/ 年,.e = 0.8 8, a=0.39MPa，E 4.82MPa。试求：该土层的最终沉降量；当达到最终沉降量之半所需的时间； 当达到 120mn沉降所需的时间；如果该饱和黏土层下卧不透水层，则达到 120mm沉降 所需的时间。解：求最终沉降s二旦匚zH =08 24040 166mm1 e1 0.88.2Ut二鱼=50%（双面排水，分布1）s查图 6-26 得TV 二 0.2Cvk1 e °21 °8810=0.964m2/年ar0.39 10； 10Tv Cvt图5£2习题£5图:该土层

35、的晶妹馆烬孫.冷.业Cv40.9訂 °83（年）0.2当St = 120mm时Ut -72% 查图 6-26 得 Tv =0.42 sCvTVH20.964= 1.74(年)当下卧层不透水，st = 120mm时与比较，相当于由双面排水改为单面排水，即-1.74年，所以 .t=1.74 4 =6.96 年4第八章6-11、某矩形基础的底面尺寸为 4mx 2m天然地面下基础埋深为1m设计地面 高出天然地面0.4m,计算资料见图6-33 （压缩曲线用例题6-1 的）。试绘出土中 竖向应力分布图（计算精度；重度（kN/卅）和应力（kPa）均至一位小数），并 分别按分层总和法的单向压缩基本公

36、式和规范修正公式计算基础底面中点沉降 量（Po ：0.75fak）。ifjff填土 y F = 920kNq设计地面V /肚理底 f l/tJ地下水粉质粘土 G, 2.72w = 3%质粘土未钻穿解：1、分层总和法单向压缩基本公式（5）求'=Ws Vs w _ Ws Vs w _ Gs ' w - w _' w Gs T _ Gs -1'一 V一 w 一 Ws +Ww Gsb PGsAw Gs(1F )又已知，粉质黏土的=19.1kN/m3，G 2.72，川-31%和淤泥质黏土的 所以 分别为9.2kN/m3和8.2kN/m3(6) 地基分层基底面下第一层粉质黏

37、土厚 4m,第二层淤泥质黏土未钻穿，均处于地下水位以 下，分层厚度取1m。(3) 地基竖向自重应力的计算0 点：二C =181 0.4 =25.2kPa1 点：二C =25.2 9.2 1 =34.4kPa2 点：二C =34.4 9.2 1 =43.6kPa3 点：二c =43.6 9.2 1 = 52.8kPa4 点：二C =52.8 8.2 1 =61.0kPa5 点：匚c =61.0 8.2 1 =69.2kPa6 点：二c =69.2 8.2 1 =77.4kPa(4) 地基竖向附加应力的计算基础及其上回填土的总重G二GAd=20 4 2.5 1.4 = 280kN基底平均压力p=F

38、勺二920型=120kPaA 2.5y基底处的土中附加应力Po二p-；co =120-25.2 = 94.8k Pa计算基础中心点下由基础何载引起的附加应力，基础中心点可看作是四个相等小矩形荷载的公共角点，其长宽比丨/b =2/1.25 =1.6，取深度z=0、1、2、3、4、5、 6m各计算点的。占八、l/bz/mz/b01.6000.25094.811.610.80.21581.521.621.60.14053.131.632.40.08833.441.643.20.05822.051.654.00.04015.261.664.80.02911.0(5) 地基分层自重应力平均值和附加应力平

39、均值的计算，见表1(6) 地基各分层土的孔隙比变化值的确定，见表1。(7) 地基压缩层深度的确定按 =0.2-c 确定深度下限：5m 深处 0.2、=0.2 69.2 = 13.84kPa,匕=15.2 .13.84kPa,不够 ；6m 深处 0.C =0.2 77.4 = 15.48k P , 匕=11.15.48kPa，可以。表1分层总和法单向压缩公式计算的沉降量占八、深度自重应力附加应力自重平均附加平均自重+附加曲线压前e1i压后e2i沉降量0025.294.811.034.481.529.888.2118.0土样0.8210.7613322.043.653.139.067.3106.3

40、4-10.8180.7692733.052.833.448.243.391.50.8080.7741944.061.022.056.927.784.6土样4-20.8000.7821055.069.215.265.118.683.70.7960.783766.077.411.073.313.186.40.7910.7816（8）基础的最终沉降量如下：ns=33+27 +19 +10+7 +6 = 102mmi 42、规范修正公式计算（分层厚度取 1m）（1）计算同分层总和法一样，Po =p-二C0 =120 -25.2=94.8kPa（12）分层压缩模量的计算分层深度自重平均n附加平均自重+附加曲线压前e1i压后e2i压缩模量1.029.888.2118.0土样0.8210.7612.682.039.067.3106.34-10.8180.7692.503.048.243.391.50.8080.7742.304.056.927.784.6土样4-20.8000.7822.775.065.118.683.70.7960.7832.576.073.313.186.40.7910.