再沸器设计2007

1、再沸器工艺设计一 再沸器类型立式热虹吸卧式热虹吸强制循环式釜式再沸器内置式再沸器立式热虹吸：立式热虹吸：循环推动力：釜液和换热器传热管气液混合物的密度差。结构紧凑、占地面积小、传热系数高。壳程不能机械清洗，不适宜高黏度、或脏的传热介质。塔釜提供气液分离空间和缓冲间。卧式热虹吸：卧式热虹吸：循环推动力：釜液和换热器传热管气液混合物的密度差。占地面积大，传热系数中等，维护、清理方便。塔釜提供气液分离空间和缓冲间。 强制循环式强制循环式：适于高黏度、热敏性物料，固体悬浮液和长显热段和低蒸发比的高阻力系统。釜式再沸器釜式再沸器：可靠性高，维护、清理方便。传热系数小，壳体容积大，占地面积大，造价高，易结

2、垢。内置式再沸器：内置式再沸器：结构简单。传热面积小，传热效果不理想。釜内液位与再沸器上管板平齐管内分两段：LBC显热LCD蒸发段二二 立式热虹吸立式热虹吸式再沸器管内式再沸器管内流体的受热分流体的受热分析析三.设计条件 流体 管程釜液：蒸发量；温度；压力 壳程加热蒸汽：冷凝量（热衡算）；温度；压力 物性参数确定 蒸汽压曲线斜率的确定四.设计步骤估算传热面积，进行再沸器的工艺结构设计假设再沸器的出口气含率，核算热流量计算釜液循环过程的推动力和流动阻力，核算出口气含率估算设备尺寸估算设备尺寸1.计算传热速率（不计热损） tcqVQVVQpmbbRccbbR：物流相变热，kj/kg,D:相变质量流

3、量，kg/s,b-boiling, c-condensation加热介质：热水、蒸汽（视塔底温度确定） 使得 tm=10-20 0C较为合适。2. 计算传热温差bmtTtbbbdbbbdmtTtTIntTtTt)()(Td:混合蒸汽露点Tb:混合蒸汽泡点T:壳程水蒸气冷凝温度tb:釜液泡点3. 假定传热系数K 查表3-15（p.91） 有机液体-水蒸汽570-1140 W/m2KmRtKQA4.估算传热面积5.工艺结构设计管规格，管长，管数，壳径，接管尺寸，管子排列方式。初选设备 管规格：参见p61表3-2 管长L：2000、3000、4500、6000mm-可自己定 计算管数：LdANT0壳

4、径DS：L/DS应合理约46，不合理时要调整 卷制壳体内径以400mm为基数，以100mm为进档级。接管尺寸，参照p92页表3-16 正三角形排列p66 ：0)32() 1(dbtDSTNb1 . 11) 1(3aaNT五、传热能力核算1.显热段传热系数KL (1)设传热管出口处气含率xe 540%，计算循环量 ebtxDW Db:釜液蒸发质量流量，kg/sWt:釜液循环质量流量，kg/s 汽化率初值：乙烯、乙烷物系xe=0.3左右 丙烯、丙烷物系xe=0.25左右0sWGtTiNds204S0:管内流通截面积，m2di:传热管内径，mNT:传热管数（2)计算显热段管内传热膜系数iIf Re

5、104, 0.6Pr504 . 08 . 0Re023. 0riiiPdbiGdRebbPbrCP管内Re和Pr数：)/(:KmWK)kJ/(kg CsPapbb：管内流体热导率，管内流体比定压热容，管内流体黏度，(3)壳程冷凝传热膜系数计算OcrQm 3/13/1232)(88. 1ecccoRgaM4Re TNdmM021004M适用于：m:蒸汽冷凝液质量流量，kg/sQ:冷凝热流量，Wc:蒸汽冷凝热，kJ/kg(4)计算显热段传热系数KL（式3-21，p71）000011OmiiiiRddRwddRddK污垢热阻R- p74,表3-92.蒸发段传热系数KE图3-28：鼓泡流鼓泡流、块状流

6、、环状流（避免雾状流） 设计思路：xe25% 控制在第二区：饱和泡核沸腾 两相对流传热nbtPVa双机理模型：同时考虑两相对流传热机理和饱和泡核沸腾传热机理。 av：管内沸腾表面传热系数t p:两相对流表面传热系数 P94-95n b:泡核沸腾表面传热系数 a:泡核沸腾压抑因数计算蒸发段传热系数KE000011OmiiiVRddRwddRddK污垢热阻R- p74,表3-9tLPwLmLTissBCWCtKNdptptLL3 3. .显热段及蒸发段长度 斜率：沸腾物系蒸汽压曲线sptP97 表3-18查取或根据饱和蒸汽压和温度关系计算蒸汽压斜率：书上查不到，自己估算。5.5.面积裕度核算 30

7、%，若不合适要进行调整mCRCtKQA%100CCPAAAH4.4.计算平均传热系数KCLLKLKKCDEBCLC六、循环流量的校核（1）计算循环推动力PD 液体气化后产生密度差产生推动力（p.9798）glLPtpbCDD)(mlmkgmkgmLPaPtpbCDD,/,/,:33管入塔口间高度：再沸器上部管板到接：蒸发段两相平均密度：釜液密度：蒸发段高度循环推动力，P98， 表3-19LbLVtpRR)1 (5 . 02) 121(ttttttLXXXR蒸发段两相流平均密度以出口气含率的1/3计算。管程出口管内两相流密度以出口气含率计算。1 . 05 . 09 . 0)/()/(/ )1(V

8、bbVttxxX3/exx exx （2）循环阻力Pf Pf=P1 + P2 + P3 + P4 + P5 管程进口阻力P1 传热管显热段阻力P2 传热管蒸发段阻力P3 管内动能变化产生阻力P4 管程出口段阻力P5 p.98100 管程进口阻力P1 biiiGDLP22138. 07543. 001227. 0ieiR)1914. 0254. 0/(3426. 0)0254. 0/(2iiDDL2785. 0iiDWG biGDReLi：进口管长度和当量长度之和，mD ：进口管内径， mG：釜液在进口管质量流速，kg/m2s传热管显热段阻力P2 biBCGdLP22238. 07543. 00

9、1227. 0eRTiiNdWG2785. 0biGDReLBC：显热管长度，mdi：传热管内径， mG：釜液在传热管质量流速，kg/m2s传热管蒸发段阻力P3分别计算传热管蒸发段气液两相流动阻力，以一定方式相加。VViCDVVGdLP22338. 07543. 001227. 0VeVRxGGVVViGdRe汽相阻力LCD：蒸发段长度，mx:该段平均气含率。bLiCDLLGdLP22338. 07543. 001227. 0LeLRxGGVVViGdRe41/4L1/4V3 )P PP33(液相阻力蒸发段阻力P3管内动能变化产生阻力P4bMGP/241)1 ()1 (22LeVbLeRxRxMM：动量变化引起的阻力系数管程出口段阻力P5Similar to P3VViVVGdLP22538. 07543. 001227. 0VeVRxGGVVViGdRe汽相阻力bLiLLGdLP22538. 07543. 001227. 0LeLRxGGVVViGdRe41/4L1/4V5 )P PP55