人货电梯料台方案

1、 上料平台施工方案黄山栢悦公馆1#2#3#楼上料平台施工方案黄山擎天架业有限公司二一五年七月六日上料平台施工方案一、料台的搭设位置:料台根据施工现场的要求搭设在较为适合的位置,具体位置见施工现场。二、料台材料准备与搭设要求1、料台搭设必须是钢管制作，同时做好料台支撑预埋。其强度（预埋件）必须确保足够的刚度和稳定性。2、料台的钢管、扣件材料必须符合JGJ130-2011规范中第3项的规定，钢管应选用Ø48×3.5mm；但考虑到市场材料供应与施工现场的安全起见，计算时可按48×3.0，以确保安全。有弯曲、锈蚀、裂纹的钢管不得使用。3、料台基础应做200mm以上C20砼

2、振实，回填土必须按施工规范要求回填，分层夯实、平整，立杆底部用12#上槽钢铺垫在砼板上。在基坑四周应做好排水，严禁积水和浸泡。（基础处理相关回填资料须施工单位提前提供给架业公司以备检查验收。）4、料台搭设与架体必须分开，立杆应垂直，必须层层设置刚性连接，不得把吊盘设置在紧靠墙面的位置，确保视线清楚。料台立杆的横向间距不大于架体的横向间距，如料台大于架体间距，两立杆之间应增设立杆。5、料台层高与建筑层高相一致，纵向水平杆与填芯杆应搭在横向水平杆上面。横向水平杆间距与立杆纵向间距相同，并在其间设置12根填芯，但不得大于250mm。6、在料台的背面应设置八字撑，增加防滑扣件正面应设置与立杆相平行的付

3、立杆间距不得大于250mm，副立杆的对接扣件应错开安全门装置位置（安全门由专业厂家制作），开口处应设置横向斜撑，连墙件应按规范层层设置。7、悬挑式楼层卸料平台，悬挑梁必须采用型钢伸至建筑物内，且必须在尾端设置圆钢筋锚固筋与建筑物结构连接牢固。（注：锚固环直径不宜小于20）8、每层料台两侧必须设置二道防栏杆，栏杆高度距铺板面分别为500600mm和10001200mm，外侧应加设防护竹笆和围网防护，料台下面应设置能开启自如的封闭式牢固门栏，（由专业厂家安装）。9、料台平台板应用木板填铺，（由专业木工）铺严、铺实、钉牢。10、人货电梯接口处必须设置定型化、工具化的内开防护门。对人货电梯安全防护门的

4、设置统一安装高度为1800mm，底部距料台铺板垂直间距不大于200mm，并用钢板网封闭，插销安装在吊笼一侧，在插销空隙处加焊钢板。确保人货电梯楼层卸料平台安全防护门统一由吊笼内司机开闭，料台上作业人员不得随意打开。连墙件随楼层料台两侧设置，且中间增设两道连墙件。11、当外架拆除时，必须采取加固措施，此现场还应由专人指挥，确保其料台的安全性。12、料台在搭设过程中，企业安全部门和使用单位应对料台进行分段分层验收，合格后方可使用；如有变更、重新搭设应有记录，搭设好后，按验收程序验收,方可继续使用。三、料台的搭设方式及计算:根据该工程建筑造型特点，现采取以下方式进行搭设：A、1#楼工程第一次均从&#

5、177;0处采用落地式脚手架搭设至四层顶（标高11.6m），搭设高度为11.6米；第二次从四层顶（标高11.6m）处采用16a#工字钢悬挑式脚手架搭设至10层顶（标高29m），搭设高度为6×2.9m=17.4m；第三次从10层顶（标高29m）处采用16a#工字钢悬挑式脚手架搭设至1#16层顶（标高46.4m），搭设高度为6×2.9m+2.4 m女儿墙=19.8m；B、2#楼、3#楼第一次均从±0处采用落地式脚手架搭设至三层顶（标高8.7m），搭设高度为8.7米；第二次从三层顶（标高8.7m）处采用16a#工字钢悬挑式脚手架搭设至9层顶（标高26.1m），搭设高度为

6、6×2.9m=17.4m；第三次从9层顶（标高29m）处采用16a#工字钢悬挑式脚手架搭设至层顶（2#标高52.2m,3#楼标高31.9 m），2#楼搭设高度为3×2.9m+2.4米女儿墙=11.1m；3#楼搭设高度为2×2.9m+2.4 m=8.1 m； 3 、料台悬挑采用16a#工字钢，直径20的锚卡，料台全长4m，立杆间距为1.5m、0.8m、1.5m，按最大1.5m代入计算，横距为0.8m，步距为1.8m，距墙为0.2m，外架采用4.5m槽钢，悬挑1.2m，锚固3.3m。悬挑端用Ø14的钢丝绳做为保险绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷（钢丝绳采用6

7、×19+1，公称抗拉强度1550Mpa），楼面梁内预埋圆钢20的吊环。悬挑外架搭设最高度为19.8m。 落地架料台：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。落地架料台立杆下采用12#槽钢铺设，落地架搭设最高度不超过24m，根据国家规范按构造要求搭设，不要计算。悬挑料台的计算： 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48

8、15;3.0，连墙件随楼层料台两侧设置，中间且增设两个连墙件。 施工活荷载为4.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.7700，体型系数0.2000。 悬挑水平钢梁采用16a号工字钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度3.3m。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1m。拉杆采用钢丝绳。一、作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风

9、荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.107×19.80=2.14kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×6×1.500×(0.800+0.200)/2=1.575kN (3)本例采用栏杆、钢笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.500×6/2=0.675kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.50

10、0×19.80=0.15kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.54kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4.000×2×1.500×0.800/2=4.800kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.40 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采

11、用：Uz = 1.770，Us 风荷载体型系数：Us = 0.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.40×1.770×0.200 = 0.087kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.54+0.85×1.4×4.800=11.16kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.505+1.4

12、5;4.800=12.17kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.087×1.5×1.8×1.8/10=0.050kN.m 二、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.17kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算

13、长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12170/(0.19×424)=151.07N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性

14、计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.16kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19

15、0； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.050kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11160/(0.19×424)+50000/4491=149.66N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 三、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.087kN/

16、m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =4.5×1.5 = 6.75m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 0.82kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 5.82kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.60的结果查表得到=0.97；A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 84.157kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl =

17、5.82kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 四、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A = 21.95cm2。受脚手架集中荷载 P=12.13kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m 悬挑脚手架示意图 悬

18、挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=14.073kN,R2=10.959kN,R3=0.151kN 最大弯矩 Mmax=1.454kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.454×106/(1.05×108300.0)+2.815×1000/2195.0=14.067N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 五、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计

19、算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.0×63.0×235/(1000.0×160.0×235.0)=2.24 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.944 经过计算得到强度 =1.45×106/(0.944×108300.00)=14.22N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求! 六、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=14.351kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.3