机械阻抗法学习教案

1、会计学1机械机械(jxi)阻抗法阻抗法第一页，共39页。2.自由桩底基础自由桩底基础无限钢性基础无限钢性基础Lvifpi4)12(当桩基础在上述两者之间时，导纳曲线的第一个谐振频率应出现当桩基础在上述两者之间时，导纳曲线的第一个谐振频率应出现(chxin)在上在上述两种情况之间：述两种情况之间：Lvfp400)1 (212f，无限无限(wxin)长桩的零阶频长桩的零阶频率为：率为：llMK无阻尼自无阻尼自振频率振频率lK桩侧土刚桩侧土刚度度lM桩单元质桩单元质量量lMc桩土阻尼桩土阻尼比比02svc桩的半径桩的半径桩侧土密度桩侧土密度桩侧土剪切波速桩侧土剪切波速第1页/共39页第二页，共39页

2、。桩的动刚度桩的动刚度(n d)：|2|2pvfYfZZppZKcpscd桩身刚度阻抗桩身刚度阻抗桩身质量阻抗桩身质量阻抗桩的激振频率桩的激振频率桩的速度导纳桩的速度导纳导纳曲线低频部分的导纳曲线低频部分的斜率斜率(xil)即为桩的即为桩的动刚度动刚度测量出导纳曲测量出导纳曲线两个线两个(lin )谐振峰之谐振峰之间的频差即可间的频差即可由下式计算出由下式计算出桩长桩长Lcf20Ec 0v波数，即波长的倒数波数，即波长的倒数相波速：相波速：第2页/共39页第三页，共39页。完整桩导纳曲完整桩导纳曲线线该桩为缺陷桩（如：劣质混该桩为缺陷桩（如：劣质混凝土、离析等）凝土、离析等） f1结合桩长，结

3、合桩长，可计算纵波速度平均值，桩可计算纵波速度平均值，桩的缺陷可由的缺陷可由 f2计算计算桩身断面沿深度桩身断面沿深度逐渐扩大的桩，逐渐扩大的桩，曲线幅值随频率曲线幅值随频率增大而增大增大而增大桩身沿深度逐渐减桩身沿深度逐渐减少，曲线幅度随频少，曲线幅度随频率增加而减少率增加而减少第3页/共39页第四页，共39页。1.桩的测量桩的测量(cling)长度长度fcLm20c0整个整个(zhngg)工地上完好桩的波速平均工地上完好桩的波速平均值值第4页/共39页第五页，共39页。2.导纳的几何导纳的几何(j h)平均值平均值值：值：PQNmP：导纳曲线：导纳曲线(qxin)的极大值（峰值）；的极大值

4、（峰值）；Q：导纳曲线：导纳曲线(qxin)的极小值（谷值）；的极小值（谷值）；3.导纳曲线导纳曲线(qxin)的理论值的理论值（m/KNs）：）：AcNt01A：桩的横截面积桩的横截面积4.完整桩的桩身纵波波速完整桩的桩身纵波波速fLC 2f：两个谐振峰之间的频差：两个谐振峰之间的频差5.桩的动刚度桩的动刚度mmdFVfK|2mf导纳曲线初始直线段导纳曲线初始直线段上任意一点频率上任意一点频率（Hz）V桩顶质点速度；桩顶质点速度；F桩顶激振力；桩顶激振力；导纳曲线初始直线段导纳曲线初始直线段上任意一点导纳上任意一点导纳mFV6.计算一阶频率与计算一阶频率与 f的比的比值值计算上述各参数后，再

5、结合导纳曲线的形状，即计算上述各参数后，再结合导纳曲线的形状，即可对桩的质量进行初步估计。可对桩的质量进行初步估计。第5页/共39页第六页，共39页。第6页/共39页第七页，共39页。1. 单自由度系统单自由度系统(xtng)的导纳（传递函数）的导纳（传递函数）分析分析当激振频率较底时，桩体以刚体运动为主，不妨设单自由度模型中当激振频率较底时，桩体以刚体运动为主，不妨设单自由度模型中m表示桩身质量表示桩身质量(zhling)、k为刚度、为刚度、c为阻尼，为阻尼，f（t）为激励力，设桩）为激励力，设桩顶产生的位移为顶产生的位移为u，则有：，则有：)(tfkuucum 将激励将激励(jl)和响应换

6、成复数表示和响应换成复数表示tjtjUeuFetf)(tjtjtjtjAeUeuVeUeju2 FVjkmjc)(二阶微分方程变为：二阶微分方程变为：第7页/共39页第八页，共39页。速度阻抗为速度阻抗为jkmjcVFZV)()()(速度导纳为复变函数速度导纳为复变函数(hnsh)，研究的重点是其幅值、相位、实部和，研究的重点是其幅值、相位、实部和虚部函数虚部函数(hnsh)和激励频率的关系和激励频率的关系幅值与实幅值与实部函数部函数(hnsh)为为222|()()VYkmc2Re22211,()(1)(2) nVnnYkjkmjcFVZYVV1)()()(1)(速度导纳为速度导纳为第8页/共

7、39页第九页，共39页。222|()()VYkmcRe221()()VYkcm当激振频率(pnl)远远小于共振频率(pnl)n时，上面根号中的前两项与第三项相比，可以略去，则速度导纳为：|VVYFk弹簧(tnhung)动刚度k用kd表示，则：2dfkV FV F说明：弹簧动刚度是速度导纳曲线低频段斜率的倒数，由于过原点的切线(qixin)难以取准，因此实际测量中计算公式为：第9页/共39页第十页，共39页。mmdFVfK|2mf导纳曲线初始直线段导纳曲线初始直线段上任意一点频率上任意一点频率（Hz）V桩顶质点桩顶质点(zhdin)速度速度F桩顶激振力桩顶激振力导纳曲线初始直线段导纳曲线初始直线

8、段上任意一点导纳上任意一点导纳mFV第10页/共39页第十一页，共39页。)2()1(21)(222ImnnnVkY虚部函虚部函数为：数为：)1 (2arctan2nnY相位相位(xingwi)函数为：函数为：式中：式中：0n02mc结构阻尼比结构阻尼比结构频率比结构频率比导纳曲线特性：导纳曲线特性：（1）当激振频率）当激振频率等于零时，幅值曲线通过等于零时，幅值曲线通过(tnggu)原点；原点；（2）图中初始直线斜率的倒数为结构系统的动刚度）图中初始直线斜率的倒数为结构系统的动刚度Kd；（3）图中）图中a、b两点为系统的半功率点，两点为系统的半功率点，（ a b）/2;（4）从相位图中可以看

9、出：当达到谐振时，激励力与速度响应的相位差为）从相位图中可以看出：当达到谐振时，激励力与速度响应的相位差为0（5）从半功率带宽可以附带判断桩周土粘质阻尼的性状）从半功率带宽可以附带判断桩周土粘质阻尼的性状第11页/共39页第十二页，共39页。2. 高频高频(o pn)激振下桩土体激振下桩土体系的分析系的分析分析的基础：桩体纵向振动的一维波动方程。先假设桩土分析的基础：桩体纵向振动的一维波动方程。先假设桩土振动为无阻尼自由振动，将桩周土的综合支撑振动为无阻尼自由振动，将桩周土的综合支撑(zh chng)作用用一个作用于桩底的支撑作用用一个作用于桩底的支撑(zh chng)刚度，进行分析。刚度，进

10、行分析。tjexXtxu)(),(带入波动带入波动(bdng)方程方程22221tuvxucXcdxxd222)(振型函数振型函数振型解振型解xcAxcAxXcossin)(21tjexcAxcAtxu)cossin(),(21第12页/共39页第十三页，共39页。边界条件边界条件lxlxtjxkuxuEAFexuEA|0EAFcA 11tantan2clclkcEAEAFcAKcEA求得边界条件常数求得边界条件常数(chngsh) ，tjtjejAtueAtu22), 0(,), 0(桩顶的位移和速度为：桩顶的位移和速度为： 考虑到考虑到2cE得到桩顶速度导纳幅值函数为：得到桩顶速度导纳幅值

11、函数为：1tantan1| ), 0(|clclkcEAcAFetuYkcEAtjv第13页/共39页第十四页，共39页。(1)当当k趋于零时趋于零时(ln sh)，相当于无限软土层，有：，相当于无限软土层，有：clccAYvtan1有两种解：有两种解：licfii22), 3 , 2 , 1( ,iYvlcifi2) 12(), 3 , 2 , 1( , 0iYv第一阶频率出现在第一阶频率出现在f1=c/2l处，各高处，各高阶谐振频率频差相等，由此得到桩阶谐振频率频差相等，由此得到桩完整性导纳诊断的一个完整性导纳诊断的一个(y )十分十分重要的公式：重要的公式：lcf21ff 相 邻相 邻两

12、 阶两 阶频频 差差第14页/共39页第十五页，共39页。clcAYvtan1（2）当）当k趋于无限大时，为无限大刚度（嵌于坚硬趋于无限大时，为无限大刚度（嵌于坚硬(jinyng)岩石）岩石），lcf41lcf2第一阶谐振频率出现在第一阶谐振频率出现在其余各阶频差与两端自由相同其余各阶频差与两端自由相同licfii22), 3 , 2 , 1( , 0iYvlcifi2) 12(), 3 , 2 , 1( ,iYv第15页/共39页第十六页，共39页。1tantan4/clcclcl若令若令Lcflc241桩周土越密、桩越长，导纳曲线的峰值、谷值之差越小，实际导纳曲线如虚线所示；桩周土越密、桩

13、越长，导纳曲线的峰值、谷值之差越小，实际导纳曲线如虚线所示；基频范围为：基频范围为：tVNcAY1前面所讲的理论导纳值前面所讲的理论导纳值第16页/共39页第十七页，共39页。桩 土 系 统桩 土 系 统的 幅 值 曲的 幅 值 曲线 ， 即 ：线 ， 即 ：导纳曲线导纳曲线桩土系统桩土系统相位曲线，相位曲线，即：导纳即：导纳相位曲线相位曲线第17页/共39页第十八页，共39页。第18页/共39页第十九页，共39页。daKsPs桩的动静刚度对比系数，一般取值：桩的动静刚度对比系数，一般取值：0.92.0；应通过本地区的动静刚度测试对比试验求取，否则应采用保守的值来计算桩的承载力；应通过本地区的

14、动静刚度测试对比试验求取，否则应采用保守的值来计算桩的承载力；桩的容许沉降值（桩的容许沉降值（mm），要综合考虑桩型、桩周土性质，施工工艺等参数，最好能用相同场地的静载荷），要综合考虑桩型、桩周土性质，施工工艺等参数，最好能用相同场地的静载荷P-S曲线，例如对于深厚曲线，例如对于深厚(shnhu)软土地区：软土地区：大量实际工程表明：大量实际工程表明：只要只要(zhyo)桩的动静测试系数选取正确桩的动静测试系数选取正确用控制沉降量的方法用控制沉降量的方法计算单桩的容许沉载力计算单桩的容许沉载力还是比较稳定的，误差一般在还是比较稳定的，误差一般在1030左右。左右。预制桩：预制桩：1418mm；

15、钻孔钻孔(zun kn)桩：桩：715mm；钢管桩：钢管桩：2834mm；预应力混凝土管桩：预应力混凝土管桩：2432mm；第19页/共39页第二十页，共39页。完整桩的判断完整桩的判断（1）桩的计算长度）桩的计算长度Lm与桩的实际长度相近；与桩的实际长度相近；（2）导纳几何平均值）导纳几何平均值Nm小于各桩的平均值，并小于各桩的平均值，并与导纳曲线理论与导纳曲线理论 值值Nt接近；接近；（3）桩的动刚度）桩的动刚度Kd接近各桩的平均值；接近各桩的平均值；（4）桩的平均波速）桩的平均波速3500m/s,有一定范围的额度有一定范围的额度( d)变化，变化，（5）导纳曲线谱形状特征正常，且能反映桩

16、的振）导纳曲线谱形状特征正常，且能反映桩的振动特性；动特性；缺陷桩的判断（很多种情况）缺陷桩的判断（很多种情况）（1）根据）根据f计算的桩长计算的桩长Lm比实际的桩小很多，或比实际的桩小很多，或者说根本测不出来，对应者说根本测不出来，对应(duyng)现象：桩出现严现象：桩出现严重鼓肚或离析，或者断裂。重鼓肚或离析，或者断裂。分析：桩身有大的缺陷或断裂时，波动只能在桩断裂处以上的分析：桩身有大的缺陷或断裂时，波动只能在桩断裂处以上的范围范围(fnwi)传播，因而测出的传播，因而测出的Lm就短，而该值即为缺陷距离就短，而该值即为缺陷距离桩顶距离；桩顶距离；第20页/共39页第二十一页，共39页。

17、原因：桩身断裂局部扩大，即所谓的鼓肚或桩侧硬土顶入桩内，导致原因：桩身断裂局部扩大，即所谓的鼓肚或桩侧硬土顶入桩内，导致(dozh)下行波信号的大幅度衰减，使大部分信号反射回来，波的传播下行波信号的大幅度衰减，使大部分信号反射回来，波的传播基本上在鼓肚的下底面与桩顶之间来回旅行，这样也将导致基本上在鼓肚的下底面与桩顶之间来回旅行，这样也将导致(dozh)测测出的桩较实际的短。出的桩较实际的短。针对上述两种导致短桩计算结果的测试针对上述两种导致短桩计算结果的测试(csh)，需要结合其它参数进一步判，需要结合其它参数进一步判断缺陷的种类。断缺陷的种类。桩的断裂，将导致桩的承载力降低，定值力作用下的

18、导纳值增桩的断裂，将导致桩的承载力降低，定值力作用下的导纳值增大，如果测出的大，如果测出的Lm偏小，而动刚度偏小，而动刚度Kd小于各种小于各种( zhn)桩平桩平均值较多，导纳值大于各桩的均值较多，导纳值大于各桩的 平均值和理论值较多，那么桩即平均值和理论值较多，那么桩即为断桩；反之，动刚度偏大，导纳测量值为断桩；反之，动刚度偏大，导纳测量值Nm就偏小。就偏小。最为重要的是：牢固建立基本最为重要的是：牢固建立基本概念，掌握桩的基本计算过程概念，掌握桩的基本计算过程与信息，结合经验，完全可以与信息，结合经验，完全可以对桩的性态进行全部识别。对桩的性态进行全部识别。充分利用机械阻抗法所提充分利用机

19、械阻抗法所提供的各种经验表格、参数，供的各种经验表格、参数，即：曲线、参数、状态与即：曲线、参数、状态与各自的对应表。各自的对应表。第21页/共39页第二十二页，共39页。第22页/共39页第二十三页，共39页。传递，从而形成波峰、波谷参差不齐，峰值频频差不等较明显的曲线。第23页/共39页第二十四页，共39页。导纳曲线反映了桩土系统的动力特性和桩本身形态与桩周土支承条件的状况。正是基于此，导纳曲线可以作为判断桩基质量的主要依据，并用(bn yn)导纳曲线识别和分析桩的承载能力，推定桩的承载力。第24页/共39页第二十五页，共39页。第25页/共39页第二十六页，共39页。桩长：桩长：18m，

20、桩径：，桩径：0.4m，桩身混凝土强度，桩身混凝土强度(qingd)等级为等级为C20导纳曲线出现导纳曲线出现6个谐振峰，一个谐振峰，一个噪声个噪声(zoshng)谱，各有效谱，各有效谐振峰之间的频差基本相等：谐振峰之间的频差基本相等： f1195-105=90Hz f2280-195=85Hz f3370-280=90Hz f4465-370=95Hz f5555-465=90Hz 计算得到计算得到(d do)桩的速度为：桩的速度为：3240m/s实测导纳值为：实测导纳值为：10.5-e5m/(s.N)；理；理论值为：论值为：10.1-e5m/(s.N)各谐振峰为桩底多次反射，导纳曲线上出现

21、各谐振峰为桩底多次反射，导纳曲线上出现6次桩次桩底反射，是桩周土较软，桩较短的缘故，底反射，是桩周土较软，桩较短的缘故，正常正常桩桩第26页/共39页第二十七页，共39页。桩长：桩长：22m，桩径：，桩径：0.8m导纳曲线畸变较大，谐振峰值尖导纳曲线畸变较大，谐振峰值尖峭，导纳测量峭，导纳测量(cling)值值Nm大于大于理论值理论值Nt很多，谐振峰是第一个很多，谐振峰是第一个断裂面的反映断裂面的反映频差为：频差为： f1580-150=430Hz f21020-580=440Hz 利用利用(lyng)缺缺陷距离计算公陷距离计算公式：式：2 fcL f为缺陷谐振峰频差为缺陷谐振峰频差经计算：缺

22、陷经计算：缺陷(quxin)长度为长度为4.2m.试验中，第二个缺陷难以在曲线中试验中，第二个缺陷难以在曲线中反映出来，这是因为振动能量难以反映出来，这是因为振动能量难以传到第一处断裂面以下，导纳曲线传到第一处断裂面以下，导纳曲线上一般只能反映第一处断裂上一般只能反映第一处断裂制作过程中，分别在制作过程中，分别在4.5m和和13m处人处人为设置两个严重桩身断裂，诊断结为设置两个严重桩身断裂，诊断结果：果：断桩断桩第27页/共39页第二十八页，共39页。桩长桩长39.2m；桩径；桩径0.6m从导纳曲线从导纳曲线(qxin)的低频段的低频段开始就出现有规律的谐振峰，开始就出现有规律的谐振峰，各谐振

23、峰幅值随着频率的升高各谐振峰幅值随着频率的升高而上杨，同时各谐振峰之间的而上杨，同时各谐振峰之间的频差基本相等：频差基本相等： f1280-80=200Hz f2490-280=210Hz Hzf205是一个界面的多次反射效应。按已知施工桩长计算得到是一个界面的多次反射效应。按已知施工桩长计算得到(d do)波速波速C2Lf239.2205=16072m/s，显然是错误的。，显然是错误的。 由同一场地另一根完整桩的导纳曲线推算得由同一场地另一根完整桩的导纳曲线推算得c3530m/s，假定桩身，假定桩身混凝土波速值为混凝土波速值为34003600m/s,计算得桩的长度为：计算得桩的长度为：8.3

24、m8.8m。判断：断裂位置在判断：断裂位置在8.38.8m处。验证处。验证(ynzhng)：从施工单位了解到，该桩灌注到：从施工单位了解到，该桩灌注到离地表近离地表近9m时，导管提出混凝土表明，停浇时，导管提出混凝土表明，停浇近近3h，形成了二次浇注面和夹泥断裂。断裂桩，形成了二次浇注面和夹泥断裂。断裂桩第28页/共39页第二十九页，共39页。沉管灌注桩，长沉管灌注桩，长4.8m,桩径桩径0.42m.分析：出现四个谐振峰，由分析：出现四个谐振峰，由 f1计算的波速为：计算的波速为：2938m/s,合理，合理，判断为桩底反射。导纳曲线的最高峰出现在高频判断为桩底反射。导纳曲线的最高峰出现在高频

25、f3，但是，但是 f2与与 f3相差不大，推断桩身存在缺陷，相差不大，推断桩身存在缺陷， f3为二次反射所致。由平为二次反射所致。由平均频率均频率 406Hz计算缺陷的位置距桩顶的距离为：计算缺陷的位置距桩顶的距离为： 3.6m，由于桩底的反射可见，计算可得：，由于桩底的反射可见，计算可得：Nm1.41-e7m/(sN),仅仅略大于理论导纳略大于理论导纳Nt=1.0-e7m/(s.N)_fL判 断 ： 在判 断 ： 在3.6m附近桩附近桩存在缩颈，开存在缩颈，开挖 结 果挖 结 果 ( j i gu)证明了判证明了判断的正确性。断的正确性。第29页/共39页第三十页，共39页。钻孔灌注桩长钻孔

26、灌注桩长8.51m,桩径桩径0.8m，混，混凝土强度等级凝土强度等级C20，共有，共有5个谐振峰，个谐振峰，平均频率为平均频率为218Hz。由此计算桩的。由此计算桩的混凝土波速为混凝土波速为3700m/s，第二、第，第二、第四 谐 振 峰 明 显 偏 高 ， 谐 振 差 为四 谐 振 峰 明 显 偏 高 ， 谐 振 差 为745Hz，计算的缺陷，计算的缺陷(quxin)距桩距桩顶距离为顶距离为2.5m附近，为局部扩颈。附近，为局部扩颈。经证明：钻孔经证明：钻孔(zun kn)到到2.2m时，孔壁塌陷。时，孔壁塌陷。扩颈桩一般能见到桩扩颈桩一般能见到桩底反射，但如果扩颈底反射，但如果扩颈较大或扩

27、颈段较长，较大或扩颈段较长，对振动对振动(zhndng)信信号产生屏蔽作用，使号产生屏蔽作用，使振动振动(zhndng)能量能量难以往下传播，则导难以往下传播，则导纳曲线上看不到桩底纳曲线上看不到桩底反射。反射。判断：判断：扩颈桩扩颈桩第30页/共39页第三十一页，共39页。f1f2锤击沉管灌注桩长锤击沉管灌注桩长10.3m,桩径桩径0.48m,从导纳曲线上，可知频差为从导纳曲线上，可知频差为340Hz，若取平均波速为，若取平均波速为3500m/s，计算测量，计算测量(cling)桩长：为桩长：为5.1m；若取波速为若取波速为3800m/s，测量，测量(cling)桩长为桩长为5.6m。实测导

28、纳为。实测导纳为6.1-e7m/(sN),理论导纳为理论导纳为6.0-e7m/(sN),两者接近；实测动刚度为两者接近；实测动刚度为532kN/m，比同一场地一般桩高，桩底无反射。，比同一场地一般桩高，桩底无反射。判断判断(pndun)：该桩在：该桩在5.3m处有较大的扩颈。处有较大的扩颈。第31页/共39页第三十二页，共39页。桩头质量较差桩头质量较差浇注混凝土时如果超高不足，桩头混凝土浮浆出现浇注混凝土时如果超高不足，桩头混凝土浮浆出现过多，造成该段桩身质量较差，与下部正常混凝土过多，造成该段桩身质量较差，与下部正常混凝土构成一个界面。由于内部应力波尚能穿过该段混凝构成一个界面。由于内部应

29、力波尚能穿过该段混凝土，在导纳曲线土，在导纳曲线(qxin)上不影响桩底反射效应谐上不影响桩底反射效应谐振峰的出现，但是它会在尾部出现几个均匀、圆滑、振峰的出现，但是它会在尾部出现几个均匀、圆滑、幅值基本相等的谐振峰，这些为桩头以下混凝土质幅值基本相等的谐振峰，这些为桩头以下混凝土质量较差的那一段桩身界面的反射。量较差的那一段桩身界面的反射。某桩实测导纳曲线某桩实测导纳曲线前部出现两个前部出现两个(lin )谐振峰，为桩底反谐振峰，为桩底反射，而尾部出现射，而尾部出现3个个谐振峰，频差基本相谐振峰，频差基本相等：等：f1350Hz，f2360Hz，平均，平均值为值为355Hz，计算缺，计算缺陷

30、距桩顶的位置为：陷距桩顶的位置为：5m。判断：混凝土质量很差，经开挖判断：混凝土质量很差，经开挖(ki w)验证了验证了这一结果这一结果第32页/共39页第三十三页，共39页。某模型实验桩，长某模型实验桩，长10.4m,各谐振峰幅值相差较大各谐振峰幅值相差较大(jio d)，频，频差也较大差也较大(jio d)，说明这些有效谐振峰不是来自同一个界面，说明这些有效谐振峰不是来自同一个界面的反射效应，经计算的反射效应，经计算f1=160Hz, f2=340Hz, f3=750Hz，由由f1算得的波速为算得的波速为330m/s，这个速度接近该桩，这个速度接近该桩C20混凝土的混凝土的波速值。波速值。

31、在 导 纳 曲 线 上 ，在 导 纳 曲 线 上 ，f2=360Hz的谐振峰为的谐振峰为桩底反射，桩底反射， f 3 = 7 0 0 H z 、 f4=950Hz的谐振峰是的谐振峰是桩身断裂界面的响应，桩身断裂界面的响应，根据上述值，由根据上述值，由f2,和和f3计算的缺陷计算的缺陷(quxin)分别为：分别为：4.89m和和2.2m.该实验该实验(shyn)桩：在桩：在2.2m和和5.0m处设置了处设置了两个薄的夹层，为多两个薄的夹层，为多处缺陷处缺陷第33页/共39页第三十四页，共39页。导杆式锤击预制方桩：导杆式锤击预制方桩：0.30.37m，使用反射，使用反射(fnsh)波法测得波形曲线波法测得波形曲线导杆式锤击导杆式锤击(chu j)预制方桩：预制方桩：0.30.37m，使用机械阻抗法测，使用机械阻抗法测得导纳曲线得导纳曲线反相，阻抗从小到大；桩头浅反相，阻抗从小到大；桩头浅部出现问题部出现问题(wnt)，为问题，为问题(wnt)桩，但是不能判断。桩，但是不能判断。浅部缺陷明显，频差浅部缺陷明显，频差=1028-100=928Hz,场地平均波速为场地平均波速为3500m/