果汁生产废水处理毕业论文

1、摘要果汁废水主要来自冲洗水果、粉碎、榨汁等工序，罐装工段的洗瓶、灭菌、破瓶损耗和地面冲洗等环节。废水中含有较高浓度的糖类、果胶、果渣及水溶物和纤维素、果酸、单宁、矿物盐等。果汁废水中含有的糖类主要为果糖、葡萄糖、蔗糖，三者所占的比例为2：1：1.废水中含有大量的有机酸，不同的生产工艺阶段，所产生的废水具有不同的特点，即使在同一阶段，废水水质也因产品不同而差异较大。本文介绍了有关UASB+SBR 的处理流程和设计的计算、调节池、UASB 池、SBR池、污泥浓缩池等进行了精细的设计和计算。并对主要构筑物UASB池、SBR池做了详细的说明。UASB+SBR 处理高浓度有机废水，其关键是培养出沉降性能

2、良好的厌氧颗粒污泥。采用此工艺，不但使处理流程简洁，也节省了运行费用，在降低废水浓度的同时，还可以回收在处理过程中所产沼气作为能源的利用。以便我为进一步探讨效益资源型处理技术提供借鉴。关键字 ： 高浓度废水 废水处理 UASB SBR 沼气回收第一章 概述一果汁废水特点1、果汁废水构成企业废水组成较为复杂，一般都有十多种废水需要处理，他们是：洗果排放水、设备清洗废水、消毒清洗废水、果汁冷凝水、设备冷却水、空调冷却水、设备外部清洗水、地面清洗水及其他排放废水。 2、主要废水水质描述、生产废水总排放池出口水质浓度，随企业的设备、工艺、管理的差异排水水质有较大波动。 (2)、生产设备清洗废水：清洗废

3、水周期性集中排水，对污水处理设施有较大冲击，一般需将清洗设备的高浓度酸碱水、消毒水等先做预处理中和，然后再排入污水处理系统。、超滤反冲产生的浓废水锅底水：其中固形物占5-8%，每天排放约25-35t，COD浓度60000-80000mg/L,个别情况到达10万mg/L以上。需单独预处理后出水再可引入污水站系统，进行集中处理。 、消毒废水：设备清洗后需要消毒，消毒废水假设直接排入污水处理系统，因其含有杀菌剂，将抑制生化过程的进行，导致微生物不能存活，所以这局部废水在直接排入生化系统前，需要在调节池中进行专门的处理，以保证系统正常运行。、果汁冷凝水：该水为稀果汁浓缩单元产生的废水，水量较大，清澈透

4、明，一般认为无污染，但分析证实该水COD为2000-2500 mg/L，感官虽好，但污染较重。处理工艺只能用厌氧、好氧两级工艺。、洗果排放水：该局部废水排放量及排放水质各企业差异较大，就目前各企业的排放情况来看，此局部废水悬浮物很大、含泥量很高，必须经过预处理方能保证后续水处理设施的正常运行。有机物浓度 有机物浓度高，一般情况下COD5000mg/L，BOD3000mg/LSS悬浮物 含有大量的果渣、果肉、果屑等物质，一般情况下SS3000mg/L 黏性 含有果胶等胶体，废水黏性大水质、水量变化 由于加工品种及产量经常变化，导致排放不均匀、水质水量变化大，COD变化值高时可达1000-2000

5、mg/L，SS变化值可达1000-2000mg/L。营养元素 营养成分单一，C:N较高，缺乏氮、磷元素水温 20-25摄氏度二研究背景与意义水是生命之源，是人类赖以生存和开展的物质根底，是不可替代的珍贵资源。我国却是一个水资源十分短缺的国家，人均水资源占有量仅为世界平均水平的四分之一，严重制约着我国社会主义经济的开展。经济的腾飞是以环境的代价为前提的。随着近代我国社会主义经济的腾飞，社会主义工业呈现飞速开展，水资源污染尤其是工业废水污染也严重恶化。工业废水的污染以其污染大、污染物浓度高、废水排放量大、废水中含有多种有毒有害物质、废水成分复杂以及水量变化大等特点而成为目前我们所面临的主要问题。果

6、汁废水主要来自冲洗水果、粉碎、榨汁等工序，罐装工段的洗瓶、灭菌、破瓶损耗和地面冲洗等环节。废水中含有较高浓度的糖类、果胶、果渣及水溶物和纤维素、果酸、单宁、矿物盐等果汁废水的水质和水量在不同季节有一定差异，处于顶峰流量时的果汁废水，有机物含量也处于顶峰。鉴于果汁废水自身的特性，果汁废水不能直接排入水体，因此果汁废水的处理是工业废水处理中重要的一个方面。三本设计工程概况表1.1 废水水质及排放标准工程CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH原水500033003300512排放标准100307069第二章 工艺路线确实定及选择依据2.1 处理方法比拟果汁废水中大量的污染物是

7、溶解性的糖类、果酸，这些物质具有良好的生物可降解性，处理方法主要是生物氧化法。有以下几种常用方法处理。一好氧处理工艺高浓度有机废水处理主要采用好氧处理工艺，主要由普通活性污泥法、生物滤池法、接触氧化法和SBR法。传统的活性污泥法由于产泥量大，脱氮除磷能力差，操作技术要求严，目前已被其他工艺代替。近年来，SBR和氧化沟工艺得到了很大程度的开展和应用。SBR工艺具有以下优点：运行方式灵活，脱氮除磷效果好，工艺简单，自动化程度高，节省费用，反响推动力大，能有效防止丝状菌的膨胀。CASS工艺(循环式活性污泥法)是对SBR方法的改良。该工艺简单，占地面积小，投资较低；有机物去除率高，出水水质好，具有脱氮

8、除磷的功能，运行可靠，不易发生污泥膨胀，运行费用省。二水解好氧处理工艺水解酸化可以使废水中的大分子难降解有机物转变成为小分子易降解的有机物，出水的可生化性能得到改善，这使得好氧处理单元的停留时间小于传统的工艺。与此同时，悬浮物质被水解为可溶性物质，使污泥得到处理。水解反响工艺式一种预处理工艺，其后面可以采用各种好氧工艺，如活性污泥法、接触氧化法、氧化沟和SBR等。废水经水解酸化后进行接触氧化处理，具有显著的节能效果，COD/BOD值增大，废水的可生化性增加，可充分发挥后续好氧生物处理的作用，提高生物处理废水的效率。因此，比完全好氧处理经济一些。三厌氧好氧联合处理技术 厌氧处理技术是一种有效去除

9、有机污染物并使其碳化的技术，它将有机化合物转变为甲烷和二氧化碳。对处理中高浓度的废水，厌氧比好氧处理不仅运转费用低，而且可回收沼气；所需反响器体积更小；能耗低，约为好氧处理工艺的10%15%；产泥量少，约为好氧处理的10%15%；对营养物需求低；既可应用于小规模，也可应用大规模。厌氧法的缺点式不能去除氮、磷，出水往往不达标，因此常常需对厌氧处理后的废水进一步用好氧的方法进行处理，使出水达标。常用的厌氧反响器有UASB、AF、FASB等，UASB反响器与其他反响器相比有以下优点：沉降性能良好，不设沉淀池，无需污泥回流不填载体，构造简单节省造价由于消化产气作用，污泥上浮造成一定的搅拌，因而不设搅拌

10、设备污泥浓度和有机负荷高，停留时间短同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因此降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。四不同处理系统的技术经济分析不同处理方法的技术、经济特点比拟，见表1-1。表1-1 不同处理方法的技术、经济特点比拟处理方法主要技术、经济特点好氧工艺生物接触氧化法采用两级接触氧化工艺，可防止高糖含量废水引起污泥膨胀现象；但需要填料过大，不便于运输和装填，且污泥排放量大氧化沟工艺简单，运行管理方便，出水水质好，但污泥浓度高，污水停留时间长，基建投资大，曝气效率低，对环境温度要求高SBR法占地面积小，机械设备少，运行费用低，

11、操作简单，自动化程度高；但还需曝气能耗，污泥产量大。厌氧好氧工艺水解好氧技术节能效果显著，且BOD/COD值增大，废水的可生化性能增加，可缩短总水力停留时间，提高处理效率，剩余污泥量少UASB好氧技术技术上先进可行，投资小，运行本钱低，效果好，可回收能源，产出颗粒污泥产品，由一定收益；操作要求严从表中可以看出厌氧好氧联合处理在啤酒废水处理方面有较大优点，故果汁废水厌氧好氧处理技术是最好的选择。果汁废水先经过中格栅去除大杂质后进入集水池，用污水泵将废水提升至调节池，在调节池进行水质水量的调节。进入调节池前，根据在线PH计的PH值用计量泵将碱性水送入调节池，调节池的PH值在6.57.5之间。调节池

12、中出来的水用泵连续送入混凝沉淀池，在混凝沉淀池中进行混凝，然后用水泵将水送入UASB反响器进行厌氧消化，降低有机物浓度。厌氧处理过程中产生的沼气被收集到沼气柜。UASB反响器内的污水流入SBR池中进行好氧处理，而后达标出水。来自，调节池，混凝沉淀池，UASB反响器、SBR反响池的剩余污泥先收集到集泥井，在由污泥提升泵提升到污泥浓缩池内被浓缩，浓缩后进入污泥脱水机房，进一步降低污泥的含水率，实现污泥的减量化。污泥脱水后形成泥饼，装车外运处置。第三章 设计原那么及设计标准一、设计原那么1、执行国家环境保护的政策，符合国家和地方有关的法规、标准及标准，污水经处理后达标排放。2、根据企业规划和实际情况

13、，力求做到系统布局合理，节省投资，又便于运行管理，充分发挥工程投资效益.3、采用高效、节能、先进、可靠的污水处理新工艺、新技术，实现污水处理站的低耗高效。4、在已建成相同类型处理站的根底上进行优化，尽可能降低投资和运行费用。6、操作管理方便，操作人员的劳动强度低。7、污水处理系统适合生产性变化。二、设计标准和标准1、?室外排水设计标准? GB50101-20052、?污水综合排放标准? GB8978-19963、?给水排水工程结构设计标准? GB 50006920024、国家现行的建设工程环境保护法规、条例；5、其他有关设计标准 设计计算书预计处理效果表1.1 废水水质及排放标准工程CODCr

14、(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH原水500033003300512排放标准100307069二、工艺流程图第一节 格栅的设计计算一、设计说明格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在废水渠道的进口处，用于截留较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负荷。二、设计参数取中格栅；栅条间隙d=10mm；栅前水深；过栅流速v=0.6m/s；安装倾角=45；设计流量Q=2500m3/d=0.029m3/s三、设计计算一栅条间隙数(n) 式中： Q - 设计流量，m3/s - 格栅倾角，度 b - 栅条间隙，m h - 栅前水深，m v - 过栅流速，m/

15、s 取n=21条二栅槽有效宽度(B)设计采用20圆钢为栅条,即 B=S(n-1)+en 式中： S - 格条宽度，m n - 格栅间隙数 b - 栅条间隙，m B=0.02(21-1)+0.0121 =m三进水渠道渐宽局部长度(l1)设进水渠道内流速为0.5m/s,那么进水渠道宽B1m,渐宽局部展开角取为20 那么l1=式中： B - 栅槽宽度，m B1 - 进水渠道宽度，m - 进水渠展开角，度 l1= =0.4m四栅槽与出水渠道连接处的渐窄局部长度l2 l2= l1/2=0.4/2 =0.2五过栅水头损失h1取k=3,=1.79(栅条断面为圆形)，v=0.6m/s h1 = 式中： k -

16、 系数，水头损失增大倍数 - 系数，与断面形状有关 S - 格条宽度，m d - 栅条净隙，mm v - 过栅流速，m/s - 格栅倾角，度h1六栅槽总高度(H)取栅前渠道超高h2栅前槽高H1=h+h2那么总高度H=h+h1+h2 七栅槽总长度(L) L=l1+l2+0.5+1.0+=0.4+0.2+0.5+1.0+ =2.855m八每日栅渣量(W) 取W1=0.05m3/103m3 K2 那么W= 式中： Q - 设计流量，m3/s W1 - 栅渣量(m3/103m3污水)，取0.10.01,粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值 W=0.16 m3/d(可采用人工清渣)(九)集水池的设计

17、计算 在调节沉淀池之前和格栅之后设一集水池，其大小主要取决于提升水泵的能力，目的是防止水泵频繁启动。以延长水泵的使用寿命。设计参数 水力停留时间HRT=1h,有效水深h1=4.0m , 超高h2=0.5m;设计计算 (1) 集水池容积 V=Q/T=5000/241= m3 (2) 集水池的总高 H=h1h2=4.00.5=4.5m,(3) 集水池的面积 A=V/H=/4.5=m2 取A=47m2 集水池的横截面为： LB=9m 那么集水池的尺寸为： LBH=94.5m3(4) 一次提升泵选取：提升流量Q=200m3/d，扬程10m第二节 调节沉淀池的设计计算一、设计参数水力停留时间T=6h;设

18、计流量Q=5000m3/d=208m3/h=0.058m3/s。表2.1 调节沉淀池进出水水质指标水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)500033003300去除率%101010出水水质(mg/l)450029702970二、设计计算一 池子尺寸池子有效容积为：V=QT=2086=1248m3 取池子总高度H=4.5m,其中超高0.5m,有效水深h=4m 那么池面积A=V/h=1248/4=156m3池长取L=20m,池宽取B=15m那么池子总尺寸为LBH=2015二 理论上每日的污泥量 W=式中： Q - 设计流量，m3/s C0 - 进水悬浮物浓度，kg/m3 C1 - 出水悬浮物

19、浓度，kg/m3 P0 - 污泥含水率，%W=m3/d三污泥斗尺寸取斗底尺寸为400400，污泥斗倾角取50 那么污泥斗的高度为：h2=(4-0.2) tg50 四进水布置进水起端两侧设进水堰，堰长为池长2/3(五)PH调节在调节池中设置PH指示器,控制阀门的开启,调节强碱废水的排入,从而控制调节池中废水的PH.第三节 沉淀池设计设计参数 1设计流量 Q=5000m3/d=208m3/h=0.058m3/s。(2) 设计水质参数表8 竖流式沉淀池进出水水质指标水 质 指 标CODLBODLSSL进 水 水 质450029702970设计去除率1020 80%设计出水水质40502332594

20、设计计算 设置两座沉淀池1中心管的面积f与直径d0取中心管流速v0=25mm/s那么 f= q/ v0 q-每个池子的设计流量m3/s f =/2/0.025=m2那么 d0=2.0m2中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度h3h3=q /v1d1q-每个池子的设计流量，m3/sv1-污水由中心管喇叭口与反射板之间的缝隙 出流速度m/s d1-喇叭口直径m581.35)=0.34m3沉淀局部有效断面面积FF=q/vv-污水在沉淀池中的流速m/s58/0.0008= m24沉淀池的直径DD= 取D=10m5沉淀局部有效水深h2h2=vt36003600=3.46m D/h23 符合要求6校核集水槽的

21、出水堰负荷出水堰负荷：q/5810=1.42L/s2.9 L/s 符合要求7沉淀局部所需容积VV= c1进水悬浮物的浓度(t/m3) c2出水悬浮物的浓度(t/m3) 污泥容重，其值为1污泥含水率，初沉池污泥一般为95%97%，本设计采用95%T 排泥间隔时间(d ) 取T =1d所以 V= m38圆截锥局部容积设圆锥下底的直径为0.4m，取锥角为55那么 h5rtan55=4.7mV= m39沉淀池的总高H设超高h1和缓冲层高h4都为0.3m。H= h1 +h2 +h3 +h4 +h5=0.3+3.46+0.23+0.3+=8.99m沉淀池排泥量计算：W=Css0-Css1*Q*50%=40

22、00kg/d第四节 UASB反响器的设计计算一、设计说明UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反响与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反响器。它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反响器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反响区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。二、设计参数一参数选取设计参数选取如下：容积负荷NvkgCOD/(m3d)； 污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD；产气率3/kgCOD二设计水质表2.2 UASB反响器进出水水质指标水质指标CODBODSS进水水质(mg/

23、l)972056001440去除率%909085出水水质(mg/l)972560200三设计水量 Q2500m3/d=104 m329 m3/s三、设计计算 一反响器容积计算UASB有效容积：V有效 式中： Q - 设计流量，m3/s S0 - 进水COD含量,mg/l Nv -容积负荷,kgCOD/(m3d)V有效=2500m3 将UASB设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好 取H=9m 采用4座相同的UASB反响器那么A1= m2 D=m 取D=10m 那么实际横截面积为=D2=3.14102 =m2 实际外表水力负荷为q1=0.6 故符合设计要求二配水系统设计本系统设计为圆形布水器，每个

24、UASB反响器设36个布水点参数 每个池子流量：104/4=26m3/h(2)设计计算布水系统设计计算草图见下列图2.3： 圆环直径计算：每个孔口效劳面积为:a= m2a在13m2之间，符合设计要求可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口1)内圈6个孔口设计效劳面积：6=m2折合为效劳圆的直径为：=m 用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布6个孔口，那么圆的直径计算如下： 那么d1=2.9m 2)中圈12个孔口设计效劳面积：S2=12=m2折合成效劳圆直径为： =m 中间圆环直径计算如下：2-d22)S2 那么d2=3.92m3外圈18个孔口

25、设计效劳面积：S3=18=m2 折合成效劳圈直径为： =1m 外圆环的直径d3计算如下：2-d32)=S3那么d3三三相别离器设计 (1)设计说明三相别离器要具有气、液、固三相别离的功能。三相别离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液别离器的设计。(2)沉淀区的设计三相别离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和外表负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反响产生少量气体，这对固液别离不利，故设计时应满足以下要求：1沉淀区水力外表负荷2沉淀器斜壁角度设为50,使污泥不致积聚，尽快落入反响区内。3进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速2m

26、/h4总沉淀水深应大于5水力停留时间介于2h如果以上条件均能满足，那么可到达良好的别离效果沉淀器集气罩斜壁倾角50沉淀区面积为：A=1/4D2=1/43.1482=m2外表水力负荷为：q=Q/A=0.51符合设计要求。(3)回流缝设计 取h1=0.3m,h2=0.5m,h3 如图2.4所示：b1=h3/tg 式中： b1-下三角集气罩底水平宽度，m; -下三角集气罩斜面的水平夹角； h3-下三角集气罩的垂直高度，m; b1= b2=8-21.26=5.48m 下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下 式计算： V1=Q1/S1 式中： Q1-反响器中废水流量，m3/h； S1-

27、下三角形集气罩回流逢面积，m2；V1=m/hV12m/s,符合设计要求 上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算： V2=Q1/S2，式中： Q1-反响器中废水流量，m3/h；S2 -上三角形集气罩回流逢之间面积，m2； 取回流逢宽CD=1.2m,上集气罩下底宽CF= 那么 DH=CDsin50DE=2DH+CF =(CF+DE)CD/2 2那么 V2= Q1/S2 =m/hV1净水的,故取=0.02g/cms 由斯托克斯工式可得气体上升速度为：Vb = = Va=V2那么： =5.9, = ,故满足设计要求。四出水系统设计 采用锯齿形出水槽，槽宽0.2m,槽高五排泥系统设计产泥量

28、为：97200.90.1250010-3=2100kgMLSS/d每日产泥量2430kgMLSS/d kgMLSS/d,可用150mm排泥管，每天排泥一次。六产气量计算1.每日产气量：97200.900.5250010-3=10000m3/d每个UASB反响器的产气量 2沼气主管 每池集气管通到一根主管，然后再汇入两池沼气主管。采用钢管，单池沼气主管管道坡度为0.5%.单池沼气主管内最大气流量 取D=150，充满度为0.8，那么流速为 3 两池沼气最大气流量为取DN=250，充满度为0.6；流速为 2. 水封灌设计水封灌主要是用来控制三相别离气的集气室中气液两相界面高度的，因为当液面太高或波动

29、时，浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体局部进入沉降室，同时兼有有排泥和排除冷凝水作用。水封高度 式中： H0 反响器至贮气罐的压头损失和贮气罐内的压头 为保证平安取贮气罐内压头，集气罩中出气气压最大H1取2m H2O，贮气罐内压强H0为400H2O。水封灌 水封高度取1.5 m，水封灌面积一般为进气管面积的4倍，那么 水封灌直径取0.5m。由上述计算可知该处理站日产沼气10000，那么沼气柜容积应为3h产气量的体积确定，即。设计选用300钢板水槽内导轨湿式储气柜，尺寸为6000H10000。第五节 SBR反响器的设计计算一、设计说明经UASB处理后的废水,COD含量仍然很高,要到达排放标

30、准,必须进一步处理,即采用好氧处理。SBR结构简单，运行控制灵活，本设计采用4个SBR反响池，每个池子的运行周期为6h二、设计参数一参数选取(1)污泥负荷率Ns取值为0.13kgBOD5/(kgMLSSd)(2)污泥浓度和SVI污泥浓度采用4000 mgMLSS/L,SVI取100(3)反响周期 SBR周期采用T=6h,反响器一天内周期数n=24/6=4(4)周期内时间分配 反响池数N=4 进水时间：T/N=6/4=1.5h 反响时间： 静沉时间： 排水时间：(5)周期进水量 Q0=m3/s二设计水量水质设计水量为：Q=2500m3/d=104m329m3/s 设计水质见下表2.3：表2.3

31、SBR反响器进出水水质指水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)972560200去除率%919580出水水质(mg/l)882840三、设计计算一反响池有效容积V1= 式中： n - 反响器一天内周期数 Q0 - 周期进水量,m3/s S0 - 进水BOD含量,mg/l X - 污泥浓度,mgMLSS/L Ns - 污泥负荷率 V1 = m3二反响池最小水量Vmin=V1-Q0=-=1m3三反响池中污泥体积Vx=SVIMLSSV1/106=1004000/106= m3VminVx,合格四校核周期进水量周期进水量应满足下式：Q0(1-SVIMLSS /106) V=(1- 1004000

32、 /106) =m3而Q0=m3m3 故符合设计要求五确定单座反响池的尺寸SBR有效水深取5.0m,超高0.5m,那么SBR总高为5.5m,SBR/5=m2设SBR的长：宽=2：1m；池长为：11.0m.SBR反响池的最低水位为：mSBR反响池污泥高度为：m m 可见，SBR最低水位与污泥位之间的距离为0.8m,大于的缓冲层高度符合设计要求。六鼓风曝气系统(1)确定需氧量O2由公式：O2=aQ(S0-Se)+bXvV 式中： a- 微生物对有机污染物氧化分解 过程的需氧率，kg Q - 污水设计流量，m3/d S0 - 进水BOD含量,mg/l S0 - 出水BOD含量,mg/l b- 微生物

33、通过内源代谢的自身氧化 过程的需氧率，kg Xv - 单位曝气池容积内的挥发性悬浮 固体MLVSS量,kg/m3 取a=0.5, b；出水Se =111mg/L；Xv=f3；V=4=4=m3 代入数据可得： O2=0.52500(700-28)/1000+0.152.251kg O2/d供氧速率为： R= O2/24 kg O2/h(2)供气量的计算 采用SX-1型曝气器，曝气口安装在距池底高处，淹没深度为，计算温度取25。该曝气器的性能参数为：Ea=8%，Ep=2 kgO2/kWh；效劳面积1-3m2；供氧能力20-25m3/h个；查表知氧在水中饱和容解度为： Cs(20)，Cs(25)扩散

34、器出口处绝对压力为：=+9.8103H =1.013105+9.8103=1.47105pa空气离开反响池时氧的百分比为：= =19.65%反响池中容解氧的饱和度为： Csb(25)= Cs(25) Csb(20)= Cs(20)取=0.85,=0.95,C=2,=1,20时，脱氧清水的充氧量为：R0= kg O2/h 供气量为：Gs= R0 = =1826m3/h=m3/min(3)布气系统的计算反响池的平面面积为：11.04=242m2每个扩散器的效劳面积取1.4m2,那么需242/1.4=170个。 取170个扩散器，每个池子需50个。布气系统设计如下列图2.5： (4)空气管路系统计算

35、按SBR的平面图，布置空气管道，在相邻的两个SBR池的隔墙上设一根干管，共两根干管，在每根干管上设5对配气竖管，共10条配气竖管。 那么每根配气竖管的供气量为： 本设计每个SBR池内有50个空气扩散器 那么每个空气扩散器的配气量为： 选择一条从鼓风机房开始的最远最长管路作为计算管路，在空气流量变化处设计算节点。空气管道内的空气流速的选定为： 干支管为1015m/s；通向空气扩散器的竖管、小支管为45m/s； 空气干管和支管以及配气竖管的管径，根据通过的空气量和相应的流速按?排水工程?下册附录2加以确定。 空气管路的局部阻力损失，根据配件类型按下式 式中： - 管道的当量长度，m D - 管径，

36、m K - 长度换算系数，按管件类型不同确定 折算成当量长度损失，并计算出管道的计算长度(m),空气管路的沿程阻力损失，根据空气管的管径D(mm)，空气量m3/min，计算温度和曝气池水深，查?排水工程?下册附录三求得，得空气管道系统的总压力损失为： kpakpa，那么总压力损失为： 0.9435.05.943 kpa为平安起，设计取值为9.8kpa 那么空压机所需压力p=(5-0.3) 9.8103+9.8103=56 kpa 又3/min 由此条件可选择罗茨RME-20型鼓风机 转速1170r/min，配套电机功率为75kw七污泥产量计算 选取a=0.6,b=0.075,那么污泥产量为：x

37、=aQSr-bVXv =0.62500(200-40)/1000-0.075 =kgMLVSS/d 污泥局部各处理构筑物设计与计算第一节 重力浓缩池的设计计算一、设计说明 为方便污泥的后续处理机械脱水，减小机械脱水中污泥的混凝剂用量以及机械脱水设备的容量，需对污泥进行浓缩处理，以降低污泥的含水率。本设计采用间歇式重力浓缩池，运行时，应先排除浓缩池中的上清液，腾出池容，再投入待浓缩的污泥，为此应在浓缩池深度方向的不同高度上设上清液排除管。二、设计参数一设计泥量果汁废水处理过程产生的污泥来自以下几局部：(1)调节沉淀池，Q1=66m3/d,含水率97%；2沉淀池, Q3=82 m3/d含水率98%

38、(3)UASB反响器，Q3=22m3/d,含水率98%；(4)SBR反响器， Q4=10m3/d,含水率99%；总污泥量为：Q= Q1+ Q2+ Q3+ Q4=180 m3/d平均含水率为：97.6%二参数选取固体负荷固体通量M一般为1035kg/m3d取M=30 kg/m3d3d；浓缩时间取T=24h； 设计污泥量Q=180m3/d； 浓缩后污泥含水率为96%； 浓缩后污泥体积：108m3/d三、设计计算一池子边长 根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足：AQc/M 式中： Q-入流污泥量，m3/d ； M-固体通量，kg/m3d； C-入流固体浓度kg/m3。 入流固体浓度C的计算如下：

39、=1000(1-97%)=1980kg/d=1000(1-98%)=1640kg/d =1000(1-98%)=400kg/d =1000(1-99%)=100kg/d 那么，Qc= +=4120kg/d=172kg/h C=4120/180=kg/m3浓缩后污泥浓度为：=4120/108=kg/m3浓缩池的横断面积为：A=Qc/M=137m2 那么实际面积A=140m2二池子高度 停留时间，取HRT=24h 那么有效高度=1.3m,取 超高，取 缓冲区高，取 池壁高=+三污泥斗m ，污泥斗倾角取50那么污泥斗的高度为：H4 = () tg50= 3.3 m四总高度 H=2.5+=m第二节 集

40、泥井一、 设计说明污水处理系统各构筑物所产生的污泥每日排泥一次，集中到集泥井，然后在由污泥泵打到污泥浓缩池。污泥浓缩池为间歇运行，运行周期为24h,其中各构筑物排泥、污泥泵抽送污泥时间为1.01.5h，污泥浓缩时间为20.0h,浓缩池排水时间为2.0h,闲置时间为0.5h1.0h。二、设计参数设计泥量总污泥量为：Q = 180 m3/d三、设计计算考虑各构筑物为间歇排泥，每日总排泥量为180 m3/d，需在1.5h内抽送完毕，集泥井容积确定为污泥泵提升流量的10min的体积，即20m3。 m3。那么集泥井总容积为20+37.23=57 m3。集泥井有效深度为3.0m，那么其平面面积为5.0m。

41、集泥井为地下式，池顶加盖，由污泥泵抽送污泥。集泥井最高泥位为-0.5m,最低泥位为-4m池底标高为-4.08m。浓缩池最高泥位为2.5 m。那么排泥泵抽升的所需净扬程为6.5 m，排泥泵充裕水头2.0 m，管道水头损失为0.5 m，那么污泥泵所需扬程为6.5+2+0.5=9 m。第三节 机械脱水间的设计计算一、设计说明污泥经浓缩后，尚有96%的含水率，体积仍很大，为了综合利用和最终处置，需对污泥作脱水处理。拟采用带式压滤机使污泥脱水，它有如下脱水特点：(1)滤带能够回转，脱水效率高(2)噪声小，能源节省 (3)附属设备少，维修方便，但必须正确使用有机高分子混凝剂，形成大而强度高的絮凝。污泥经浓

42、缩后，尚有96%的含水率，体积仍很大，为了综合利用和最终处置，需对污泥作脱水处理。拟采用带式压滤机使污泥脱水二、设计参数设计泥量Q=180 m3/d；含水率为96%。三、设计计算据设计泥量带式压滤机采用PFM-1000型，带宽1m，主机功率1.5kw,处理后的污泥含水率为7580%，处理能力为78 m3/h,按每天工作8小时设计。外形尺寸：长宽高=450018901860第四节 污水提升泵房的设计与计算一、设计说明污水泵房用于提升污水厂的污水，以保证污水能在后续处理构筑物内畅通的流动，它由机器间、集水池、格栅、辅助间等组成，机器间内设置水泵机组和有关的附属设备，格栅和吸水管安装在集水池内，集水

43、池还可以在一定程度上调节来水的不均匀性，以便水泵较均匀工作，格栅的作用是阻拦水中粗大的固体杂质，以防止杂物阻塞和损坏水泵，辅助间一般包括贮藏室，修理间，休息室和厕所等。二、设计计算一设计流量Q=2500m3/d=104m3/hl/s二选泵前总扬程估算经过格栅的水头损失为0.18m,进水管渠内水面标高为那么格栅后的水面标高为：设集水池的有效水深为2m那么集水池的最低工作水位为： 所需提升的最高水位为故集水池最低工作水位与所提升最高水位之间高差为： 出水管管线水头损失计算如下：l/s,选用管径为200mm的铸铁管 查?给水排水设计手册?第1册得：V=1.33 出水管线长度估为37m,局部系数为8

44、那么出水管管线水头损失为： = =1.50m 泵站内的管线水头损失假设为2.0m,考虑自由水头为1m,那么水泵总扬程为：H=11.30+1.5 =15.8m三选泵 根据流量Q=104m3/h,扬程H=8m拟选用型立式污水泵，每台水泵的流量为Q=170m3/h，扬程为。 选择集水池与机器间合建的圆形水泵站，考虑选用2台水泵，其中一台备用。选用150型污水泵是适宜的器间进行自然通风，在屋顶设置风帽。 (5)起重设备选用电动葫芦。第三章高程布置一高程设计任务及原那么其主要任务是：确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高，通过计算确定各部位的水面标高，从而能够使污水沿处理

45、流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。高程布置原那么如下：1 选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算。并应适当留有余地，以保证在任何情况下，处理系统都能够运行正常。2 计算水头损失时，一般应以近期最大流量作为构筑物和管渠的设计流量；计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。3 设置终点泵站的污水处理厂，水力计算常以接纳处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒退计算，以使处理后污水在洪水季节也能自流排出，而水泵需要的扬程那么较小，运行费用也较低。但同时应考虑到构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工

46、上的困难。还应考虑到因维修等原因需将池水放空而在高程上提出的要求。4在作高程布置时还应注意污水流程与污逆流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。在决定污泥干化场，污泥浓缩池，消化池等构筑物的高程时，应注意它们的污泥水 能自动排入污水入流干管或其它构筑物的可能。 污水高程计算表管道及构筑物名称 Q 管渠设计参数 水头损失L/s D h /D i v L沿程 局部 构筑物 合计mm m m mm m m m格栅集水井至调节沉淀池30012调节沉淀池调节池至沉淀池30015沉淀池沉淀池至UASB30012UASBUASB池至SBR25030SBRSBR至出水口30030 高程确定各构筑物间水位高程确实定

47、，根据各构筑物及各构筑物之间的水头损失确定水位标高。构筑物水面标高m顶标高m低标高m有效水深m出水管000SBRUASB8.7.沉淀池调节池集水间 0格栅03.2 污泥高程计算 污泥管道水头损失管道沿程损失 管道局部损失 式中： 污泥浓度系数 局部阻力系数D 污泥管管径L 管道长度v 管内流速查表知污泥含水率98%时，污泥浓度系数=80，污泥含水率为96%时，污泥浓度系数=62。连接管道水头损失： 污泥管道水头损失计算表管渠及构筑物名称流量L/s管渠设计参数水头损失mD()V(m/s)L(m)SBR 集泥井20036UASB集泥井20065集泥井浓缩池2003池浓缩池脱水机房2004污泥处理构

48、筑物的水头损失 当污泥以重力流排出池体时，污泥处理构筑物的水头损失以各构筑物的出流水头计算，浓缩池一般取1.5m,SBR与UASB取0.5m。污泥高程布置从SBR从UASB从集泥井浓缩池推得，浓缩池水位-1.08-0.34-1.5= -2.92 m集泥井液位确定为-1.08 m，浓缩池液位确定为-2.92 m，中间加污泥提升泵房提升污泥。集泥井设在污泥提升泵房下部。污泥提升泵的扬程为6m。表3-5 污泥处理各构筑物标高构筑物名称水面标高池底标高集泥井浓缩池第四章 投资估算与效益分析 表4.1 构筑物与设备一览表 序号名称规格数量设计参数主要设备1格栅L2座设计流量Q=2500m3/d，2集水池

49、LBH=6m4m1座设计流量Q=2500m3/d，水力停留时间T=60s，有效水深h=4.0m，3调节池LBH=20m8m1座流量 Q=104/h；时间 T=2.0h；4泵房1座2台泵1台备用，KWPF200-400 型无堵塞离心泵2台5UASBD=10mH=9m4座设计流量Q=2500m3/d水力停留时间6SBRLBH=11m4座设计流量Q=2500/d反响时间t=周期T=6h 7竖流式沉淀池D2座8污泥浓缩池D3座污泥量Q=180 m3/d浓缩后含水率：p2=96%；浓缩后污泥体积：108m3/d；9集泥井LB H=5m5m3m1座10污泥提升泵房LB =14m5m1座污泥泵2台11脱水车

50、间LB =14m5m1座进泥量为1083/d贮泥时间为T=12hLW3501550NY型带式压滤机，2台，15KW/台12鼓风机房LB =14m5m1座罗茨鼓风机工程造价估算表 分类序号名称价格(万元)备注土建部分1集水井1. 0108m32调节池50720 m33UASB2826 m34SBR1331m35竖流式沉淀池691 m36污泥浓缩池595 m37脱水车间280 m38鼓风机房240 m3设备局部1格栅2.2台3Wm-180 型网状膜型中微孔空气扩散器1.2*16十六台4罗茨鼓风机7*4四台9污泥泵一台11LW3501550NY型带式压滤机5.0*22台12加药系统15一套13管道、

51、管件及材料20流量计、阀门、管道14电所控制、保温1015化验仪器05技术效劳1设计费2调试及培训4503综合取费总计158万元(计吨水投资634元)表4.3 运行分析表序号项 目费用(元/m3)备 注人工费6人,1500元/(月.人)。2电费2546.2kWh/d，1.2元/kWh。3药费，5 元/kg。合 计 果汁废水处理厂效益包括经济效益、社会效益和环境效益。 该废水厂进水经过以及处理后，悬浮物的去除率为96%，BOD5的去除率为93%左右，CODcr的去除率为90%左右。建设该污水厂的主要三大效益分析如下。环境效益 该水处理厂为城市污水处理站，对改善城市的环境有重要的作用，环境治理的好

52、坏直接影响着一个城市的良性开展。该市中有50%的污水排入当地的主干河流，使得水体的有机污染物严重超标，各项指标均超出了?地面水环境标准?中类水体的水质标准。因此要保护该河流的水质，使其满足和到达渔业、生活饮用水质标准的良好状态，有利于生活饮用、工业和渔业用水，以及该河流的生态系统稳定性。 该污水处理厂处理的污水是工业废水，其中大局部都是可生化的有机废水。经该污水处理厂处理后的污水可到达国家以及排放标准，这样在降低了当地的河流的水体污染的同时又满足了下游地区饮用水和景观用水的质量。社会效益 工程的实施对该市的河流段的水质有明显的改善，同时也对该市的社会生产产生巨大的影响。水质的改善将促进该市的旅

53、游业的开展，有利于该市在经济全方位的开展，在国内及国际的声誉将会进一步提高。同时也会给下游地区带来巨大的经济效益，保障当地及下游地区人民的身体健康，保障当地的与其他地区的经济的和谐可持续开展。经济效益 污水处理厂作为一项环境治理工程，其本身并不产生直接的经济效益。该污水厂建成后将提高该市以及主干河流的环境质量，减轻污水排放所造成的污染危害。保护该市的饮用水源，降低自来水的处理本钱，保护市民的健康。而产生的间接经济效益目前尚无法定量，定性的讲，其产生的间接经济效益是巨大的。同时该工程的实施有利于当地的渔业开展，在提高饮用水水质的同时有利于当地人民的健康。文献翻译环境风险评价是当前环境保护工作中一

54、个新兴领域，它的诞生一方面是环境保护的迫切需要，另一方面也是环境科学开展的必然结果。标志着环境保护的一次重要战略转折，由原先污染后的治理转变为污染前的预测和实行有效管理。因此愈来愈受到许多国家环保机构和有关国际性组织的重视。风险评价兴起于七十年代几个工业兴旺国家，尤以美国在这方面的研究独领风骚。在短短20多年中，就环境风险评价技术而言，大体上经历了三个时期：七十年代至八十年代初，风险评价处于萌芽阶段，风险评价内涵不甚明确，仅仅采取毒性鉴定的方法；八十年代中，风险评价得到很大的开展，为风险评价体系建立的技术准备阶段。美国国家科学院(NAS，1983)1提出风险评价由四个局部组成，称为风险评价“四

55、步法即危害鉴别，剂量一效应关系评价，暴露评价和风险表征。并对各局部都作了明确的定义。由此，风险评价的根本框架已经形成。在此根底上，美国EPA制定和公布了有关风险评价的一系列技术性文件、准那么或指南。但大多是人体健康风险评价方面的。例如，1986年发布了致癌风险评价、2致畸风险评价、3化学混合物健康风险评价、4发育毒物健康风险评价、5暴露评价、6超级基金场地Superfund sites危害评价和风险评价7等指南。1988年又发布了内吸毒物(sytemictoxicants)8和男女繁殖性能毒物9,10等评价指南。1989年，美国EPA还对1986年指南进行了修改。因此，从1989年起，风险评价

56、的科学体系根本形成，并处于不断开展和完善的阶段。此可见，原先的风险评价主要限于人体健康风险评价，许多有害废物管理也是着眼于人体健康风险进行的。近几年来，生态风险评价业已被人们所重视，已处在同人体健康风险评价的同等地位。但是到目前为止，生态风险评价还没有一套方法指南。尽管有人将NAS模式加以改变后用于讨论生态风险问题，生态风险评价原那么上也可按其四个方面进行，但由于生态风险评价不完全等同于人体健康风险评价，用于人体健康风险评价的一系列方法指南并不完全适用于生态风险评价。因此美国EPA从1989年以来一直致力于生态风险评价指南的制订工作，1992年确定了一个生态风险评价指南制订工作大纲11，原那么

57、上给出了生态风险评价的框架。从研究内容上看，大致上与NAS提出的“四步法相同，但每一方面的重点和方法又有不同的内容。该大纲将生态风险评价过程分为三步：第一步为问题阐述(Problem formulation)，描述目标污染物特性和有风险生态系统，进行终点选择和有关评价中假设的提出。问题阐述是确定评价范围和制定方案的过程；第二步为分析阶段(analysis phase)，主要从暴露表征和生态效应表征两个方面进行；第三步为风险表征。显然，目前国外环境风险评价主要包括人体健康风险评价和生态风险评价两方面，风险评价的科学体系已根本形成。相对来说，人体健康风险评价的方法根本定型，生态风险评价正处在总结、

58、完善阶段。总的来说，目前国外环境风险评价具有如下的特点和趋势： 研究热点已由人体健康风险评价转移到生态风险评价； 从污染物数量来说，已由单一污染物作用进一步考虑到多种污染物的复合作用； 从环境风险类型来说，不仅考虑化学污染物，特别是有毒有害化学物，而且还要考虑到非化学因子对环境的不利影响； 从评价范围方面来说，由局部环境风险开展到区域性环境风险，乃至全球环境风险； 生态风险不仅仅只考虑到生物个体和群体，而且考虑到群落、甚至整个生态系统； 技术处理上由定性向半定量、定量方向开展。环境风险评价技术，特别是生态风险评价，还有许多问题有待研究，其中主要的有以下几方面：1评价终点的选择 人体健康风险评价

59、的终点，只有一个物种(受体为人)，而生态风险评价的终点却不止一个，终点选择就成了生态风险评价过程的关键。对任何不同组织等级都有终点选择问题，终点选择原那么上根据所关注的生态系统和污染物特性来进行，对生态系统和污染物特性了解得愈深刻，终点选择就愈准确。由于生态系统复杂性，不同评价人员可以选择不同的终点，因此目前迫切需要有一个统一的方法来确定生态风险评价的终点。2模型优化 模型在风险评价中的重要性是显而易见的，因为风险评价是研究人为活动引起环境不利影响的可能性，是根据有限的资料预测未知后果的过程，这就需要应用大量的数学模型才能完成。模型的优劣直接关系到整个风险评价结果的准确性。风险评价涉及的模型很

60、多，主要有污染物环境转归模型、污染物时空分布模型、暴露模型、生物体分布模型、外推模型、风险计算模型等。风险评价就是由这些模型的组合，借助于计算机来连串在一体的。随着风险评价越来越复杂，准确性要求越来越高，开展和完善各种数学模型始终是风险评价研究的重要方面。3生态暴露评价 在人体健康风险评价中，暴露评价是测定人体暴露值大小、频率、途径和暴露时间，表征受暴露的人群。在生态风险评价中、暴露评价相对人体健康暴露评价来说是特别困难的，尤其对暴露群体的表征，针对不同物种，它们栖息地环境差异很大，如水生环境、陆生环境和其他特定环境等。目前对生态暴露评价的定义还没有完全统一，一般认为生态暴露评价是测定污染物的