广厦建筑结构教程gssap说明书第03章

1、第 3 章 结构通用分析和设计1运行 GSSAPGSSAP 计算前必须在录入系统中选择“生成 GSSAP 计算数据”， 若有警告信息，还必须处理严重的警告信息。在“主控菜单”点按“通用计算 GSSAP”，弹出如下框确定即可。当 GSSAP 中楼板采用板壳计算时，计算时间明显加长，为快速得到结构计算总信息，适用于大型结构设计的方案试算阶段，GSSAP 计算增加初步计算选择，自动加粗剖分长度和关闭模拟施工，最终的计算和时间不超过 1 小时的工程计算直接请选择详细计算，不必采用初步计算，初步计算对大型带板壳的结构计算时间 10 小时将减为 1 小时。构件设计时请选择“详细计算”。GSSAP 在计算前

2、对墙、柱、之间的搭接关系进行检查，几何上相连的构件会自动形成搭接关系，并自动对构件进行单元剖分。对可能不合理的结构模型进行再次数据检查，提示警告，信息见附录。计算时间超过 10 分钟的大型结构计算，第 1 次计算时可选择“只数据检查”，检查要计算的结构模型有无不合理之处。结构整体分析2.1 结构信息在“主控菜单”点按“文本方式”，弹出如下菜单，选择结构总信息下“1、结构信息”，在写字板中自动打开文本文件“工程名_结构信息.txt”，显示：结构总体信息、各层信息、各层的重量、重心、刚度中心、偏心率、层风荷载、侧向刚度比。22.1.1 结构总体和各层信息输出录入系统中 GSSAP 总体信息和结构各

3、层信息。显示格式如下：1.结构总体和各层信息总体信息.结构总层数室层数有侧约束的:3:0:0:0:0:框架:砼结构:1.00:考虑模拟施工:不考虑:考虑:按层:考虑室层数嵌固层最大结构层号群房层数转换层所在层号加强层所在的结构层号结构形式结构材料信息 结构重要性系数竖向荷载计算标志考虑重力二阶效应部分简化为刚域 砼柱计算长度系数计算原则筋计算考虑板的影响钢柱计算长度系数有无考虑侧移标志:不考虑墙竖向细分尺寸墙水平细分尺寸异形柱结构所有楼层强制采用刚性楼板假定填充墙刚度计算中考虑楼梯构件的影响:2.00m:2.00m:不是:实际:周期折减加:考虑作用来考虑信息.力计算 计算竖向振型水准设防烈度场

4、地土类型(0,1,2,3,4),-4设计分组:水平:不算:多遇:7.00:2:1:按规范要求:按规范要求:0.05:0.0,90.0:子空间迭代法:9:单向:考虑:5.0%,5.0%:2:2:同抗震等级:0.80:1.00地区为水平特征周期计算影响系数最大值作用的结构阻尼比作用方向振型计算方法振型数计算扭转的考虑偶然偏心方向偶然偏心时质量偏心框架抗震等级剪力墙抗震等级构造抗震等级周期折减系数全楼力放大系数顶部小塔楼考虑鞭梢效应的放大系数:1.00框架剪力调整性能要求:不调整:性能 1风导算信息.风力计算标志修正后的基本风压计算风荷的结构阻尼比基底相对风为 0 的标高地面粗糙度:计算:0.50k

5、N/m2:0.05:0.00m:2风体形系数分段数第 1 段体形系数最第 1 段体形系数:1:3:1.30:按经验公式自动计算:0.0,90.0,180.0,270.0:不考虑号计算层风荷载的结构基本周期风作用方向横风向影响调整信息.连梁刚度折减系数中梁刚度放大系数弯矩调幅系数负弯矩放大系数梁扭矩折减系数:1.00:1.00:0.80:1.00:0.80是否要进行墙柱基础活荷载折减标志:不折减考虑活载不利布置:考虑组合系数.恒荷载分项系数活荷载分项系数非屋面活载组合值系数屋面活载组合值系数活载重力荷载代表值系数吊车荷载分项系数吊车荷载组合值系数吊车重力荷载代表值系数温度荷载分项系数温度组合值系

6、数 雪荷载分项系数 雪荷载组合值系数风荷载分项系数风荷载组合系数:1.20:1.40:0.70:0.70:0.50:1.40:0.70:0.00:1.40:0.70:1.40:0.70:1.40:0.60:1.30:0.50:0.40:0.40:0.50:0.20水平竖向荷载分项系数荷载分项系数非屋面活载准屋面活载准吊车荷载准值系数值系数值系数雪荷载准值系数材料信息.砼构件的容重级别或强度级别或强度柱主筋级别或强度柱箍筋级别或强度墙端暗柱主筋级别或强度墙水平分布筋级别或强度板钢筋级别或强度梁保护层厚度柱保护层厚度墙保护层厚度板保护层厚度混凝土热膨胀系数(1/)钢构件容重钢构件牌号 型钢构件牌号

7、净截面和毛截面比值钢热膨胀系数(1/):25.0kN/m3:2:1:2:1:2:2:1:30mm:30mm:20mm:20mm:1.00e-005:78.0kN/m3:Q235:Q235:0.9:1.20e-005室信息.X 向基床反力系数Y 向基床反力系数人防设计等级:0kN/m3:0kN/m3:无人防设计:0人防室层数(=室层数)每层几何信息.层号123下端层号012相对层高(m)3.003.003.00塔块号111每层材料信息(一).层号123剪力墙柱砼等级252525梁砼等级202020板砼等级202020砂浆强度等级5.005.005.00砌块强度等级7.507.507.50每层材料

8、信息(二).层号砼斜柱弹性模量25.025.025.0砼斜柱抗压设计强度0.00.00.0砼柱砼弹性模量25.025.025.0砼柱砼抗压设计强度0.00.00.0砼柱钢牌号 1.01.01.0123每层墙柱梁板数量.层号123塔号111梁数101010柱数888墙段数000板数3332.1.2 各层的重量、重心、刚度中心和偏心率恒载、活载、重量和质量分别为本层全部墙柱梁板合计的重力恒载、重力活载、重量和质量，每层墙柱梁板按“重量=恒载+活载”和“质量=恒载+折减系数*活载”统计。质心和刚心坐标为相对于总体坐标系的坐标。在图形方式中，显示墙柱梁板心位置，三维可查看上下质心和刚心位置。显示格式如

9、下：时，同时显示质心和刚2.各层的重量、质心和刚度中心重量=恒载+活载质量=恒载+0.50 活载层号123恒载(kN) 3027.953027.953027.95活载(kN) 404.35404.35404.35重量(kN) 3432.303432.303432.30质量(kN) 3230.123230.123230.12质心(X,Y)(m)刚心(X,Y)(m) 偏心率(X,Y)33.66233.66233.66220.37920.37920.37934.24534.24534.24520.68320.68320.6830.014 0.0070.014 0.0070.014 0.007合计:9

10、083.841213.0510296.899690.372.1.3 各层的墙柱面积、墙总长、建筑面积和显示格式如下：面积重量3.各层的柱面积、短肢积、一般积、墙总长、建筑面积、面积重量面积重量=(恒载+活载)/建筑面积层号123柱面积(m2)3.843.843.84短肢积(m2) 0.000.000.00一般积(m2) 0.000.000.00墙总长(m)0.000.000.00建筑面积(m2)266.17266.17266.17面积重量(kN/m2)11.3711.3711.37合计:11.520.000.000.00798.5111.372.1.4 风荷载每层每个风作用方向总荷载包括按层导

11、算的风荷载和用户直接加到构件上的风荷载。考虑横时将同时输出横显示格式如下：对应的荷载。3.风荷载层号123塔号1110 度风(kN)28.5034.2438.4990 度风(kN)56.5767.6275.80180 度风(kN)28.5034.2438.49270 度风(kN)56.5767.6275.80合计:101.23199.99101.23199.992.1.5 侧向刚度比输出信息中每个作用方向的侧向刚度比。结构侧向刚度包括每层的侧向刚度计算和转换层上下侧向刚度计算，并按每个方向分别计算每层的侧向刚度和转换层上下侧向刚度，并可计算多个转换层上下侧向刚度。如下输出3 种刚度比方法的结果

12、：1）同时输出:力方法，一层时结果与剪切刚度比接近，多层时用于计算转换层刚度比。当外力作用在整个结构上，这时通过求位移再求层侧向刚度，将无法扣除其下一层转动对本层产生的无害位移，因此程序取每一层作为一个小结构单独作用外力，通过求位移再求侧向刚度，这样达到了只用有害位移求侧向刚度的目的。2）同时输出:刚度=层剪力/层间位移计算的刚度比，当此刚度比不满足刚度比的要求，程序输出3）剪力增大系统，并自动放大本层墙柱梁剪力。结构同时输出:刚度=层剪力/层间位移角计算的刚度比，当此刚度比不满足刚度比的要求，程序输出剪力增大系统，并自动放大本层墙柱梁剪力。不同的规范条文应采用不同的计算方法。显示格式如下：4

13、.层刚度比刚度=力/位移刚度比=刚度 2*层高 2/(刚度 1*层高 1)(高规附录 E.0.2)0(度)方向.层号123塔号111层侧向刚度492580149258014925801本层/上层1.001.00最小比值0.700.70本层/上三层平均值最小比值剪力增大1.001.001.0090(度)方向.层号123塔号111层侧向刚度480236248023624802362本层/上层1.001.00最小比值0.700.70本层/上三层平均值最小比值剪力增大1.001.001.00转换层上下刚度比.转换层号 下层范围 上层范围0(度)90(度)21-23-36.026.12刚度=层剪力/层间

14、位移0(度)方向.层号123塔号111层侧向刚度388386425249501670582本层/上层1.541.51最小比值0.700.70本层/上三层平均值最小比值剪力增大1.001.001.0090(度)方向.层号123塔号111层侧向刚度237530415404491228942本层/上层1.541.25最小比值0.700.70本层/上三层平均值最小比值剪力增大1.001.001.002.2结构位移在“主控菜单”点按“文本方式”弹出如下菜单，选择结构总信息下“2、结构位移”，在写字板中自动打开文本文件“工程名_结构位移.txt”，显示：重力恒载和重力活载下 Z 向最大位移、各方向风荷载作

15、用下的位移和各方向作用下的位移。不管总体信息是否设置所有楼层强制采用刚性楼板假定，所有楼层位移都是在楼层强制平面无限刚下得到的位移，用于结构的整体分析。2.2.1 重力恒载和重力活载下 Z 向最大位移输出如下重力恒载和重力活载下层号、分区塔号、对应的构件和 Z 向最大位移(mm)。若总体信息考虑模拟施工，重力恒载下的位移为考虑模拟施工的位移。显示格式如下：工况 1 - 重力恒载层号123塔号111构件柱柱柱Z 向最大位移(mm)2.963.013.58313131工况 2- 重力活载层号123塔号111构件柱柱柱Z 向最大位移(mm)0.300.300.363131312.2.2 各方向风荷载

16、作用下的位移输出如下各方向、各层、各分区风荷载作用下的水平最大位移、最大层间位移、层位移比、层间位移比和层间位移角。显示格式如下：工况 3 - 0 度风荷载位移与风同方向,为 mm层位移比=最大位移/层平均位移层间位移比=最大层间位移/平均层间位移层号塔号构件构件柱柱柱柱柱柱水平最大位移最大层间位移0.250.250.530.280.690.16层平均位移平均层间位移0.250.250.530.280.690.16层位移比层间位移比1.011.011.011.011.011.00层高(mm)层间位移角30001/999930001/999930001/99991123231123232131最

17、大层间位移角=1/9999工况 4 - 90 度风荷载位移与风同方向,为 mm层位移比=最大位移/层平均位移层间位移比=最大层间位移/平均层间位移层号塔号构件构件柱柱柱柱柱柱水平最大位移最大层间位移0.610.611.330.721.770.44层平均位移平均层间位移0.540.541.170.631.550.38层位移比层间位移比1.131.131.141.151.141.16层高(mm)层间位移角30001/493030001/415730001/6796111111112131最大层间位移角=1/41572.2.3 各方向作用下的位移输出如下各方向、各层、各分区作用（若考虑偶然偏心和双向

18、时，还包括每个方向的偶然偏心和双向）的水平最大位移、最大层间位移、层位移比、层间位移比和层间位移角。程序先求各振型下水平最大位移和最大层间位移，再通过各振型位移的均下位移。显示格式如下：得到如工况 7 -方向 0 度位移与同方向,为 mm层位移比=最大位移/层平均位移层间位移比=最大层间位移/平均层间位移层号塔号构件构件柱柱柱柱柱柱水平最大位移最大层间位移1.761.763.972.215.371.41层平均位移平均层间位移1.471.473.271.814.411.16层位移比层间位移比1.201.201.211.221.221.22层高(mm)层间位移角30001/170030001/13

19、5730001/2121119999992131最大层间位移角=1/1357工况 8 -位移与方向 90 度同方向,为 mm层位移比=最大位移/层平均位移层间位移比=最大层间位移/平均层间位移层号塔号构件构件柱柱柱柱柱柱水平最大位移最大层间位移2.312.315.313.017.272.01层平均位移平均层间位移1.931.934.412.496.031.65层位移比层间位移比1.201.201.201.211.211.22层高(mm)层间位移角30001/129930001/ 99630001/1495111111112131最大层间位移角=1/ 9962.2.4 给定 CQC剪力换算的水平

20、力并考虑偶然偏心下的位移比偶然偏心时输出给定 CQC剪力换算的水平力并考虑偶然偏心下的位移比。给定 CQC剪力换算的水平力并考虑偶然偏心下，当选择所有楼层的塔内“强制采用刚性楼板假定”时，输出无限刚假定下位移比，否则按“实际模型”假定下输出位移比。在“周期和作用”文本文件的反应谱结果中输出给定 CQC剪力换算的水平力。在“结构位移”文本文件中输出如下内容：给定 CQC剪力换算的水平力并考虑偶然偏心下的位移比：工况 1 - +ex方向 0 度位移与同方向,为 mm层位移比=最大位移/层平均位移层间位移比=最大层间位移/平均层间位移层号塔号构件构件柱 柱 柱 柱 柱 柱 柱 柱 柱柱水平最大位移最

21、大层间位移0.450.451.881.431.831.393.641.763.591.75层平均位移平均层间位移0.450.451.781.341.741.303.431.653.391.65层位移比 层高(mm) 有害位移层间位移比1.001.001.061.071.051.071.061.071.061.06层间位移角30001/669030001/209030001/216330001/170630001/1712比例(%)113333993399100.002146.42260.993131.93231.02111柱柱柱柱216615.341.1216.351.1315.271.111

22、5.821.121.001.011.031.0130001/266830001/26450.8221.15最大层间位移角=范版保留了采用考虑偶然偏心时各振型位移的 CQC1/1647(及其层号=4)组合位移所求的位移比，与地震位移同时输出，有所不同。设计参考。在选择采用“实际模型”计算时，该位移与旧规范版的结果2.3 周期和作用在“主控菜单”点按“文本方式”弹出如下菜单，选择结构总信息下“3、周期和作用”，在写字板中自动打开文本文件“工程名_周期和振型参与质量、平动系数、周期比控制、最不利作用.txt”，显示：折减前振动周期(秒)、方向和各作用工况的标准值。当总体信息设置了所有楼层强制采用刚性

23、楼板假定时，显示的是楼层平面无限刚下的周期和作用，若设置了实际模型计算，显示的是实际模型下的周期和作用。2.3.1 折减前振动周期(秒)、振型参与质量取足够的振型数保证参与计算振型的有效质量应90，当结构的扭转不大时，扭转振型可不满足 90，平动振型要求满足 90，取最多振型数满足不了 90时可设置全楼大系数。力放对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在，单个振型参与质量最大的振型为此方向主振型。可选第 1 平动周期乘以周期折减系数作为风计算信息中结构自振基本周期。GSSAP 可计算实际模型下有关弹性节点的扭转

24、参与质量的计算。显示格式如下：1.折减前振动周期(秒)、振型参与质量振型号周期(秒)单个振型参与质量(%)累加振型参与质量(%)X 平动0.2522.6763.600.119.12Y 平动52.2926.436.856.971.12扭转32.9036.9715.754.450.62X 平动0.2522.9186.5186.6295.75Y 平动52.2978.7285.5692.5393.65扭转32.9069.8785.6290.0790.69123450.5034420.4568110.4529720.15577201418490.0900880.0865400.

25、0828061.580.162.280.233.401.680.410.866.341.140.011.8397.3397.4999.77100.0097.0598.7399.14100.0097.0398.1698.17100.00合计:100.00100.00100.002.3.2 平动系数和扭转系数平动系数和扭转系数分塔输出，不同塔平动系数和扭转系数可能不同。GSSAP 可计算实际模型下有关弹性节点的扭转系数的计算。显示格式如下：2.平动系数和扭转系数结构层 1- 3 (塔 1)平动系数和扭转系数.振型号123456789周期(秒) 转角(度)平动系数(X+Y) 0.61(0.00+0.

26、61)0.57(0.26+0.31)0.82(0.74+0.08)0.61(0.01+0.60)0.94(0.85+0.10)0.44(0.14+0.30)0.63(0.07+0.56)1.00(0.85+0.14)0.38(0.08+0.30)扭转系数0.390.430.180.390.060.560.370.000.620.5034420.4568110.4529720.1557720.1448890.1418490.0900880.0865400.08280693.88132.6518.2397.7418.88124.75108.9222.05117.232.3.3 周期比控制高规为控制

27、结构的扭转效应，对扭转振动周期和平动振动周期的比值给出了明确规定。如何判断一个周期是扭转振动周期还是平动振动周期的方法，可以通过扭转系数来判定。对于一个振动周期来说，若扭转系数等于 l，则说明该周期为纯扭转振动周期。若平动系数等于 l，则说明该周期为动振动周期，其振动方向为 Angle，若 Angle=0 度，则为 x 方向的平动，若 Angle=90 度，则为 Y 方向的平动，否则，为沿 Angle 角度的空间振动。若扭转系数和平动系数都不等于 1，则该周期为扭转振动和平动振动混合周期。每个塔输出周期比，多塔结构要控制塔楼的周期比，结构0.5 的周期为扭转第 1 周期。当扭转系数为 0.4

28、左右时，请查看三维振型确定是否为扭转周期。结构设计中当不满足周期比要求时，可采取削弱内筒，增加两侧抗侧刚度的措施。显示格式如下：扭转第 1 周期/平动第 1 周期=0.141849/0.503442=28.18%2.3.4 最不利方向每个塔输出最不利方向，若最不利方向与所计算的作用方向15 度时，增加计算的方向。显示格式如下：本塔最不利方向=20.49 度2.3.5 各输出每个有振型按均作用工况的标准值作用方向各振型和结构总的 X 方向作用、Y 方向作用和扭矩。各求得X 方向总作用、Y 方向总作用和总扭矩。方向所显示格式如下：3.各作用工况的标准值方向 0.00 度.振型层号1231塔号111

29、X 方向作用(kN)0.280.600.80Y 方向作用(kN)-3.78-8.74-12.00扭矩(kN.m) 24.4556.5777.55合计: 2塔号1111.68-24.52158.57振型层号123X 方向作用(kN)27.4860.4881.05Y 方向作用(kN)28.5765.1288.81扭矩(kN.m) 276.61628.41854.63-合计: 3塔号111169.01182.491759.66振型层号123X 方向作用(kN)76.82171.01230.02Y 方向作用(kN)-24.57-55.94-76.28扭矩(kN.m)-298.71-692.17-947

30、.98合计:0.00 度总的477.85作用:X 方向作用=-156.79-1938.86507.61(kN)Y 方向作用=扭矩=249.23(kN)2567.23(kN.m)方向 90.00 度.振型层号1231塔号111X 方向作用(kN)-4.14-8.78-11.61Y 方向作用(kN)55.14127.36174.75扭矩(kN.m)-356.24-824.09-1129.74合计: 2塔号111-24.52357.25-2310.07振型层号123X 方向作用(kN)29.6765.3187.52Y 方向作用(kN)30.8570.3195.89扭矩(kN.m) 298.68678

31、.55922.82-合计: 3塔号111182.49197.051900.04振型层号123X 方向作用(kN)-25.21-56.11-75.47Y 方向作用(kN)8.0618.3625.03扭矩(kN.m) 98.01227.11311.04合计:90.00 度总的-156.79作用:X 方向作用= Y 方向作用=扭矩=51.44636.17249.23(kN)431.79(kN)2822.20(kN.m)2.3.6输出每个反应谱分析结果作用方向各层力、剪力和倾覆弯矩。此处倾覆弯矩由力计算后CQC 组合得到，而水平力效应验算下倾覆力矩是由墙柱 CQC 组合后剪力计算得到，所以水平力效应验

32、算下倾覆力矩只能用于比较墙柱倾覆力矩，不能真正的应现计算后 CQC 组合）。显示格式如下：0.0 度方向.倾覆弯矩（所有的结果层号1力(kN)158.44剪力(kN) 倾覆弯矩(kN.m)剪力换算的水平力(kN)116.27782.275537.7423274.36413.27666.10413.273222.271239.80252.83413.2790.0 度方向.层号123力(kN) 144.18248.61383.17剪力(kN) 716.18613.11383.17倾覆弯矩(kN.m)5094.912975.341149.50剪力换算的水平力(kN) 103.07229.94383.

33、172.4 水平力效应验算在“主控菜单”点按“文本方式”弹出如下菜单选择结构总信息下“4、水平力效应验算”，在写字板中自动打开文本文件“工程名_水平力效应验算.txt”，显示：重力二阶效应和稳定性验算、框架剪力 0.2Vo 调整、层剪重比、倾覆力矩、作用下薄弱层验算、楼层层间抗侧力结构的承载力比值、舒适度计算和最大剪力墙(柱)轴压比。当总体信息设置了所有楼层强制采用刚性楼板假定时，显示的是楼层平面无限刚下的水平力效应验算，若设置了实际模型计算，显示的是实际模型下的水平力效应验算。2.4.1 重力二阶效应和稳定性验算程序考虑风和作用下的重力二阶效应。当总体信息中选择考虑重力二阶效应为 1 放大系

34、数或 2 修正总刚时，输出此项内容。当选择放大系数时，程序会自动按所求的位移系数和内力系数放和风作用下的位移和墙柱弯矩剪力。当选择修正总刚时，有限元计算时已考虑重力二阶效应，不再按所求的位移系数和内力系数放大，并输出和风考虑重力二阶效应的刚度修正系数。总信息中考虑重力二阶效应才输出稳定性验算，则请修改结构方案。结构稳定性验算强制要求满足，否框架结构和其它结构重力二阶效应和稳定性验算的验算公式不同，见高规 5.4.1 条。输出所有方向重力二阶效应和稳定性验算，当选择放大系数时，风方向应出现在地震作用方向内，才能考虑风的重力二阶效应，当选择修正总刚时，没有此要求。显示格式如下：1.重力二阶效应及结

35、构稳定考虑和风的重力二阶效应0.00 度方向.层号123塔号111层侧向刚度46277046277046277020*Gi/层646024306821534移系数1.001.001.00内力系数1.001.001.0010*Gi/层高323012153410767稳定性满足满足满足90.00 度方向.层号123塔号111层侧向刚度43734243734243734220*Gi/层646024306821534移系数1.001.001.00内力系数1.001.001.0010*Gi/层高323012153410767稳定性满足满足满足和风考虑重力二阶效应的刚度修正系数层号123塔号111X 向系

36、数0.170.170.11Y 向系数0.170.170.11风 X 向系数 风 Y 向系数0.170.170.110.170.170.112.4.2当框架剪力调整信息中框架剪力调整段数0 时，输出每个作用方向框架剪力调整信息，当所求调整系数1.0 时，程序自动放大柱和相邻梁截面弯矩剪力。对板柱墙结构、钢和钢砼混合结构调整系数求法不同。显示格式如下：2.框架剪力调整0.00 度方向.层号123塔号111总剪力(kN)438.28364.89229.71柱剪力(kN)166.40144.64113.610.20Vo(kN) 1.5 最大柱剪力(kN)调整系数1.001.001.0087.6687.

37、6687.66249.60249.60249.6090.00 度方向.层号123塔号111总剪力(kN)499.74408.31240.81柱剪力(kN)366.30312.26204.880.20Vo(kN) 1.5 最大柱剪力(kN)调整系数1.001.001.0099.9599.9599.95549.45549.45549.452.4.3 层剪重比输出所有作用方向的层剪重比。按照建筑抗震设计规范5.2.5 要求，根据第i 层墙柱（恒载轴力+活载折减系数*活载轴力）计算第 i 层的重力荷载代表值，适用于多塔和错层结构，当本层某方向不满足规范最小要求，程序自动增大本层此方向的单工况墙柱梁板内

38、力。方向的基本周期为折减后周期。显示格式如下：3.作用的剪重比0.00 度方向.基本周期= 0.339925 秒层号123塔号111楼层剪力(kN)621.40523.48299.97重力(kN) 10020.816680.543340.27剪重比(%)6.207.848.98最小要求(%)1.601.601.60调整系数1.001.001.0090.00 度方向.基本周期= 0.398339 秒层号123塔号111楼层剪力(kN)551.44465.09269.28重力(kN) 10020.816680.543340.27剪重比(%)5.506.968.06最小要求(%)1.601.601.

39、60调整系数1.001.001.002.4.4 倾覆力矩输出所有和风作用方向的结构总倾覆力矩。柱倾覆力矩+一般墙倾覆力矩+短墙倾覆力矩=总倾覆力矩。总信息中选择了短墙结构时，才有短墙的概念和输出短墙倾覆力矩。水平力效应验算下倾覆力矩是由墙柱 CQC 组合后剪力计算得到，所以水平力效应验算下倾覆力矩只能用于比较墙柱倾覆力矩，不能真正的倾覆弯矩（所有的结果应现计算后 CQC组合），真正的倾覆弯矩见周期和作用中的反应谱分析结果，真正的倾覆弯矩由力计算后 CQC 组合得到。结构同时输出：结构整体倾覆验算(显示格式如下：建筑混凝土结构技术规程 12.1.7)4.倾覆力矩为 kN.m以下总倾覆力矩由 CQ

40、C 组合后的墙柱剪力求得,只用于比较墙柱倾覆力矩0.00 度方向.层号123塔号111总倾覆力矩4561.002590.07958.85柱倾覆力矩4561.002590.07958.85比例(%) 100.0100.0100.0一般墙倾覆力矩0.000.000.00比例(%) 0.00.00.0短墙倾覆力矩0.000.000.00比例(%) 0.00.00.090.00 度方向.层号123塔号111总倾覆力矩4423.522519.78936.79柱倾覆力矩4423.522519.78936.79比例(%) 100.0100.0100.0一般墙倾覆力矩0.000.000.00比例(%) 0.0

41、0.00.0短墙倾覆力矩0.000.000.00比例(%) 0.00.00.00.00 度风方向.层号123塔号111总倾覆力矩459.90229.9576.65柱倾覆力矩459.90229.9576.65比例(%) 100.0100.0100.0一般墙倾覆力矩0.000.000.00比例(%) 0.00.00.0短墙倾覆力矩0.000.000.00比例(%) 0.00.00.090.00 度风方向.层号123塔号111总倾覆力矩916.20458.10152.70柱倾覆力矩916.20458.10152.70比例(%) 100.0100.0100.0一般墙倾覆力矩0.000.000.00比例

42、(%) 0.00.00.0短墙倾覆力矩 比例(%)0.000.000.000.00.00.02.4.5作用下薄弱层验算当框架结构中层屈服系数0.5 时要考虑建筑抗震设计规范中 5.5.5 条弹塑性层间位移角的限值。其它结构采用 GSNAP 的静力推覆或动力时程功能计算弹塑性层间位移角。显示格式如下：5.作用下薄弱层验算适用 12 层且侧向刚度无突变的框架结构方向 0 度.层号 塔号 设计剪力(kN) 承载力剪力(kN) 屈服系数 层高(mm)123层号1231113883.753271.781874.804210.203690.382839.571.081.131.51300030003000

43、塔号111弹性层间位移(mm)4.276.345.47弹性层间位移角 放大系数塑性层间位移(mm)5.558.257.11塑性层间位移角1/ 9141/ 6141/ 7121/ 7031/ 4721/ 5481.301.301.30方向 90 度.层号123层号123塔号111塔号111设计剪力(kN) 3446.532906.831683.03承载力剪力(kN) 3851.753293.042618.03屈服系数1.121.131.56层高(mm) 300030003000弹性层间位移(mm)12.3516.0110.53弹性层间位移角放大系数塑性层间位移(mm) 16.0520.8113.

44、70塑性层间位移角1/ 3151/ 2431/ 3701/ 2421/ 1871/ 2841.301.301.302.4.6 楼层层间抗侧力结构的承载力比值输出所有作用方向的楼层层间抗侧力结构的承载力比值，当不满足层最小比值时，程序未自动放大对应层的墙柱力，若结构信息中刚度比不满足要求已放大对应层墙柱力，用户可不理会这里的提示，否则可在录入系统“GSSAP 总体信息总信息”设置薄弱的结构层号，GSSAP 中自动把薄弱的结构层内力放大 1.15。若只是某个方向不够，可在录入生成计算数据后生成的“工程名.GSP”中给定对应层对应作用方向的“层系数”为 1.15。GSSAP 计算中只有此调整系数没有

45、自动处理。显示格式如下：6.楼层层间抗侧力结构的承载力比值0(度)方向.剪力增大层号123塔号111楼层承载力(kN)421036902840本层/上层1.141.30最小比值0.650.6590(度)方向.层号123塔号111楼层承载力(kN)385232932618本层/上层1.171.26最小比值0.650.652.4.7舒适度计算在风计算信息中输入 10 年期基本风压，舒适度计算结果：结构在“水平力效应验算”文本文件中输出0.00 度方向.顶层号 10(塔 1)顺风和横风向最大顺风向度横风向地面粗糙度:风压高度变化系数:结构顶点平均风速(m/s):风荷载体型系数:重现期调整系数:基本风

46、压(10 年):建筑物总迎风面积(m2):建筑物总质量(t): 顺风向第一周期(s):脉动增大系数:脉动影响系数:顺风向最大度(m/s2):1.300.830.4190.00133.680.54901.210.4800.17331.0029.19横风向第一周期(s):0.5490建筑物平面宽度(m):建筑物平面长度(m):建筑物平均重度(kN/m3):横风向临界阻尼比(kN/m3):横风向最大度(m/s2):3.004.503.000.0500.4812.4.8 动力时程分析和当总体信息中选择反应谱分析结果比较波、设置计算峰值度和选择进行时程分析，GSSAP 对信息中每个方向都进行弹性动力时程

47、分析，并在每一方向选出某时刻位移能最大的位移求内力，该内力参与内力组合和构件截面计算。同时在“文本方式-水平力效应验算”中输出动力时程分析和反应谱分析结果比较：结构底部剪力、各层最大位移、最大层间位移角、各层最力、各层最大剪力和各层最大弯矩。特别不规则的建筑、甲类建筑和建筑抗震设计规范表 5.1.2-1 所列高度范围的建筑，应采用时程分析法进行多遇下的补充计算，当取三组时程曲线时，计算结果宜取时的包络值和振型分解反应谱法的较大值；当取七组及七组以上的时程曲线时，计算结果可取时的平均值和振型分解反应谱法的较大值。采用时程分析法时，应按建筑场地类别和设计分组选用不少于二组的实际强震和一组人工模拟的

48、度时程曲线，其平均影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符，其度时程的最大值可按建筑抗震设计规范表5.1.2-2 采用。弹性时程分析时，每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的 65% ，多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的 80%。显示格式如下：7.动力时程分析和反应谱分析结果比较波 1:RH1TG025 (人工波，特征周期=0.25)波 2:RH2TG025 (人工波，特征周期=0.25)结构底部剪力(kN).方向 0 度:层号 65%反应谱波 117880.55波 222215.91平均值 8

49、0%反应谱1376.4820048.23463.36方向 90 度:层号 65%反应谱波 115658.45波 218062.64平均值 80%反应谱1272.7926884.66335.75各层最大位移(mm).方向 0 度:层号123塔号111反应谱1.964.436.01波 11.182.503.32波 21.323.024.14方向 90 度:层号123塔号111反应谱2.445.657.78波 11.042.543.60波 21.272.964.10最大层间位移角(1/mm).方向 0 度:层号123塔号111反应谱1/15311/12131/1881波 1 1/25461/2178

50、1/3338波 2 1/22741/17631/2686方向 90 度:层号123塔号111反应谱1/12281/ 9321/1378波 1 1/28801/19991/2821波 2 1/23611/17761/2636各层最力(kN).方向 0 度:层号123塔号111反应谱130.87216.27285.88波 16047.317430.519998.42波 24845.777699.2812036.90方向 90 度:层号123塔号111反应谱111.25162.40213.50波 14731.105592.318466.45波 25264.626463.489768.74各层最大剪力

51、(kN).方向 0 度:层号123塔号111反应谱579.20483.10285.88波 117880.5516375.759998.42波 222215.9119736.1812036.90方向 90 度:层号123塔号111反应谱419.68349.65213.50波 115658.4513805.568466.45波 218062.6415472.579768.74各层最大弯矩(kN.m).方向 0 度:层号123塔号111反应谱3998.552289.42856.63波 1130802.8479122.5229995.26波 2161771.0095319.2536110.70方向 9

52、0 度:层号123塔号111反应谱2887.401666.36639.51波 1113791.3866816.0325399.34波 2128437.0975367.0129306.212.4.9 最大剪力墙(柱)轴压比输出最大轴压比方便初步设计。6.最大剪力墙(柱)轴压比层 1 剪力墙 49 轴压比=0.67层 1 柱 10 轴压比=1.102.5 内外力平衡验算在“主控菜单”点按“文本方式”弹出如下菜单，选择结构总信息下“5、内外力平衡验算”，在写字板中自动打开文本文件“工程名_内外力平衡验算.txt”，显示：重力恒载和重力活载轴力平衡验算、风荷载作用下剪力平衡验算和作用下剪力平衡验算。当

53、总体信息设置了所有楼层强制采用刚性楼板假定时，显示的是楼层平面无限刚下的内外力平衡验算，若设置了实际模型计算，显示的是实际模型下的内外力平衡验算结果。2.5.1 重力恒载和重力活载轴力平衡验算统计每层墙柱梁板上的恒载和活载，计算在恒载和活载作用下墙柱轴力，进行如下平衡验算。有楼梯时，梯板的力是由平均应力积分近似求得，平衡输出有一点误差。显示格式如下：1.重力恒载和重力活载轴力平衡验算层号123塔号111恒载(kN) 恒载下轴力(kN)活载(kN) 404.35404.35404.35活载下轴力(kN) 1213.05808.70404.353138.103138.103138.109414.2

54、96276.193138.10合计:1 层轴力9414.309414.291213.051213.05平衡条件:合计恒载等于 1 层恒载下轴力；合计活载等于 1 层活载下轴力；每层的恒载下轴力等于本层和其上层恒载的总和；每层的活载下轴力等于本层和其上层活载的总和。2.5.2 风荷载作用下剪力平衡验算统计每个风作用方向每层墙柱梁板上的风荷载，计算在每个风作用方向的风荷载作用下每层墙柱剪力，进行如下平衡验算。显示格式如下：0.00 度风荷载方向.层号123456789101112131415塔号111111111111111楼层风荷载(kN)8.238.949.3210.1511.1111.991

55、2.8013.5714.3115.0215.7216.4117.1017.7918.48楼层剪力(kN) 200.93192.71183.77174.45164.30153.19141.20128.40114.83100.5285.5069.7853.3736.2718.48约束层以上:合计:总剪力=200.94200.93每个风方向平衡条件:约束层以上合计楼层风荷载等于约束层以上总剪力；每层的楼层剪力等于本层及其上层风荷载的总和。误差引起的原因：统计剪力墙剪力时取直墙段，剪力墙内点和剪力墙端点不重合时剪力投影会有误差；剪力墙采用的计算单元的精度会引起误差；3）当有约束室时，程序自动按总体信息

56、的基床系数布置水平弹簧，水平弹簧承受了部分水平力；4）刚度修考虑重力二阶效应会增加风作用下剪力；5）有楼梯时，梯板的力是由平均应力积分近似求得，平衡输出有一点误差。2.5.3统计每个作用下剪力平衡验算作用方向每层的累计力，动力分析 CQC 组合后计算每个作用方向每层墙柱剪力，CQC 内力组合后不能保证剪力和算。显示格式如下：力绝对平衡,只能大致平衡，进行如下平衡验0.00 度方向.层号123456789101112131415塔号111111111111111楼层以上累计力(kN)楼层剪力(kN) 209.05208.18205.02198.94190.02178.99167.00155.28

57、144.59134.79124.71112.5196.3274.5051.41208.99207.96204.64198.45189.54178.63166.83155.26144.54134.45123.84110.9794.0171.3942.06约束层以上:总力=208.99209.05总剪力=每个1)2)作用方向平衡条件:约束层以上总力大致等于约束层以上总剪力；约束层以上每层的累计力大致等于楼层剪力。误差引起的原因：统计剪力墙剪力时取直墙段，剪力墙内点和剪力墙端点不重合时剪力投影会有误差；剪力墙采用的计算单元的精度会引起误差；3）当有约束室时，程序自动按总体信息的基床系数布置水平弹簧，

58、水平弹簧承受了部分水平力；4）刚度修考虑重力二阶效应会增加作用下剪力；5）有楼梯时，梯板的力是由平均应力积分近似求得，平衡输出有一点误差。3分析结果的图形显示GSSAP 与广厦其它计算共用“图形方式”模块查看中间结果，在“主控菜单”点按“图形方式” 可查看以下计算结果。3.1菜功命梁截面计算结果置：按钮窗口能：平面或三维显示令：BeamReinf筋筋1)混凝土筋格式：15-6-8+23-6-2/1/0.5钢梁验算结果显示格式：0.7/0.8/0.9混凝土梁上排数字显示 1568 为本跨梁左支座、跨中和右支座的负筋配筋面积， +2 为抗扭纵筋的配筋面积，下排数字 362 是左支座、跨中最大和右支

59、座的底筋配筋面积， /1 为 0.1m中配箍面积，所有均为 cm2。范围内部配箍面积，/ 0.5 为 0.1m 范围内中底筋配筋面积不包含梁挠度裂缝验算的结果（在施工图系统中显示的底筋包含了挠度裂缝验算的结果）。钢梁验算结果: 0.7 为翼缘处的最大正应力和允许应力比、0.8 为中和轴处的最大剪应力和允许应力比，0.9 为翼缘与腹板交点处的主应力和允许应力比，1 满足要求。2)光标停止移动在此梁上时将提示具体的超限信息果。鼠标左键点选可查看更详细的文本计算结果。可三维或立面显示斜梁截面计算结果。3.2菜功命墙柱截面计算结果置：按钮窗口-墙柱配筋能：平面或三维显示墙柱配筋令：ColWallRei

60、nf1)这里显示单向计算结果，施工图系统中显示的配筋才是双向验算后结果。矩形柱时，At、Ad、Al 和 Ar 显示上下左右单边配筋面积(mm2)；Apr 为轴压比，Avx 和 Avy为沿 B 边和H 边加密和非加密区的抗剪配箍面积(mm2/0.1m)，零为构造配箍（即受剪承载力计算配箍为 0，按最小配箍率配箍）；JKB 是柱的最小剪跨比，9999 表示没有计算剪跨比；圆柱时，As 显示总的纵筋面积；Apr 为轴压比，Av 为加密和非加密区的抗剪配箍面积(mm2/0.1m)，零为构造配箍（即受剪承载力计算配箍为 0，按最小配箍率配箍）；JKB 是柱的最小剪跨比，9999 表示没有计算剪跨比；c)