医院综合楼外架方案（68页）

1、医院综合楼外架方案目 录 TOC o 1-2 h z u 1. 编制依据 PAGEREF _Toc365053204 h 21.1. 主要规程规范 PAGEREF _Toc365053205 h 21.2. 参考手册及图纸 PAGEREF _Toc365053206 h 22. 脚手架工程概况 PAGEREF _Toc365053207 h 32.1. 项目总体概况 PAGEREF _Toc365053208 h 32.2. 脚手架工程概况 PAGEREF _Toc365053209 h 33. 材料选用和材质要求 PAGEREF _Toc365053210 h 54. 操作人员的要求 PAG

2、EREF _Toc365053211 h 65. 脚手架搭设及构造 PAGEREF _Toc365053212 h 75.1. 落地脚手架搭设 PAGEREF _Toc365053213 h 75.2. 悬挑脚手架的搭设 PAGEREF _Toc365053214 h 125.3. 脚手架杆件与塔吊附着杆发生矛盾时的构造要求 PAGEREF _Toc365053215 h 156. 脚手架的受力计算 PAGEREF _Toc365053216 h 176.1. 落地架计算 PAGEREF _Toc365053217 h 176.2. 悬挑脚手架计算书 PAGEREF _Toc365053218

3、 h 197. 脚手架防电、避雷措施 PAGEREF _Toc365053219 h 237.1. 防电措施 PAGEREF _Toc365053220 h 237.2. 避雷措施： PAGEREF _Toc365053221 h 238. 脚手架验收与检查 PAGEREF _Toc365053222 h 249. 脚手架的使用管理 PAGEREF _Toc365053223 h 2510. 脚手架拆除 PAGEREF _Toc365053224 h 2611. 安全文明施工及环保措施 PAGEREF _Toc365053225 h 2912. 施工电梯接平料台搭设方案 PAGEREF _To

4、c365053226 h 3112.1. 接料平台布置位置 PAGEREF _Toc365053227 h 3112.2. 接料平台构造 PAGEREF _Toc365053228 h 3112.3. 接料平台的搭设 PAGEREF _Toc365053229 h 3212.4. 验收与检查 PAGEREF _Toc365053230 h 3312.5. 料台计算 PAGEREF _Toc365053231 h 33编制依据主要规程规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）参考手册及图纸建筑施工脚手架使用手册中国建筑工业出版社

5、中国建筑科学研究院PKPM脚手架计算软件建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）本工程建筑结构施工图纸脚手架工程概况项目总体概况安徽医科大学第一附属医院高新分院医疗综合楼标段总建筑面积约15.4万平米，主楼地上共24层,地下2层，建筑总高度99.15 m，北面裙房为5层，结构形式为框架剪力墙结构。脚手架工程概况本工程地下室结构脚手架采用落地式钢管脚手架，脚手架搭设最大高度19.5m，前期已编制地下室落地式脚手架专项施工方案并报监理和业主审批。本方案主要针对地上结构施工时使用的脚手架，地上采用底层落地，5层以上分段悬挑的方式。本工程现场安装2台塔吊，垂直运输压力较大，为保证UX轴主楼的施

6、工进度，同时考虑地下室基坑尽早回填，按照施工部署，在地下室顶板结构完成后，312轴交X1/Y轴线、1726轴交X1/Y轴线北裙房、南面3层连廊暂停地上结构施工，如下图所示（主楼和裙房间均有变形缝）。待主楼结构封顶以后，再施工该部位裙房结构。根据上述总体部署，脚手架方案选择如下：（1）UX轴主楼15层结构及1217轴裙房采用落地式脚手架，脚手架搭设在地下室顶板上。（2）主楼从5层顶开始分段悬挑。悬挑脚手架搭设共分为4段悬挑，第1段悬挑从6层至10层，悬挑高度为19.5m；第2段悬挑从11层至15层，悬挑高度19.5m；第3段悬挑从16至20层，悬挑高度为19.5m；第4段悬挑从21层至屋面，悬挑

7、高度为15.6m。（3）主体结构封顶后，北裙房及3F连廊施工时，采用落地式脚手架，搭设在地下室顶板上，部分搭设在外墙边回填土上。因回填时间距离搭设落地架时间较长，回填土方基本趋于稳定。表1脚手架工程主要概况部 位外脚手架选型最大搭设高度（m）备 注主楼1-5F-1.8m23.7m、0.0023.7m落地式脚手架25.5X/312、X/1726、3/XU、26/XU、U/312、U/1726、X/1217、U/1217轴段610F23.7m43.2m悬挑脚手架19.5X/312、X/1726、3/XU、26/XU、U/312、U/1726轴段1115F43.2m62.7m悬挑脚手架19.5X/3

8、12、X/1726、3/XU、26/XU、U/312、U/1726轴段1620F62.7m82.2m悬挑脚手架19.5X/312、X/1726、3/XU、26/XU、U/312、U/1726轴段2124F82.2m98.7m悬挑脚手架16.5X/312、X/1726、3/XU、26/XU、U/312、U/1726轴段裙房15层0.0023.7m落地式脚手架23.7312交X1/Y、1726交X1/Y轴段落地式脚手架：横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m；连墙件随层2跨（层高4.5m）悬挑式脚手架：横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m；16号工字钢；连墙件随层2跨（层高3.9m）（4）

9、本工程主楼外墙全部为玻璃幕墙，幕墙施工采用吊篮作业即可，因此考虑结构施工时，悬挑架只保留顶部2挑，下部悬挑部分模板已经拆除并清理赶紧，可提前进行拆除，楼层周边搭设好防护栏杆。材料选用和材质要求1、悬挑型钢：悬挑梁选用国标16#工字钢，联梁采用16#槽钢。使用前应进行质量检查，有裂缝、变形和锈蚀严重的严禁使用。安装使用前，要根据现场预埋件的间距选用合适长度的型钢。2、钢管：钢管均采用483.0mm高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T-700）中Q235-A 级钢的规定。钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内、外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆，钢

10、管上打过孔的严禁使用。2、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。使用前外观检查：有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。3、安全平网：平网材质、网绳直径、网眼尺寸、断裂强度应符合现行标准 安全网（GB5725-1997）的规定和张设规范，分别在结构三层和每次悬挑层处进行张设安全平网，平网宽度不得小于3m.4、密目安全立网：密目安全立网的网目密度不低于2000目/100cm2，其技术要求应符合密目式安全立网(GB16909-1997)的规定安全网必须具有阻燃性，其续燃、阴燃时间均不超过4s，上下网眼应扣牢。操作人员的要求1、 操作人员岗前必

11、须经过三级教育，并持有效证件上岗，对患有高血压，心脏病及不适合高空作业的人员禁止雇佣上岗作业。2、 操作人员上岗时必须配带安全帽，系好安全带，穿工作服装,及穿软底防滑鞋。3、认真听从施工单位指挥安排，对于现场机电不要随意乱动。4、 不准在架体上嬉笑打闹，不准在外架上躺坐休息。5、 与其它作业人员之间要和谐相处，不准与他人打架斗殴。6、下班时应收集好工具材料，做到工完、料尽、场地清。脚手架搭设及构造落地脚手架搭设1、落地架搭设尺寸，立杆纵距1.5m，横距0.8，步距1.8m，内立杆离墙0.25m。根据本工程的实际情况，在地下室顶板上铺设10#槽钢作为垫板。其中由于南面脚手架根部地下室顶板为联排采

12、光井，拟考虑在采光井洞口边梁上架设1排16#工字钢，用于安放落地架立杆。2、脚手架搭设流程放置纵向扫地杆横向扫地杆逐根竖立立杆随即与扫地杆扣紧第一步纵向水平杆（与各杆件扣紧）第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆加设临时斜撑杆（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在装设两道连墙杆后方可拆除）第三步纵向水平杆、横向水平杆连墙件防护栏杆剪刀撑铺设竹笆挂密目网接立杆加设剪刀撑。3、纵、横向扫地杆的搭设A、脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。B、当立杆基础不在同一高度上时，必须将

13、高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差不大于1m，靠近坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。基础高低差部位的脚手架扫地杆构造示意图4、立杆A、立杆上的对接扣件应交错布置。错开距离：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆接头错开示意图B、立杆顶端高出檐口上皮1.5m；C、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接；5、纵向水平杆纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨；接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接时扣件应交错布置，两根相邻纵

14、向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头的中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，搭接时搭接长度不应小于1m，应等间距用3个旋转扣件固定。纵向水平杆接头错开示意图6、横向水平杆在主接点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不大于200mm。7、剪刀撑、横向斜撑的搭设本工程外架剪刀撑采用连续式设置，剪刀撑角度应在45度60度之间。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小

15、于100mm，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。8、连墙件的设置方式一 方式二A、连墙件逐层设置，15层层高4500mm，6层以上标准层高度3900mm，连墙件按“逐层两跨”设置，采用钢管双扣件连接。B、遇砼墙时，采用在墙上预留套管，连墙杆穿过墙体，在墙体两侧通过钢管夹紧。如上图方式一，预留套管尺寸为75mm。C、无墙处，每层楼在封口梁侧边预埋脚手钢管，作为水平拉结外挑钢管架的连接墙件，见上图方式二。D、连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置。9、脚手板的铺设：脚手板按照隔步满铺，其纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，并用16#的镀锌铁丝绑扎在纵向水平杆上。10、外

16、架开口处的处理措施：在垂直运输使用人货电梯，其卸料平台和脚手架之间要断开，设置开口架，为了保证脚手架开口处外架牢固和稳定，采取措施如下：（1）脚手架开口处的两端必须连续设置连墙件，相互垂直间距应为建筑物层高且不得大于4m。（2）脚手架开口端必须由底至顶连续设置“之”字斜撑予以加固。（3）脚手架与料台之间间隙不得大于250mm，如大于250mm，应与其增加填芯杆和栏杆，并用竹笆安全网封闭以确保安全。11、进入楼内的安全通道：进入楼内的安全通道设置在施工电梯处，按照我司标准化图册做法，采用工具是安全通道标准做法。搭设尺寸为6000mm4500mm，顶层设置双层硬质防护。通道、防护棚地面需硬化。通道

17、、防护棚顶部应张挂安全警示标识和安全宣传用语的横幅，横幅宽度宜为1m。悬挑脚手架的搭设1、基本尺寸：外架立杆横向间距0.8m，步距1.8m，纵距1.5m，内立杆距离外墙外边线保持在0.25m内。2、悬挑梁：悬挑式外架，悬挑梁选16#工字钢，悬挑长度和锚固长度按照JGJ130-2011规定锚固长度是悬挑长度的11.25倍，因本工程楼面周边有一圈400宽线条，一般位置工字钢外挑长度为1.5m，锚固端长2.25m（实际采用4.5m长工字钢）；转角外挑最长为2.4m，锚固长3.6m（实际采用6m工字钢）。悬挑钢梁结构示意图3、脚手架搭设流程：熟悉方案和图纸放线以便确定悬挑杆件U型环定位预埋悬挑杆件定位

18、杆件与U型环的固定（每个U型环用木楔三方稳牢，严禁焊接）在结构层转角处设横向斜挑梁并设置纵向工字钢在挑梁上放线焊接10cm桩柱排立杆安装第一步纵向水平杆和横向水平杆安装第二步纵向水平杆和横向水平杆加设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除）安装第三、四步纵向和横向水平杆设置连墙杆安装横向斜撑、增设卸荷钢丝绳接立杆加设剪刀撑铺脚手板安装护身栏杆挂设安全网。外架四周从一步架起等距设置双道栏杆至顶层。4、U型环制作与设置：锚卡设置每根钢梁应设置三道20钢筋锚卡环，第一道埋在结构梁边（剪力墙处二道但与墙处应钉木盒），第二道为离槽钢末端200mm，第三道离第二道200mm。预埋锚

19、卡处楼板必须是双层配筋，配筋量不小于双向8150，两道锚卡间距200mm。安装工字钢与U型环锚卡间隙处用木楔塞紧,再用铁钉固定。预埋锚环大样图工字钢穿剪力墙时预留洞做法5、钢丝绳：转角处、阳台处用两根14钢丝绳（钢丝绳采用619+1，公称抗拉强度1550Mpa）进行斜拉，一根作为安全储备，一根作为卸荷计算。楼面梁内预埋圆钢20的吊环，每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔150，尾部卡扣离绳头预留150.卡盖朝主绳安装，并用葫芦收紧。钢板网6、悬挑端头距离前端100mm焊25的15cm高钢筋做立杆固定点，再间隔800mm焊第二个立杆固定点，以便搭设脚手架。7、悬挑板部位构造：建筑物与

20、主结构主梁部位钢挑梁的接触点在悬挑时必须加设木垫使悬挑端高于内置端，以免在钢挑梁受力时向下弯曲导致外架荷载传递到悬挑建筑物上。8、转角部位构造：转角部位横向挑梁尾部相交部位采用焊接加固，并在其上方设置纵向联梁与横向挑梁焊接接牢，用于固定悬挑架体的内外立杆。联梁采用16号槽钢，开口水平。当转角处工字钢穿过结构柱时，避开竖向受力钢筋。9、悬挑层硬隔离：在悬挑楼层与挑梁间的间隙必须用木板严实进行防护，不允许有漏洞，且用钉子加以固定，并且经常检查。10、其余脚手架立杆、扫地杆、大横杆、小横杆、连墙件、安全网构造均同落地式脚手架，参见落地式脚手架构造。脚手架杆件与塔吊附着杆发生矛盾时的构造要求在脚手架搭

21、设过程中遇到立杆或水平杆与塔吊附着杆存在矛盾时，要绝对禁止任意切割脚手架钢管或塔吊附着杆构件，而是要根据现场实际情况来采取下列措施之一的方式来解决矛盾问题：A、当塔吊附着杆仅仅遇到脚手架立杆时，该立杆暂时断开，同时还禁止直接将上面的立杆设置在附着杆上而必须离开50100mm左右的距离，并按照前面第3.1.6.5条门洞的构造要求增加斜杆形成桁架结构，桁架下面设置双立杆对该立杆进行卸载处理。B、当塔吊附着杆仅仅遇到脚手架水平杆时，该部位的水平杆暂时断开并让水平杆与塔吊附着杆的距离保持50100mm的净距，根据实际情况在附着杆上面和下面各距离附着杆50100mm的位置另外增加补强水平杆，还要使该部位

22、的立杆净步高1800mm，同时还根据现场实际情况增加斜杆形成桁架结构。C、当塔吊附着杆既与立杆又与水平杆发生矛盾时，就应按照上述两个原则结合起来加强处理。D、无论是哪一种情况，在遇到上述矛盾时要绝对禁止直接任意切割脚手架杆件或塔吊附着杆，必须由项目部技术负责人依据上述原则要求并结合现场实际情况制定专门的加固处理方案，对现场管理人员和相关操作班组进行详细的技术交底以后才能进行施工。脚手架的受力计算落地架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度25.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，

23、内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.4200，体型系数1.1340。 地基承载力标准值2000kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续

24、梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷

25、载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.101.120)1.5002=0.278kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002=-0.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327106/4491.0=72.770N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN

26、/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.989mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200k

27、N 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8930.800/3=0.509kN.m =0.509106/4491.0=113.231N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重

28、均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.128mm最大挠度和 V=V1+V2=1.137mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取

29、8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值

30、:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10725.500=2.728kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30041.500(0.800+0.400)/2=1.080kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1101.5004/2=0.330kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.5

31、0025.500=0.191kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.329kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.420 Us 风荷载体型系数

32、：Us = 1.134经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.4201.134 = 0.395kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.329+0.851.43.600=9.479kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.329+1.43.600=10.235kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2

33、)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3951.5001.8001.800/10=0.228kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.235kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆

34、净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10235/(0.19424)=127.374N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.479kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50

35、0； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.228kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9479/(0.19424)+228000/4491=168.771N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时

36、，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 10.965kN大于扣件的抗滑力8.0kN，增加双扣件。 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 40.94 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.24 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 2000.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力

37、调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 2000.00地基承载力的计算满足要求!悬挑脚手架计算书一般位置悬挑脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.60米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向

38、间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数2.0000，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.25米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大

39、横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/3=0.533kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.533=0.747kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为

40、三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.100.747)1.5002=0.194kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1170.747)1.5002=-0.229kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.229106/4491.0=50.886N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.080=0.118kN/m活荷载标准值 q2=0.

41、533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.118+0.9900.533)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.387mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/3=0.80

42、0kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.120+1.40.800=1.333kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.3330.800/3=0.359kN.m =0.359106/4491.0=79.979N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重

43、均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.120+0.800=0.978kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=977.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=0.800mm最大挠度和 V=V1+V2=0.809mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,

44、取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.200=1.933kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架

45、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10719.500=2.091kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30071.500(0.800+0.600)/2=2.205kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1101.5007/2=0.577kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.500=0.

46、146kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.020kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 2.000 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2502.0001.248 = 0.624kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1

47、.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.020+0.91.42.400=9.048kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.020+1.42.400=9.384kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.6241.5001.8001.800/10=0.382kN.m五、立杆的

48、稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.384kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)

49、； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =9384/(0.19424)=116.786N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.048kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=

50、4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.382kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =9048/(0.19424)+382000/4491=197.689N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 282.347kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬

51、挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l = 2250mm，ml = 600mm，m2 = 1400mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.38kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.25=

52、0.67 kl=0.60/2.25=0.27 k2=1.40/2.25=0.62代入公式，经过计算得到支座反力 RA=27.878kN支座反力 RB=-8.188kN最大弯矩 MA=19.045kN.m抗弯计算强度 f=19.045106/(1.05141000.0)=128.637N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=5.02+2.40=7.42kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=11.250mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表

53、5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =19.05106/(0.929141000.00)=145.39N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉

54、环受力R=8.188kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=81884/(3.141665.002)1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.19kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板

55、螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于8187.73/(3.1416201.5)=86.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.19kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板

56、锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 8.192.25/2 = 9.21kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 110-15 = 95mm；s = 9.21106/(1.00014.3001.5100095.02)=0.0480 = 1-(1-20.0480)1/2=0.0490s = 1-0.0490/2=0

57、.9760楼板压点负弯矩配筋为 As = 9.21106 / (0.976095.0210.0) = 473.3 mm2悬挑脚手架计算满足要求！转角及连梁位置悬挑脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.70米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0

58、，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数2.0000，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.40米，建筑物内锚固段长度3.60米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16a号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外

59、面支点距离建筑物2.30m。拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/3=0.533kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.533=0

60、.747kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.100.747)1.5002=0.194kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1170.747)1.5002=-0.229kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.229106/4491.0=50.886N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠