航电枢纽工程水工大体积混凝土温控方案（68页）

1、赣江石虎塘航电枢纽工程水工大体积混凝土温控方案武 汉 楚 衡 建 设 工 程 检 测 有 限 公 司2009年10月1概述赣江为江西省第一大河流，自河源至吴城全长780km。其中万安以上为上游，长350km，河宽200m600m，穿越山地和丘陵，地势较高，河床质多粗沙和卵砾石，部分河段为礁石，枯水平均比降0.32，属山区性河流；万安至樟树为中游，长263km，河宽一般600m900m，跨越吉泰盆地，两岸台地丘陵相间，沿河两岸多为沙壤土组成的台地，长期受水流冲刷，岸线崩塌河床拓宽，枯水河面宽浅，枯水期平均比降0.16；樟树至吴城为下游，长167km，河宽约1000余米流经冲积平原，地势较低，两岸

2、筑有圩堤，属平原河流，河床质多中、粗沙，枯水平均比降0.07。吴城至湖口属鄱阳湖区，长81km，枯水平均比降0.047，吴城以下20km的褚溪河口是鄱阳湖五河来水的总汇口。石虎塘航电枢纽系赣江赣州至湖口河段自上而下6个规划梯级中的第3个梯级，坝址位于泰和县城公路桥下游26km的石虎塘村附近，下距吉安井冈山大桥33km，坝址左岸有赣粤高速公路京九铁路和105国道通过，现有航道等级为级，对外交通较方便。石虎塘航电枢纽工程处于赣江流域，赣江流域属亚热带湿润气候，春夏梅雨多，秋冬降雨少，春秋季较短，冬夏季较长，春寒夏热，秋凉冬冷，结冰期短，四季变化明显。流域内各站实测多年平均蒸发量为1294mm176

3、5mm；多年平均气温在17.219.3之间，极端最高气温41.6（宜春站1953年8月16日），极端最低气温-15.3（丰城站1991年2月29日）；多年平均相对湿度76%82%；多年平均风速为1.12.9m/s，最大风速30m/s（泰和站1977年4月24日），相应风向为西（W）风。多年平均日照小时数1628h1875h，多年平均无霜期252天288天。石虎塘库区内且距坝址最近的泰和站多年平均风速为1.8m/s，年最大风速多年平均值为13.4m/s。石虎塘航电枢纽工程W5标，主要包括左岸船闸、7.5孔泄水闸、左岸土石坝、坝顶公路桥、施工导流与水流控制及岸坡防护工程等。施工时间从2009年6月

4、到2011年6月。其中泄洪闸底板及闸墩，船闸底板与上下闸首结构断面尺寸与实体尺寸均超过1m，混凝土一次浇注量大，属于典型的水工大体积混凝土。由于混凝土的水化热作用，混凝土浇筑后将经历升温期、降温期和稳定期三个阶段，在这个过程中混凝土的体积在温度变化影响下亦随之伸缩，若各块混凝土体积变化受到约束就会产生温度应力，如果该应力超过混凝土的抗裂能力将导致混凝土开裂；因此为了避免混凝土出现裂缝，提高混凝土耐久性，保证工程质量，必须对混凝土的配合比进行优化设计和采取温控养护措施。望项目部按温控方案制定详细的实施细则。2船闸及泄洪闸混凝土配合比优化设计2.1原材料的选择水泥：江西青源（齐峰）水泥有限公司的P

5、.042.5水泥；粉煤灰：吉安井冈山华能电厂生产的级灰，需水比为94%，烧失量为4.04%；矿粉：江西新华建材有限公司S95级灰，比表面积400m2/kg，实测为435 m2/kg；外加剂：江西迪特科技有限公司HPW型聚羧酸外加剂；粗骨料：石虎塘赣江卵石，采用3级配，粒径580mm；细骨料：石虎塘赣江河砂，细度模数2.53.1；拌合水：江水。2.2 密实骨架堆积法混凝土配合比设计当混凝土中水泥用量大时，其水化温升高，收缩大，易产生温度裂缝。为此，本课题组采用密实骨架堆积法进行混凝土配合比设计，从而达到了减少胶凝材料用量、提高混凝土耐久性和体积稳定性的目的。密实骨架堆积设计法不仅可以优化集料的组

6、成级配，而且显著提高了混凝土材料的结构致密性，在保证混凝土具有良好工作性的条件下，最大限度的降低胶凝材料的用量进而提高混凝土的力学性能、耐久性和经济性。用密实骨架设计配合比，是通过寻求混凝土中的粗细骨料的最大密度来寻找最小空隙率，因为粉煤灰的密度及细度都比砂要小，因此可以在找出粗细骨料的最佳比例后，再通过寻求掺合料和粗细骨料的最大密度，计算出最紧密堆积时粗细骨料、掺合料的最佳比例。通过计算以及项目部提供的基础配合比综合考虑，利用缓凝型外加剂配制出以下配合比：表2-1密实骨架堆积法混凝土配合比编号标号各组分用量（kg/m3）水水泥粉煤灰矿粉砂小石（5-20mm）中石(20-40mm)大石(40-

7、80mm)外加剂1C201088564386504145524141.92C251089271416274195584192.03C3010810179455854325764322.3对密实骨架堆积法混凝土的3个配合比做了工作性能、力学性能试验，得到数据如表2-2：表2-2 各配比混凝土工作性能和力学性能编号塌落度（mm）抗压强度（MPa）7d28d60d13513.125.430.524013.826.131.933018.532.938.3工作性能满足要求，虽然水工大体积混凝土以90天龄期评定，但60天强度已经达到设计要求，考虑到调整各胶凝材料组分的比例可以降低胶凝材料的水化热，保证对工

8、作性能和强度无不利影响的前提下进行了调整：表2-3各标号混凝土优化配合比编号标号各组分用量（kg/m3）水水泥粉煤灰矿粉砂小石（5-20mm）中石(20-40mm)大石(40-80mm)外加剂AC20106.78165386454115484111.95BC25105.68975456304205604202.08CC30108.69680565964285704282.35表2-4 各配比混凝土工作性能和力学性能编号塌落度（mm）抗压强度（MPa）7d28d60dA4013.925.830.8B3014.227.632.2C3518.633.239.5 通过调整，减小水灰比，微调胶凝材料各组

9、分的每方用量和微调减水剂的掺量，混凝土的工作性能满足设计要求的10-40mm的塌落度，28天强度与60天强度略有提高，满足设计要求。用粉煤灰和矿粉取代水泥，可以降低胶凝材料水化放热；减小水灰比，除强度有所增加外，混凝土中的自由水变少，也有利于降低水泥水化热。3混凝土浇筑分层3.1泄水闸混凝土分层泄水闸为开敞式结构。闸孔净宽20m，建于岩基，采用宽顶堰型，堰顶高程46.7m，采用孔中分缝的结构型式，中墩和边墩厚均为3.0m。泄水闸底板及消力池混凝土标号为C20，底板溢流面50cm厚及以上2m高闸墩混凝土标号为C30，闸墩混凝土为C25。浇注工作量大，按照泄水闸结构尺寸，考虑温控及施工需要，参考设

10、计图纸，将泄水闸混凝土浇筑分层设定如图3-1：图3-1 泄水闸分层浇筑示意图3.2上闸首混凝土分层上下闸首均为钢筋混凝土整体式结构。设计混凝土标号：边墩、底板、输水廊道、空箱等C25号。混凝土浇筑量大，按照上下结构尺寸，考虑温控及施工需要，参考设计图纸，将上闸首平台以及闸墩混凝土浇筑分层设定如图3-2、3-3： 图3-2上闸首闸墩分层浇筑图图3-3上闸首平台分层浇筑图4大体积混凝土温控计算4.1上闸首平台大体积混凝土温控计算4.1.1计算条件（1）施工时间及进度等施工时间： 2009年10月起至2011年6月浇筑层厚：按施工图所述分层进行施工进度：按施工图所述施工进度进行浇筑温度：混凝土入模温

11、度在2009年10、11月份之按28计算放热系数：=14W/m2导温系数：0.10 m2/d线膨胀系数：8.910-6/（2）混凝土力学参数混凝土重度 2350kg/m3混凝土绝热温升：Tr（t）=WQ0（1-e-mt）/C混凝土弹性模量：混凝土徐变度：（3）气温 ，另外加3辐射热（侧面不加）。4.1.2温度计算结果上闸首平台(包括一部分地基)计算模型离散图上闸首平台混凝土第一层第3天水化热温度云图上闸首平台混凝土第一层第7天水化热温度云图上闸首平台混凝土第一层第28天水化热温度云图温度变化图上闸首平台混凝土第二层第3天水化热温度云图上闸首平台混凝土第二层第7天水化热温度云图上闸首平台混凝土第

12、二层第28天水化热温度云图温度变化图上闸首平台混凝土第三层第3天水化热温度云图上闸首平台混凝土第三层第7天水化热温度云图上闸首平台混凝土第三层第28天水化热温度云图温度变化图上闸首平台混凝土第四层第3天水化热温度云图上闸首平台混凝土第四层第7天水化热温度云图上闸首平台混凝土第四层第28天水化热温度云图温度变化图图4-1 上闸首平台混凝土温度场（单位：）通过温度包络图，上闸首平台混凝土各层最高温度、最大温差见表4-1、4-2。表4-1 上闸首平台混凝土各层3天最高温度（）层号最高温度144.2243.9344.5443.9表4-2 上闸首平台混凝土各层最大温差（）层号最大温差119.2218.6

13、319.1418.34.1.3温度应力计算包络图上闸首平台混凝土第一层第3天应力场云图上闸首平台混凝土第一层第7天应力场云图上闸首平台混凝土第一层第28天应力场云图上闸首平台混凝土第二层第3天应力场云图上闸首平台混凝土第二层第7天应力场云图上闸首平台混凝土第二层第28天应力场云图上闸首平台混凝土第三层第3天应力场云图上闸首平台混凝土第三层第7天应力场云图上闸首平台混凝土第三层第28天应力场云图上闸首平台混凝土第四层第3天应力场云图上闸首平台混凝土第四层第7天应力场云图上闸首平台混凝土第四层第28天应力场云图图4-2上闸首平台混凝土温度应力场（单位：MPa）上闸首平台混凝土的各层最大主应力见表4

14、-3：表4-3 上闸首平台混凝土各层最大主应力表（MPa）龄期层号第3天第7天第28天第一层0.2020.3520.683第二层0.2340.3790.679第三层0.2390.3810.687第四层0.2590.3830.627表4-4 C25混凝土各龄期劈裂抗拉强度（MPa）龄期标号第3天第7天第28天C250.6031.3962.5624.1.4 上闸首平台温度场应力场计算结果分析通过对上闸首平台各层混凝土的温度场和应力场的计算分析，主要结果如下： (1) 随着上闸首平台混凝土的浇注和水化反应的进行，混凝土核心区内部应力逐渐增大，在混凝土内部形成较大的应力梯度。通过分析结果可知，上闸首平

15、台各层大体积混凝土温峰到达时间为3-4天，上闸首平台混凝土最高温度44.5，内表最大温差19.2；温差未超过温控设计指标20，能够满足设计要求。(2) 上闸首平台混凝土不同龄期的最大主应力均小于同龄期混凝土的抗拉强度，具有较大的安全系数，满足设计要求。4.2闸墩大体积混凝土温控计算4.2.1计算条件（1）施工时间及进度等施工时间： 2009年10月起至2011年6月浇筑层厚：按施工图所述分7层进行施工进度：按施工图所述施工进度进行浇筑温度：混凝土入模温度在2009年10、11月份之按28计算放热系数：=14W/m2导温系数：0.10 m2/d线膨胀系数：8.910-6/（2）混凝土力学参数混凝

16、土重度 2350kg/m3混凝土绝热温升：Tr（t）=WQ0（1-e-mt）/C 混凝土弹性模量：混凝土徐变度：（3）气温 ，另外加3辐射热（侧面不加）。4.2.2温度计算结果闸墩混凝土第一层第3天水化热温度云图闸墩混凝土第一层第7天水化热温度云图闸墩混凝土第一层第28天水化热温度云图温度变化图闸墩混凝土第二层第3天水化热温度云图闸墩混凝土第二层第7天水化热温度云图闸墩混凝土第二层第28天水化热温度云图温度变化图闸墩混凝土第三层第3天水化热温度云图闸墩混凝土第三层第7天水化热温度云图闸墩混凝土第三层第28天水化热温度云图温度变化图闸墩混凝土第四层第3天水化热温度云图闸墩混凝土第四层第7天水化热

17、温度云图闸墩混凝土第四层第28天水化热温度云图温度变化图闸墩混凝土第五层第3天水化热温度云图闸墩混凝土第五层第7天水化热温度云图闸墩混凝土第五层第28天水化热温度云图温度变化图闸墩混凝土第六层第3天水化热温度云图闸墩混凝土第六层第7天水化热温度云图闸墩混凝土第六层第28天水化热温度云图温度变化图闸墩混凝土第七层第3天水化热温度云图闸墩混凝土第七层第7天水化热温度云图闸墩混凝土第七层第28天水化热温度云图温度变化图图4-3 闸墩混凝土温度场（单位：）通过温度包络图，闸墩混凝土各层最高温度、最大温差见表4-5、表4-6。表4-5 闸墩混凝土各层3天最高温度（）层号最高温度144.2243.9344

18、.4444.4544.3644.4744.0表4-6 闸墩混凝土各层最大温差（）层号最大温差119.2218.7318.8418.2518.9618.5718.24.2.3温度应力计算结果闸墩混凝土第一层第3天应力场云图闸墩混凝土第一层第7天应力场云图闸墩混凝土第一层第28天应力场云图闸墩混凝土第二层第3天应力场云图闸墩混凝土第二层第7天应力场云图闸墩混凝土第二层第28天应力场云图闸墩混凝土第三层第3天应力场云图闸墩混凝土第三层第7天应力场云图闸墩混凝土第三层第28天应力场云图闸墩混凝土第四层第3天应力场云图闸墩混凝土第四层第7天应力场云图闸墩混凝土第四层第28天应力场云图闸墩混凝土第五层第3

19、天应力场云图闸墩混凝土第五层第7天应力场云图闸墩混凝土第五层第28天应力场云图闸墩混凝土第六层第3天应力场云图闸墩混凝土第六层第7天应力场云图闸墩混凝土第六层第28天应力场云图闸墩混凝土第七层第3天应力场云图闸墩混凝土第七层第7天应力场云图闸墩混凝土第七层第28天应力场云图图4-4闸墩混凝土温度应力场（单位：MPa）闸墩混凝土的各层最大主应力见表4-7：表4-7 闸墩混凝土各层最大主应力表（MPa）龄期层号第3天第7天第28天第一层0.1630.2610.471第二层0.2190.3230.652第三层0.2900.4250.592第四层0.2880.4370.602第五层0.2910.408

20、0.648第六层0.3140.4170.652第七层0.2380.3970.598表4-8 C25混凝土各龄期劈裂抗拉强度（MPa）龄期标号第3天第7天第28天C250.6031.3962.5624.2.4 闸墩温度场应力场计算结果分析通过对闸墩各层混凝土的温度场和应力场的计算分析，主要结果如下： (1) 随着上闸首闸墩混凝土的浇注和水化反应的进行，混凝土核心区内部应力逐渐增大，在混凝土内部形成较大的应力。通过分析结果可知，闸墩各层大体积混凝土温峰到达时间为3-4天，上闸首闸墩混凝土最高温度44.4，内表最大温差19.2；温差未超过温控设计指标20，能够满足设计要求。(2) 上闸首闸墩混凝土不

21、同龄期的最大主应力均小于同龄期混凝土的抗拉强度，具有较大的安全系数，满足设计要求。4.3泄水闸大体积混凝土温控计算4.3.1计算条件（1）施工时间及进度等施工时间： 2009年10月起至2010年5月浇筑层厚：按施工图所述分层进行施工进度：按施工图所述施工进度进行浇筑温度：混凝土入模温度在2009年10、11月份之按28计算放热系数：=14W/m2导温系数：0.11 m2/d线膨胀系数：8.910-6/（2）混凝土力学参数混凝土重度 2350kg/m3混凝土绝热温升：Tr（t）=WQ0（1-e-mt）/C 混凝土徐变度：（3）气温 ，另外加3辐射热（侧面不加）。4.3.2温度计算结果泄水闸模型

22、图泄水闸C20混凝土第一层第3天水化热温度云图泄水闸C20混凝土第一层第28天水化热温度云图泄水闸混凝土第一层中心86天温度时程曲线泄水闸C20混凝土第二层第3天水化热温度云图泄水闸C20混凝土第二层第28天水化热温度云图泄水闸混凝土第二层中心79天温度时程曲线泄水闸C30混凝土第三层第3天水化热温度云图泄水闸C30混凝土第三层第28天水化热温度云图泄水闸混凝土第三层中心72天温度时程曲线泄水闸C25混凝土第四层第3天水化热温度云图泄水闸C25混凝土第四层第28天水化热温度云图泄水闸混凝土第四层中心65天温度时程曲线泄水闸C25混凝土第五层第3天水化热温度云图泄水闸C25混凝土第五层第28天水

23、化热温度云图泄水闸混凝土第五层中心温度58天温度时程曲线泄水闸C25混凝土第六层第3天水化热温度云图泄水闸C25混凝土第六层第28天水化热温度云图泄水闸混凝土第六层中心51天温度时程曲线泄水闸C25混凝土第七层第3天水化热温度云图泄水闸C25混凝土第七层第28天水化热温度云图泄水闸混凝土第七层中心44天温度时程曲线泄水闸C25混凝土第八层第3天水化热温度云图泄水闸C25混凝土第八层第28天水化热温度云图泄水闸混凝土第八层中心37天温度时程曲线泄水闸C25混凝土第九层第3天水化热温度云图泄水闸C25混凝土第九层第28天水化热温度云图泄水闸混凝土第九层中心30天温度时程曲线图4-5 泄水闸混凝土温

24、度场（单位：）通过温度包络图，泄水闸混凝土各层最高温度、最大温差见表4-9、表4-10。表4-9 泄水闸混凝土各层最高温度（）层号最高温度140.2245.4345.9441.3539.5639.5741.1841.2940.3表4-10 泄水闸混凝土各层最大温差（）层号最大温差116.9217.4317.2414.5514.2614.1713.8813.9914.04.3.3温度应力计算结果泄水闸混凝土第一层第3天应力场云图泄水闸混凝土第一层第28天应力场云图泄水闸混凝土第二层第3天应力场云图泄水闸混凝土第二层第28天应力场云图泄水闸混凝土第三层第3天应力场云图泄水闸混凝土第三层第28天应力

25、场云图泄水闸混凝土第四层第3天应力场云图泄水闸混凝土第四层第28天应力场云图泄水闸混凝土第五层第3天应力场云图泄水闸混凝土第五层第28天应力场云图泄水闸混凝土第六层第3天应力场云图泄水闸混凝土第六层第28天应力场云图泄水闸混凝土第七层第3天应力场云图泄水闸混凝土第七层第28天应力场云图泄水闸混凝土第八层第3天应力场云图泄水闸混凝土第八层第28天应力场云图泄水闸混凝土第九层第3天应力场云图泄水闸混凝土第九层第28天应力场云图图4-6泄水闸混凝土温度应力场（单位：MPa）泄水闸混凝土的各层最大主应力见表4-11：表4-11 泄水闸混凝土各层最大主应力表（MPa）龄期层号第三天第七天第二十八天第一层

26、0.3230.4120.651第二层0.2220.3270.675第三层0.1690.2950.412第四层0.1870.2990.438第五层0.1750.3440.528第六层0.1810.3230.566第七层0.1040.3330.561第八层0.1840.3260.469第九层0.1710.3330.469表4-12 各标号混凝土各龄期劈裂抗拉强度（MPa）龄期标号第3天第7天第28天C200.5611.2602.368C250.6031.3962.562C300.6791.5342.7964.3.4泄水闸温度场应力场计算结果分析通过对泄水闸混凝土的温度场和应力场的计算分析，主要结果

27、如下：（1） 随着泄水闸混凝土的浇注和水化反应的进行，混凝土核心区内部应力逐渐增大，在混凝土内部形成较大的应力梯度。通过分析结果可知，泄水闸各层大体积混凝土温峰到达时间为2-3天，上闸首混凝土最高温度45.9，内表最大温差17.4；温差未超过温控指标20，满足设计要求。（2） 泄水闸混凝土不同龄期的最大主应力均小于同龄期混凝土的抗拉强度，具有较大的安全系数，满足设计要求。4.4消力池大体积混凝土温控计算4.4.1计算条件（1）施工时间及进度等施工时间： 2009年10月起至2011年4月浇筑层厚：按施工图所述分层进行施工进度：按施工图所述施工进度进行浇筑温度：混凝土浇筑温度在2009年10、1

28、1月份之按28计算放热系数：=14W/m2导温系数：0.00936 m2/d线膨胀系数：8.910-6/（2）混凝土力学参数混凝土重度 2300kg/m3混凝土绝热温升：Tr（t）=WQ0（1-e-mt）/C 混凝土弹性模量：混凝土徐变度：（3）气温 ，另外加3辐射热（侧面不加）。4.4.2温度计算结果消力池模型图消力池C20混凝土第一层第3天水化热温度云图消力池C20混凝土第一层第28天水化热温度云图消力池混凝土中心28天温度时程曲线图4-7 消力池混凝土温度场（单位：）通过温度包络图，消力池混凝土各层最高温度、最大温差见表4-13、表4-14。表4-13 消力池混凝土各层最高温度（）层号最

29、高温度140.44表4-14 消力池混凝土各层最大温差（）层号最大温差1174.4.3温度应力计算结果消力池混凝土第一层第3天应力场云图消力池混凝土第一层第28天应力场云图图4-8消力池混凝土温度应力场（单位：MPa）消力池混凝土的各层最大主应力见表4-15：表4-15 消力池混凝土各层最大主应力表（MPa）龄期层号第3天第7天第28天第一层0.1420.2560.3584.4.4消力池温度场应力场计算结果分析通过对消力池混凝土的温度场和应力场的计算分析，主要结果如下：(1) 随着消力池混凝土的浇注和水化反应的进行，混凝土核心区内部应力逐渐增大，在混凝土内部形成较大的应力梯度。通过分析结果可知

30、，消力池各层大体积混凝土温峰到达时间为2-3天，消力池混凝土最高温度40.44，内表最大温差17；温差未超过温控设计指标20，满足设计要求。(2) 消力池混凝土不同龄期的最大主应力均小于同龄期混凝土的抗拉强度，具有较大的安全系数，满足设计要求。4.5仿真模拟计算结论通过上面对上闸首平台、闸墩、泄水闸和消力池的温度场和温度应力场的模拟计算，得出如下结论：（1）上闸首平台各层大体积混凝土温峰到达时间为3-4天，上闸首平台混凝土最高温度44.5，内表最大温差19.2；上闸首闸墩各层大体积混凝土温峰到达时间为3-4天，上闸首闸墩混凝土最高温度44.4，内表最大温差19.2；泄水闸各层大体积混凝土温峰到

31、达时间为2-3天，上闸首混凝土最高温度45.9，内表最大温差17.4；消力池大体积混凝土温峰到达时间为2-3天，上闸首混凝土最高温度40.44，内表最大温差17，混凝土浇筑时假定入模温度为28，绝热温升均小于25，各部位内表温差均20的设计要求。 （2）由温度应力场的分析可知，进行不通冷却水施工时，各工程部位混凝土每一层的不同龄期的最大应力均小于同龄期混凝土的抗拉强度，因此有较大的安全系数。在进行保湿养护（最好能顶面蓄水1020cm）和适当延长脱模时间（45），可以取消冷却水管，不采用通水措施亦不会出现温度裂缝。而且工程造价降低，施工速度加快。5温度控制标准在仿真计算的基础上，结合水工混凝土施

32、工规范和项目部设计要求制定了混凝土在施工期内不产生有害温度裂缝的温控标准，具体内容如下：1、混凝土绝热温升：不超过20；2、混凝土内表温差不超过20；3、相邻块体的混凝土温差不超过20；4、混凝土允许最大降温速率不超过2.0/d。6混凝土温控措施及实施细则6.1混凝土原材料选择及质量控制（1）水泥：采用江西青源水泥有限公司生产的P.O42.5水泥，其用量每立方米混凝土不宜超过160kg，需要采用矿粉替代部分水泥降低混凝土的温升。水泥散袋或袋装入场，水泥使用温度不得超过50，否则须采取措施降低水泥温度，如可要求水泥生产厂家放置一段时间后发货。袋装水泥入场后应按品种、标号、出厂日期分别存放，同时应

33、采取措施防止受潮。水泥应分批检验，质量应稳定。若存放期超过3个月应重新检验。（2）矿粉：江西新华建材有限公司生产的S95级矿粉。（3）粉煤灰：采用吉安井冈山华能电厂级粉煤灰，质量应符合用于水泥和混凝土中的粉煤灰（GB159691）的规定。（4）砂：采用中砂，含泥量1%，细度模数2.53.1，其它指标必须符合规范规定。（5）石：采用卵石。大体积混凝土粗集料为580mm3级配卵石，来源应稳定。石子必须分批检验并严格控制其含泥量不超过1.0%。如果达不到要求，必须用水冲洗合格后才能使用，其他指示标必须符合规范要求。（6）外加剂：采用江西迪特科技有限公司生产的HPW型聚羧酸系高效减水剂。外加剂应分批检

34、验，品质应稳定，如发现异常应及时报告。（7）水：拌和用水的水质需通过严格检验并符合有关规范规定。6.2混凝土配合比混凝土应具有良好的和易性和粘聚性，不离析、不泌水。初始塌落度宜控制在1-4cm，大体积混凝土初凝时间为8h。为满足以上施工要求，确保施工质量，应对大体积混凝土配合比进行大量试验，按材料实际情况，优选出配合比；同时结合现场施工和材料情况，对配合比进行调整。根据设计要求和有关规范规定，采用标准养护条件下90天龄期的抗压强度作为验收和评定的依据，见GBJ146-90粉煤灰混凝土应用技术规范。6.3对混凝土施工的一般要求考虑到混凝土的收缩和温度应力，建议各部位大体积混凝土分层浇筑，每一层间

35、隔时间为57d。为确保大体积混凝土施工质量，提高混凝土的均匀性和抗裂能力，必须加强对混凝土每一施工环节的控制，要求现场人员必须从混凝土拌合、输送、浇筑、振捣到养护、保温整个过程实行有效监控。混凝土施工应严格按照水工混凝土施工规范（DL/T5114-2001）进行，并特别注意以下方面：（1）混凝土拌制配料前，各种衡器应请计量部门进行计量标定，称料误差应符合规范要求。应严格控制新拌混凝土质量，使其和易性满足施工要求。坍落度检验应在出机口进行，每班2-3次，拒绝使用坍落度过大和过小的混凝土料。应及时检测粗、细骨料的含水率，遇阴雨天气应增加检测频率，随时调整用水量。（2）浇筑混凝土前应对模板、钢筋、预

36、埋件、监控元件及线路等进行检查，同时应检查仓面内冲毛情况，及是否有碎碴异物等，检验合格后才能开盘。（3）自高处向模板内倾卸混凝土时，为防止混凝土离析，应符合下列规定：a）当直接从高处倾卸时，高度不应超过1.5米；b）当高度超过1.5米时，应通过串筒，溜管等设施；c）在串筒出料口下面，混凝土堆积高度不宜超过1米，即时摊平，分层振捣。（4）混凝土应按规定厚度，顺序和方向分层浇筑，必须在下层混凝土初凝前浇筑完毕上层混凝土。如因故停歇，时间超过初凝时间时，仓面混凝土应按工作缝处理。混凝土分层浇筑厚度不应超过振动棒（头）长度的1.0倍，并保持从仓面一侧向另一侧浇筑的顺序和方向。（5）浇筑混凝土时，应采用

37、振动器振实：（1）使用插入式振动器时，移动间距不应超过振动器作用半径的1.5倍，与侧模应保持5-10cm距离，应避开预埋件或监控元件10-15cm，应插入下层混凝土5-10cm；（2）对每一部位混凝土必须振动到密实为止，密实的标志是：混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面呈平坦、泛浆。（6）在浇筑混凝土过程中，必须及时清除仓面积水。（7）严格按水工混凝土施工规范（DL/T5114-2001）要求进行各层间和各块间水平和垂直施工缝处理。6.4混凝土浇筑温度的控制混凝土出拌和机后，经运输、平仓、振捣诸过程后的温度为浇筑温度，控制在30以内。在每次混凝土开盘之前，试验室要量测水泥，砂、石、水的温度，专门记

38、录，计算其出机温度，并估算浇筑温度，计算方法见附1。当浇筑温度超过上述控制标准时，必须利用夜间浇筑混凝土，在夜间20时以后开盘，次日8时以前浇筑完；如果浇筑施工要经历午间高温期，应当在采取遮阳措施下进行施工。炎热季节施工时应避免日光曝晒及混凝土在运输过程之中由于摩擦而导致混凝土温度升高。必须严格控制混凝土原材料的温度；其中水泥的温度不得高于50，否则必须要求水泥厂家在水泥出厂前放置一段时间或采取其它降温措施；砂、石料要采取遮阳措施，防止太阳直晒；石子温度不超过30，砂温度不超过32，粉煤灰温度不超过35；必要时须对石子采取冷水冲洗及风冷降温等措施。 6.5保温及养护各层混凝土浇筑完之后立即用湿

39、麻袋覆盖混凝土表面进行养护，一方面避免塑性收缩裂缝的出现，另一方面起到保温的作用；上层混凝土顶面待混凝土终凝后应进行蓄水养护，蓄水深度10-20cm。当遇到寒潮时，混凝土各面应进行表面保温覆盖，建议作法如下：在混凝土表面覆盖两层麻袋，上面再包一层彩条布，并适当推迟混凝土的拆模时间（浇筑完成后45天后拆模），拆模后涂刷养护液并及时保温覆盖，以满足内表温差要求，且拆模时间应选择一天中较高温度的时刻。待混凝土浇筑到一定的高程后，周边经检查认可及时回填。冬季施工时保温措施非常重要，是防止混凝土开裂的重要条件，当气温骤降，日平均气温下降68，或昼夜温差超过上述温降幅度时，对龄期不满28天的砼，应采取表面

40、保温措施，以降低内表温差，防止出现裂缝。表面保温材料采用土工布覆盖，并应在气温骤降前铺设于砼表面。1、表面保温材料在砼内表温差较小（一般不超过10）后方可撤去。2、浇筑砼不久的部位，应避免在夜间或气温骤降期间拆模，如果预计拆模后砼表面温降可能超过68，应及时采取覆盖和其它保温措施。3、通过测温点检测所得的温度，当内表温差接近20时，应该在混凝土表面进行覆盖，减缓混凝土表面的降温速率，减小混凝土的内外温差，防止出现裂缝。7温控施工的现场监测为做到信息化温控施工，出现异常情况及时调整温控措施，在混凝土内部布设温度测点，它是温控工作的重要一环。（1）混凝土温度测试 根据上面对泄水闸以及上闸首的分层图

41、和温度场计算结果，拟在各层埋设温度传感器，各层均布置一层测温点，位于每层竖向中心平面上，并同时检测大气温度，混凝土浇筑温度。各层混凝土温度测点平面布置图分别见图7-1图7-9所示：图7-1泄水闸第一、第二层温度测点平面布置图图7-2泄水闸第三、四、五、六层温度测点平面布置图图7-3 泄水闸第七、八、九层温度测点平面布置图图7-4上闸首平台第一层温度测点平面布置图图7-5上闸首平台第二、三层温度测点平面布置图图7-6上闸首平台第四层温度测点平面布置图图7-7上闸首闸墩第一层温度测点平面布置图图7-8上闸首闸墩第二、三层温度测点平面布置图 图7-9上闸首闸墩第四、五、六、七层温度测点平面布置图温度传感器为PN结温度传感器，温度检测仪采用PN-4C型数字多路自动巡回检测控制仪。温度传感器主要技术性能：测温范围-50+150；工作误差+0.5；分辨率0.1；平均灵敏度-2.1（mv/）。测温点布置图见图71图7-9。（2）现场测试要求在混凝土浇筑前完成传感器的埋设及保护工作，并将电缆接至测试房，保护材料主要为角钢和塑料泡沫。各项测试应在混凝土浇筑后立即进行，连续不断。混凝土的温度测试，峰值以前每2小时观测一次，峰值出现后，每4小时观测一次，持续5天，转入每天测2次，直至基本稳定。每次检测